.第一章、工概況91棟萬m，項：#、#、#、9#樓72.6米；#、3

#樓米6

#

樓25F/-1F7

#、8

#樓度園吊1F，米；車庫-1F3.7為3.00高3.96本工程基礎(chǔ)設(shè)計采用人工挖孔樁為504mm2mm級B1第二章、編依據(jù)1JGJ59-2011.

.2施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范3JGJ80-20114第三章、危源識別與監(jiān)一腳架程故類分12345二引事的要因析1載力不足。2.

.31在搭設(shè)和拆除時空砸2341234551雷雨2三危源監(jiān)1234.

.第四章、安技術(shù)設(shè)計一腳架料求1腳手架桿徑48mm壁厚3.0mm》GB/T700-2006級25.0Kg米米，使用的鋼2扣件與鋼開口處的最小距離不小5mm扣件的活動部位轉(zhuǎn)旋轉(zhuǎn)扣件的兩旋轉(zhuǎn)面間隙要小于1mm達

.M3為，厚度不于50mm，4mm的鍍鋅30Kg.

.二滿腳架工施為h=100mm，局部、厚，庫、、300*700、等、200*400等。11221腳一3)墊200mm，2跨，厚度不宜于。立.

.于50mm，大跨，接頭宜采用對于500mm于于2個旋其固定的間距不應(yīng)少于100mm。如圖右圖所示：必須設(shè)置縱橫向掃地桿呈45三滿腳架撐系用圍(JGJ130-2011)筑地基基、、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB為3.7m為3.9m和4.5m為3.0m，為3.9m。四扣鋼梁支體設(shè)與算（、車庫施支體設(shè)及算（庫為GBF心.

.澆板1支體設(shè)取7.2m*7.2m按樓板位置支模高度面板

車庫頂板3.7米木膠合板15mm厚

樓板厚度主楞

530mm雙鋼管Ф48*3.0次楞

40mm*90mm方木，間距0.3m支撐體系立桿縱距水平桿步距掃地桿設(shè)置

0.7m

立桿橫距1.8m掃地剛距離地面20cm，縱橫向均勻

0.7m頂層水平桿設(shè)置底座與墊板剪刀撐設(shè)置

頂層水平桿距離模板支撐點小于50cm型頂托螺桿伸出長度小于20cm立桿底均設(shè)置底座和木墊板，墊板厚5cm，通長設(shè)置按現(xiàn)行貴方要求設(shè)置，詳見構(gòu)造措施部分2車面支模計書支示圖.

..

.件度m矩和截面抵矩W分別為：W=1.52

=3；=100×

3/12=4；面板計簡圖2.1荷計重kN/m)：q=25×0.53×1+0.351=kN/m；1載kN)：q=3.0×1=3.0kN/m22.2強計下：×3.0=20.66kN/m矩×20.66×0.3

2=kN·==N/mm2；N/mm2求2.3撓計.

.為(中=面板最大撓度計算值:v=0.677×13.6×300/(100×9500107800)=0.728mm；mm≥0.728mm。3縱支鋼的算3

I=10.78cm4

方木楞算簡圖3.1荷的算重kN/m)：=××=kN/m；11載q=0.35×0.3=12為載q=+2)×0.3kN/m；23.2強驗下下：×+q=1.2×(3.975+0.105)kN/m；112.

.：1.4×1.532Mmax

=(0.1×2.142)×0.9

2

N=(1.1×4.896+1.2×2.142)×0.9kN；值σ=M/W=0.363×10/4490=80.781N/mm；

N/mm3.3撓驗

≥80.871N/mmq=q+q=kN/m；活荷載q=1112×4.08+0.990×1.53)×4/(100×105

×10.78)mm；于與求3.4托材計管雙管:Φ483；W=8.98cm；I=21.56cm4；載，=托梁計算簡圖托梁計算彎矩圖(kN.m).

.托梁計算變形圖(mm)最大彎矩M

max

=0.928kN.m；

托梁計算剪力圖(kN)最大變形V

max

=0.613mm＜700/150與10mm最大支座力Q

max

=14.056kN；最大應(yīng)力σ=927590.798/8980=103.295KN/mm；托梁的抗壓強度設(shè)計值[f]=205N/mm

2

＞103.295KN/mm

2滿足要求。3.5模支立荷標(biāo)值力:作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載1、靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.116×3.7=0.43kN；(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35×0.7×0.7=0.171kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25×0.53×0.7×0.7=6.492kN；靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值NG=NG1+NG2+NG3=7.094kN；2、活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載。活荷載標(biāo)準(zhǔn)值NQ=(3.1+2)×0.7×0.7=2.499kN；3、立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ=12.011kN3.6立桿的穩(wěn)性計算:.

.立桿的穩(wěn)定性計算公式：其中：N--立桿的軸心壓力設(shè)計值(kN)：N=12.011kNσ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比L查表得到；oi--計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm):i=1.59cmA--立桿凈截面面積(cm

2

)：A=4.24cm

2

；W--立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm

3

)：W=4.49cm

3

；σ--鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值(N/mm

2

)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：[f]=205N/mm；L--計算長度(m)；0如果完全參照《扣件式規(guī)范》，由下式計算：=h+2a0a---立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度a=0.1m；得到計算結(jié)果：立桿計算長度L=h+2a=1.8+2×0.1=2m；L/i=2000/15.9=12600由長細(xì)比l/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)=0.417；o鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值:σ=12010.884/(0.417×424)=67.932N/mm

2

＜[f]=205N/mm2

，滿足要求!（、梁施支體設(shè)及算：800*530、500*900200*500200*5501支體設(shè)梁規(guī)格梁寬度支模高度

0.8/0.53.7m

、梁高面板

0.9/0.53木膠合板，15mm厚梁側(cè)次楞梁側(cè)主楞梁側(cè)模穿梁螺栓

40mm*100mm木方，設(shè)5根雙鋼管48*3.0，距50mm直徑：12mm，設(shè)3根立桿沿梁長方向間距梁底立桿根數(shù)

0.7m1根

梁寬方向間距水平桿步距

0.5m1.5m.

掃地桿設(shè)置頂層水平桿設(shè)置底座與墊板剪刀撐設(shè)置

.掃地桿距離地面0cm，縱橫向均頂層水平桿距離模板支撐點小50cm，型頂托螺桿伸出長20cm立桿底均設(shè)置底座和木墊板，墊板5，通長設(shè)置按現(xiàn)行規(guī)范要求設(shè)置，詳見構(gòu)造措施部分支體設(shè)示圖2梁撐板算2.1梁

支撐

計強度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。2.2荷的算(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q=(24+1.5)0.53×0.267=3.604kN/m；1(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q=0.35×0.267(2×0.53+0.8)/0.8=0.2172kN/m；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載kN/m)：經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值P=(3+2)×0.267=1.333kN/m；12.3方的撐驗.

.靜荷載設(shè)計值q=1.2×3.604+1.2×0.217=4.585kN/m；活荷載設(shè)計值P=1.4×1.333=1.867kN/m；方計簡方木按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩分別為:W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；2.4方強驗:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設(shè)計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下線荷載設(shè)計值q=4.585+1.867=6.452kN/m；最大彎距M=0.1ql2=0.1×6.452×0.45×0.45=0.316kN.m；最大應(yīng)力σ=M/W=0.131×10

6

/83333.3=3.794N/mm

2

；抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm

2

＞3.794N/mm

2

，滿足要求！2.5方抗驗：最大剪力的計算公式如下:截面抗剪強度必須滿足:其中最大剪力:V=0.6×6.452×0.45=2.71kN；方木受剪應(yīng)力計算值τ

=3×1742.004/(2×50×100)=0.813N/mm

2

；方木抗剪強度設(shè)計值[τ]=1.7N/mm

2

＞N/mm

2

，滿足要求！2.6支鋼的度算荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)×0.530=13.515kN/m

2

；(2)模板的自重(kN/m

2

)：q2=0.350kN/m

2

；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載kN/m2)：.

62.62q3=(3.000+2.000)=5.000kN/m

2

；q=1.2×(13.515+0.350)+1.4×=23.638kN/m

2

；梁底支撐根數(shù)為n，立桿梁跨度方向間距為，梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側(cè)模板傳給鋼管的集中力為。當(dāng)N=2時

當(dāng)＞2計算簡圖(kN)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座反力R=R=1.085kN，中間支座最大反力max=3.14；AB最大彎矩M=0.108kN.m；max最大撓度計算值V=0.019mm；max支撐鋼管的最大應(yīng)力08×10/4490=24.164N/mm；支撐鋼管的抗壓設(shè)計強度[f]=205.0N/mm

2

＞24.164

22.7支反計Rmax=3.14.

2.2Rc--扣件抗滑承載力設(shè)計值,取6.40kN，根據(jù)規(guī)范5.2.5：R≤Rc得出：Rmax=2.018＜6.4KN，滿足要求！2.8立的定計立桿的穩(wěn)定性計算公式：2.8.1、梁側(cè)立桿穩(wěn)定驗算:其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：橫桿的最大支座反力：N=1.805kN；1腳手架鋼管的自重：N=1.2×0.129×3=0.465kN；2樓板的混凝土模板的自重：N=1.2×(1.00/2+(1.00-0.80)/2)0.45×30.35=0.176kN；樓板鋼筋混凝土自重荷載:N4=1.2×(1.00/2+(1.00-0.80)/2)×0.70××(1.50+24.00)=1.285kNN=0.697+0.465+0.113+0.826=2.102kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比l查表得到；oi--計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W--立桿凈截面抵抗矩(cm

3

)：W=4.49；σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值(N/mm

2

)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：[f]=205N/mm

2

；l--計算長度(m)；o（）、立桿受應(yīng)力計式：l=k...............o1k--計算長度附加系數(shù)，取值為：；1u--計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表.3.3，u=1.7；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度L=kuh=1.155×1.7×1.5=2.945m；o1L/i=2945.25/15.9=185；o由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)=0.209；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值；σ=3011.345/(0.209×424)=33.982N/mm；.

.（）樓板撐系計計1主梁支體梁規(guī)格梁寬度支模高度

0.23.0m

、梁高面板

0.5/0.45木膠合板，15mm厚梁側(cè)次楞梁側(cè)主楞梁側(cè)模穿梁螺栓

40mm*100mm木方，設(shè)5根雙鋼管48*3.0，距50mm直徑：12mm，設(shè)3根立桿沿梁長方向間距梁底立桿根數(shù)

1.0m1根

梁寬方向間距水平桿步距

0.5m1.5m掃地桿設(shè)置頂層水平桿設(shè)置底座與墊板剪刀撐設(shè)置

掃地桿距離地面0cm，縱橫向均頂層水平桿距離模板支撐點小50cm型頂托螺桿伸出長20cm立桿底均設(shè)置底座和木墊板，墊板5，通長設(shè)置按現(xiàn)行規(guī)范要求設(shè)置，詳見構(gòu)造措施部分2支體計.

.2.1梁模荷其中γ混凝土的重力密度，取4.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.000；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/hH--混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，0.750m；β--外加劑影響修正系數(shù)，取1.2001β--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取.150。2根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力；分別為50.994kN/m2、18.000kN/m2，取較小值18.000kN/m2作為本工程計算荷載。2.2、

梁側(cè)模板板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。楞（內(nèi)龍骨）的根數(shù)為根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖：（1強計跨中彎矩計算公式如:其中σ--面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)M--面板的最大彎距(N.mm)；W--面板的凈截面抵抗矩，W=50×1.8×1.8/6=27cm

3

；[f]--面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm

2

)；按以下公式計算面板跨中彎矩：.

442245.442245其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:q=1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m；1傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:q=1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；2q=q+q=9.720+1.260=10.980kN/m12計算跨度(內(nèi)楞間距):l=143.33mm；面板的最大彎距M=0.1×10.98×143.333

2

=2.26×10

4

N.mm；經(jīng)計算得到面板的受彎應(yīng)力計算值σ=2.26×10/=0.835N/mm；面板的抗彎強度設(shè)計值:[f]=13N/mm2＞0.835N/mm；滿足要求?。?、度算計算公式：q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值q=18×0.5=9N/mm；l--計算跨度(內(nèi)楞間距):l=143.33mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=9500N/mm

2

；I--面板的截面慣性矩:I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm

4

；面板的最大撓度計算值:ω=0.677×9×143.33/(100×9500×2.43×10)=0.011mm；面板的最大容許撓度值:[ω]=l/250=143.333/250=0.573mm＞0.011mm（3梁模內(nèi)楞計(3).1、內(nèi)計內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用1根木楞，截面寬度0mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=50×1002×1/6=83.33cm3；I=50×1003×1/12=416.67cm4；內(nèi)楞計算簡圖(3).2、內(nèi)強驗.

4446.4446強度驗算計算公式如下:其中，σ--內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)；M--內(nèi)楞的最大彎距(N.mm)；W--內(nèi)楞的凈截面抵抗矩；[f]--內(nèi)楞的強度設(shè)計值(N/mm

2

)。按以下公式計算內(nèi)楞跨中彎矩：其中作用在內(nèi)楞的荷載q=(1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.143=3.15kN/m內(nèi)楞計算跨度(外楞間距):l=500mm；內(nèi)楞的最大彎距:M=0.1×3.15×500.00

2

=7.87×10

4

N.mm；最大支座力:R=1.1×3.148×0.5=1.731kN；經(jīng)計算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計算值σ=7.87×10/8.33×10=0.944N/mm

2；內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值:[f]=17N/mm

2

；＞0.944

2(3).3內(nèi)楞撓驗其中E--面板材質(zhì)的彈性模量：10000N/mm

2

；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q=18.000.14=2.58N/mm；l--計算跨度(外楞間距)：l=500mm；I--面板的截面慣性矩：I=8.33×106mm4；內(nèi)楞的最大撓度計算值:ω0.677×2.58×500

/(100×10000×8.33×10

)=0.013mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值:[ω]=；＞0.013mm(3).3、外計本工程中，外龍骨采用2根木楞，截面寬度0mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=50×1002

×2/6=166.67cm

3

；I=50×100

3

×2/12=833.33cm

4

；.

552.552外楞計算簡圖外楞彎矩圖(kN.m)外楞變形圖(mm)（1.楞彎度算其中σ--外楞受彎應(yīng)力計算值(N/mm

2

)M--外楞的最大彎距(N.mm)；W--外楞的凈截面抵抗矩；[f]--外楞的強度設(shè)計值(N/mm2)根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為M=0.721kN.m外楞最大計算跨度:l=280mm；經(jīng)計算得到，外楞的受彎應(yīng)力計算值:σ=7.21×10/1.67×10=4.328N/mm；外楞的抗彎強度設(shè)計值:[f]=17N/mm2；＞4.328N/mm2滿足要求?。?.楞撓驗根據(jù)連續(xù)梁計算得到外楞的最大撓度為.232mm外楞的最大容許撓度值:[ω]=280/250=1.12mm＞0.232mm(3).4穿梁螺栓計算驗算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；.

.A--穿梁螺栓有效面積(mm

2

)；f--穿梁螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取70N/mm

2

；查表得：

穿梁螺栓的直徑:12mm；

穿梁螺栓有效直徑:9.85mm；穿梁螺栓有效面積:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=18×0.5×0.305=2.745kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN＞2.745KN滿足要求！(3).5梁底模板算面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為W=1000×18×18/6=5.40×10

4

mm

3

；I=1000×18×18×18/12=4.86×10

5

mm

4

；(1)面抗強驗：其中，梁底模板的彎曲應(yīng)力計算值N/mm

2

)；M--計算的最大彎矩(kN.m)；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=66.67mm；q--作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計值kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計值：q:1.2×（24.00+1.50）×1.00×0.550.90=15.15kN/m；1模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q:1.2×0.35×1.00×0.90=0.38kN/m2振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：q:1.4×2.00×1.00×0.90=2.52kN/m3q=q1+q2+q3=15.15+0.38+2.52=18.05kN/m跨中彎矩計算公式如下:.

M

max

=0.10×18.045×0.0672=0.008kN.m

64245.64245σ=0.008×10/5.40×10=0.149N/mm；＜設(shè)計值f]=13N/mm滿足要求！

2（2撓驗:其中，q--作用在模板上的壓力線荷載q=（(24.0+1.50)×0.550+0.351.00=14.38KN/m；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=66.67mm；E--面板的彈性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[ω]=66.67/2500.267mm；面板的最大撓度計算值:ω=0/(100×9500×4.86×10)=0mm；滿要！(3).6

梁底支撐計算(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q=(24+1.5)×0.55×0.067=0.935kN/m；1(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q=0.35×0.067×(2×0.55+0.2)/0.2=0.152kN/m；2(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載kN/m)：經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值P=(2.5+2)×0.067=0.3kN/m；1方的撐驗靜荷載設(shè)計值q=1.2×0.935+1.2×0.152=1.304kN/m；活荷載設(shè)計值P=1.4×0.3=0.42kN/m；方木按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩分別為:W=5×10×10/6=83.33cm

3

；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；.

6222.6222方強驗最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設(shè)計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設(shè)計值q=1.304+0.42=1.724kN/m；最大彎距M=0.1ql

2

=0.1×1.724×1×1=0.172kN.m；最大應(yīng)力

σ=M/W=0.172×10/83333.3=2.069N/mm；抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm

2

；＞2.069N/mm

2滿足要求!方抗驗：最大剪力的計算公式如下:截面抗剪強度必須滿足:其中最大剪力:V=0.6×1.724×1=1.034；方木受剪應(yīng)力計算值τ=3×1034.4/(2×50×100)=0.31N/；方木抗剪強度設(shè)計值[τ]=1.7N/mm滿足要！方撓驗

；＞N/mm

2最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:q=0.935+0.152=1.087kN/m；方木最大撓度計算值

ω=0.677×1.087×1000

/(100×10000×416.667×10)=0.177mm；方木的最大允許撓度[ω]=1.000×1000/250=4.000；＞0.177mm滿足要！(3).7、支鋼的度算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：.

62.62(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m

2

)：q1=(24.000+1.500)×0.550=14.025kN/m

2

；(2)模板的自重(kN/m2)：q2=0.350kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載kN/m

2

)：q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m

2

；q=1.2×(14.025+0.350)+1.4×=23.550kN/m

2

；梁底支撐根數(shù)為n，立桿梁跨度方向間距a，寬為b梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側(cè)模板傳給鋼管的集中力為。當(dāng)n=2時：

當(dāng)n＞2時：支撐鋼管變形圖(mm)：支撐鋼管彎矩圖(kN.m)：經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座反力R=R=0.053kN，中間支座最大反力Rmax=2.211；AB最大彎矩M=0.028kN.m；max最大撓度計算值V=0.002mm；max支撐鋼管的最大應(yīng)力N/mm；支撐鋼管的抗壓設(shè)計強度[f]=205.0N/mm2＞6.238

2.

.(3).8桿的穩(wěn)定計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式：1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算:其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：橫桿的最大支座反力：N=0.053kN；1腳手架鋼管的自重：N=1.2×0.129×3=0.465kN；2樓板的混凝土模板的自重：N=1.2×(1.00/2+(0.60-0.20)/2)×1.0030.35=0.294kN；樓板鋼筋混凝土自重荷載:N4=1.2×(1.00/2+(0.60-0.20)/2)×1.00××(1.50+24.00)=2.570kNN=0.053+0.465+0.294+2.57=3.382kNφ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比l/i查表得到；oi--計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積(cm

2

)：A=4.24；W--立桿凈截面抵抗矩(cm

3

)：W=4.49；σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓