IIIIII摘要□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□, 在目前， □□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□,□□□□□,□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□ T梁結(jié)構(gòu)，□□□□□□□□□ 橫口梁、□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□ □□□□□□□□□□□ □□□□□□桿等組成，□□□□□□□□□□□□□□□□□, □□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□, □□□□□□, □□□□□□□□□□□□□□□□□, □□□□□□□□□□□□□□□□□, □□□□□□□□□□, 本設(shè)計(jì)采用40m標(biāo)準(zhǔn)口徑，□□□□□□□□□□□ □□□□□□□□□□□□□ 應(yīng)力鋼□□□□ □□□□□□□□□□□□ □□□□□□□, □□□□□□□□□□□□凝土簡(jiǎn)支T梁橋，□□□□□□□□□, □□□□□□□□□□□□□ □□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□關(guān)鍵詞：預(yù)應(yīng)力混凝土 簡(jiǎn)支T口后張口施工AbstractTheprestressedconcretebeamplatebridgeoccupiesmyimportantstatusinourcountrybridgeconstruction,inatpresent,regardingsmallspanpermanentbridge,regardlessofisthehighwaybridgeorthecitybridge,allasfaraspossibleisusingtheprestressedconcretebeamplatebridge,becausethiskindofbridgehasmakesuseoflocalmaterials,theindustrializationconstruction,thedurabilityisgood,compatible,integritygoodaswellasartisticandsoonmanykindsofmerits.ThisdesignusessimplesupportTbeamstructure,itssuperstructurebythekingpost,septumtransversumbeam,thelaneboardandthebridgefloorpartandsooniscomposed,theobviouskingpostisthebridgemaincarrier.Itskingpostconnectsintothewholethroughthecrossbeamandthelaneboard,enablethevehiclesloadtohavethegoodtraversebetweenvariouskingposts.Bridgefloorpartincludingcompositionsandsoonflooring,expansionandcontractioninstallmentandparapet,thesestructuresalthoughisnotthebridgemaincarrier,buttheirdesignandtheconstructionrelatesthebridgewholedirectlythefunctionandthesecurity,herehasalsogiventhedetailedexplanationinthisdesign.Thisdesignmainlystepsthesaggingmomentcontrol,whenthespanincreases,crossthebendingmomentwhichproducesbythedeadloadandtheliveloadthesharpgrowth,isthematerialintensitymajorityofconsumesforthestructuregravity,thuslimitsthespanningability,thisdesignusesthe40mstandardspan,hassolvedthisproblemreasonably.Inthedesignthroughthekingpostendogenicforcecomputation,thestresssteelbararrangement,kingpostsectionintensityandstresscheckingcalculation,laneboardandsoondesigns,astructureprestressedconcretesimplesupportTbeambridge,thecheckingcalculationcompletelyhasconformedtotherequirementperfectly,usesthemethodandthenewstandardcorresponds.Thisdesignhashighlightedthepre-stressedwithemphasisinthebridgeapplication,thishasalsobeenmanifestingourcountrybridgetrendofdevelopment.Keywords:Pre-stressedconcreteSimplesupportTbeamPosttensionedconstructionTOC\o"1-5"\h\z摘要 IAbstract II第一章□□□□□□□□ T形梁橋設(shè)計(jì) 1□□□□□□□ 1設(shè)計(jì)荷載 1材料規(guī)格 1設(shè)計(jì)依據(jù) 1□□□□□□ 1第二章截面設(shè)計(jì) 32.1□□□□□□□□□ 32口2□□□□□□□□□□ 5主梁高度 5□□□□□□□□ 5□□□□□□□□ 7□□□□□□□□ P□□□P在0.5□□□ 9第三章□□□□□□□□ 10□□□□□□□□ 10□□□□□□ 10永久作用效應(yīng) 11可變作用效應(yīng)計(jì)算 13□□□□□□□□□□□ 13□□□□□□□□□□□□□ 13□□□□□□ 19可口作用效應(yīng) 19□□□□□□□□ 24第四章□□□□□□□□□□□□□ 25□□□□□□□□□□□□ 25□□□□□□□□ 26第五章□□□□□□□□□□ 35□□□□□□□□□ 35截面靜距計(jì)算 36□□□□□□□□ 40第六章□□□□□□□□□□□□ 42□□□□□□□□□□□□□□□□□ 42□□□□□□□□ 42□□□□□□□□ 45□□□□□□□□□□□□□□□□□ 50□□□□□□□□ 50□□□□□□□□ 51第七章□□□□□□ 56□□□□□□□□□□□□□□ 56第八章□□□□□ 57□□□□□□□□□□□□□□ 57截面配筋計(jì)算 57第九章□□□□□□□ 59□□□□□□□□□□□□□ 59永久作用 59可口作用 60□□□□□□□□□□□□□□ 61□□□□□□□□□ 61永久作用 61可口作用 63□□□□□□□□□□□□□□ 65□□□□□□□□□□□□□□□□□ 65\o"CurrentDocument"結(jié)論 69參考文獻(xiàn) 70#o表6-5tp計(jì)算表截面□□□□□0%(Mpa)工□Mpa)o O2O=——cx-r cx+T2tp2Y4(MPa)短期組合長(zhǎng)期組合短期組合⑴⑶⑸口中a-a16.87360.2939-0.0051o-o16.05960.3311-0.0068n-n16.04800.3272-0.0067b-b16.96520.1896-0.0021四分點(diǎn)a-a15.47520.6167-0.0245o-o15.90760.6397-0.0257n-n15.97640.6489-0.0263b-b17.34720.3796-0.0083支點(diǎn)a-a13.35760.2895-0.0063o-o14.15730.3375-0.0081n-n15.23190.5276-0.0183□ □□□□,□□□□□□□ 0.0263MPa,□□□□□o<0.6f=0.6x2.65MPa=1.59MPannnntpJtk 的要求。第七章主梁變形驗(yàn)算7.1計(jì)算由荷載引起的口中擾度驗(yàn)算□□□□□□□□□□□□□□□0.95E□□□□□□□□□□□□□□□0.95EI,□□□□□

c0□□□□□□□□□□□□□□□55(M+M)12 q1 q2 480.95EIc05 6950.97x103x39002 「八=—x =5.19cm480.95x3.45x104x64689980□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□上上5 M12f= s 。480.95EIc05 9494.210x103x39002二一x =7.095cm480.95x3.45x104x64689980□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□n，對(duì)C50混凝土，0n=1.42500□,□□□□□□□□□□□□□□□□□=1.425f=1.425x7.095=10.11cmQ□□□□□□□□□□□=1.425f=1.425x5.19=7.40cmG□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□1□□□□□□□□□□□□1/600，即f—f=10.11—7.4=2.71<1/600=3900/600=6.5cmQ1G1第八章橫口梁計(jì)算作用在口中橫隔梁上的可變作用□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□ 4.3.1□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□,□ 8T示出口中橫隔梁縱向的最不利荷載布置。111■■.VAJ\\11i-'THq=3.45kN/m140rKC一V公路車(chē)輛荷載7gc圖8-1口中橫口梁的受載圖示叫寸單位： cm)□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□：汽車(chē)：p=1Zpn=1x(140*0.7846+140x1.0)=124.955KN0 2ii2□□□□□□□□□□□□：-1 Q=2x(2x6.5x1.0)=6.5m2人群荷載：q=qxQ=3.5x6.5=22.75kN/m0人8.2截面配筋計(jì)算圖8-2□□ 8-3□□□□□□□□□□□□ □6025□□□□□□ □□□□□ □4022□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□s為200mm的2。22雙□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□第九章行車(chē)道口的計(jì)算□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□懸臂板（邊梁）荷載效應(yīng)計(jì)算□□□□□□□ 2,故懸臂板可按單向板計(jì)算，懸臂長(zhǎng)度為 1.10m,□□□□□□□□度為1.0m。9.1.1永久作用□11主梁架設(shè)完畢時(shí)，橋面板可看成 60cm□□□□□□□,□□□□□□ 9-1。圖9-1懸臂板計(jì)算圖示（cm）計(jì)算懸臂根部一期永久荷載作用效應(yīng)為1 1 M二一一義0.15xlx26義0.752—義0.5*0.1義1x26義0.52=-1.205kN-m彎口： g1 2 3V=0.15x1x26x0.75+0.5x0.1x1x26x0.5=3.575kN剪力：g1□2口橋之后：橋面現(xiàn)澆部分完成后，施工二期永久作用，此時(shí)橋面板可看成凈跨徑為1.10m的懸臂單向板。計(jì)算圖示見(jiàn)圖 21c。圖中P□□□□□□,□□□ 7.5kN,g2為現(xiàn)澆□□□□□□□□ g2□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□：M=[ -0 .x1 x5 x2x5 0- .x彎 矩： g2 …_1 一(0.05x1x23+0.06x1x25)x0.625x-x0.625]=-8.11kN/m剪力：V2=[0.15x1x25x0.35+7.5+(0.05x1x23+0.06x1x25)x0.625]kN=10.47kN□31總永久作用效應(yīng)：懸臂根部永久作用效應(yīng)為M=-1.205-8.11=-9.32kN?m彎矩： gV=3.575+10.47=14.05kN剪力： g9.1.2可口作用

1…… 彎口：剪力：9.1.3M=--x3.0義0.752=—0.84kN-mg彎口：剪力：9.1.3V=3.0x0.75=2.25kNg□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□M=1.2M+1.4x0.8M=-(1.2x9.32+1.4x0.8x0.84)=-12.12kN?mAd g ApV=1.2V+1.4x0.8V=1.2x14.05+1.4x0.8x2.25=19.38kNAd g Ap9.2連續(xù)板荷載效應(yīng)計(jì)算□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□,□□□□□,□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□M0,□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□ t□□□□□h□□□□□□,□□□□ t/h=15/205口1/4,□□□□□□□□□,□□□□□□ M中=+0.5M0,□□□□□ M支=-0.7M0□對(duì)于剪,□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□永久作用□1)主梁架設(shè)完畢時(shí)：橋面板可以看成 75cm□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□TOC\o"1-5"\h\zM=-1.205kN?m；V=3.575kNg1 g1(2)成橋之后：先計(jì)算簡(jiǎn)支板的口中彎口和支點(diǎn)剪力值。梁肋間的板，其計(jì)算跨徑□□□□□□□：1)計(jì)算彎口時(shí)：l=l+t,□□□□l=l+b0 0本設(shè)計(jì)中l(wèi)=l+t=2.2+0.15=2.35m□l+b=2.2+0.2=2.4m0 02)計(jì)算剪力時(shí)： l=l□0式中l(wèi)——□□□□□□；□□□□□□9-2。l=2.2m；0t=0.15m；b=0.2m□frrrrffl9一一4374「6125

04374nu，/圖9-2簡(jiǎn)支板二期永久作用計(jì)算圖示（單位：mD3.75kN/m；g□□□□□□□,□□3.75kN/m；g□□□□□□□,□□26cm防水1混凝土和5cm□□□□□□□g=0.05xlx23+0.06xlx25=2.65kN/m2□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□M=(0.4374+0.6125)x0.35x3.75+0.5x2.40x0.6125x3.75=4.13kN?mg2V=0.35x3.75+1.10x2.65=4.23kNg2□3叫永久作用效應(yīng)11支點(diǎn)截面永久作用彎口為M=—1.205—0.7x4.13=—4.10kN?msg2)支點(diǎn)截面永久作用剪力為V=3.58+4.23=7.81kNsg3口中截面永久作用彎口為M=0.5x4.13=2.07kN?mcg9.2.2可變作用□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□為a=0.2m,b=0.6m□1 1平行于板的跨徑方向的荷載分布寬度為b=b+2h=0.6+2x0.11=0.82m(h為鋪裝層厚度)1□11車(chē)輪在板的口徑中部時(shí)，垂直于板的跨徑方向的荷載分布寬度…l 2.40 21 2x2.4，“a=a+2h+-=0.2+2x0.11+ =1.22m<一= =1.60m1 3 3 3 3取a=1.60m,□□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□布寬度a=1.60+d=1.60+1.4=3.00m,□□□ d□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□ a=3.00/2=1.50m□2)車(chē)輪在板的支承處時(shí)，垂直于板的跨徑方向荷載的有效分布寬度a=a+2h+1=0.2+2x0.11+0.15=0.57m13■輪在板的支承附近，距支點(diǎn)的距離為 x時(shí)，□□□□□□□□□□□□□□□布寬度a=a+2h+1+2x=0.2+2x0.1卜0.1舁2x=0.57f2x1a的分布見(jiàn)圖9-3

!喊布卜Edr.-I'-IIL.bQM圖!喊布卜Edr.-I'-IIL.bQM圖a）分布圖c)VD□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□M=(1+從)P(l-b)=1.3*140義(2.40—0.82)=30.18kN-m0p 8a2 8義1.50 2□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□V計(jì)算如下

spVsp=(1+n)(1J4'2其中P140 …其中A=A=——= =46.67kN1 32a2x1.501 1 P=-(P,-P)-(a'-a)2= (a-a')22 2 8aa'bx(1.50x(1.50-0.57)2=21.59kN8x1.50x0.57x0.82

1 1 PA4:2(P-p)2(a1 1 PA4:2(P-p)2(a-a)二引(a-a)21408*1.50*0.88*0.82義(1.50-0.88)2=6.21kN2.2-0.82/2y= =0.814,y1 2.2 222-0.465/3二0.9302.22.2-1.24-0.412.2=0.250,y=40.14+0.310/3八… 二0.1112.2□□□□□□□□□,□V=1.3X(46.67X0.814+21.59x0.930+46.67x0.250+6.21x0.111)=70.42kN通sp□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□:□□□□□：M=-0.7x30.18=-21.13kN?msp□□□□□：M=0.5x30.18=15.09kN?mcp□□□□□：V=70.42kNsp9.2.3□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□ 1.2,取汽車(chē)荷載效應(yīng)分項(xiàng)系數(shù)為 1.4,則承載能力極限□□□□□□□□□□□：□□□□□：TOC\o"1-5"\h\zM=1.2M+1.4M=-(1.2x4.10+1.4x21.13)=-34.50kN?m

od sg sp□□□□□:V=1.2V+1.4V=1.2x7.81+1.4x70.42=107.96kN

od sg sp□□□□□:M =1.2M+1.4M=1.2x2.07+1.4x15.09=23.61kN?mcod cg cp9.3行車(chē)道板截面設(shè)計(jì)、配筋與承載力驗(yàn)算□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□,□M=-34.50kNlm。其高度為 h=25cm,□□□□□□□ a=3cm,□□□□□dd=12mm的HRB335□□,□□□□□□h=h-a-d/2=0.25-0.03-0.006=0.214m0

根據(jù)式Y(jié)M<fbx(h-x)0dcd0 2即，1.1x34.50<22.4x103xlxx義(0.214—2)整理得，x2—0.428x+0.003080<0□□□□□□□□□□ x=0.0073m驗(yàn)算占h=0.56x0.214=0.1198m>x=0.0073m,b0□□□□□,□□ 5=0.56]b根據(jù)式：.fbx22.4x1x0.0081x106?0A=cd= =648mm2sf 280sd□□□□□12mm的HRB335□□□,□□□□□□ 18cm,此時(shí)單位長(zhǎng)度行車(chē)道口所□□□□□□□□ A=628mm21s□□□□□□□_Afx—ssdfbcd628x280

_Afx—ssdfbcd22.4x106x1fcdbxfcdbx(h0—,)—22.4x106x1x0.00785x(0.214—0.00785/2)x10-3—38.94(kN-m)[1.1x34.50—37.95kN-m□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□：由上述計(jì)算得口中截面彎口為 M—23.61kN?m,□□□□15cm,□□□□□□da—3cm,□□□□□□ 12mm的HRB335□□,□□□□□□h—h—a—d/2—0.15—0.03—0.006—0.114m0根據(jù)式Y(jié)M<fbx(h—x)0dcd0 2即，1.1x23.61<22.4x103x1xxx(0.114—x)整理得， x2—0.228x+0.002319<0□□□□□□□□□□□ x—0.0107m驗(yàn)算mh—0.56x0.114—0.0638m>x—0.0107m,b05=0.56口b根據(jù)式280280fbx22.4x1x0.0107x106—cd——= =856mm2fsd□□□□□121mm的HRB33513cm,此時(shí)單位長(zhǎng)度行車(chē)道口□□□□□□□□□A=870mm21s□□□□□□□_AfX ssdfb

cd870x280

_AfX ssdfb

cd22.4x106x1Xfb(h——)=22.4x10x0.010875x(0.144—