第二章思考題1試寫出導(dǎo)熱傅里葉定律的一般形式，并說(shuō)明其中各個(gè)符號(hào)的意義。q=一九gradt=-X—n答：傅立葉定律的一般形式為： ax，其中：gradt為空間某點(diǎn)的溫度梯度；n是通過(guò)該點(diǎn)的等溫線上的法向單位矢量，指向溫度升高的方向；q為該處的熱流密度矢量。2已知導(dǎo)熱物體中某點(diǎn)在x,y,z三個(gè)方向上的熱流密度分別為々qy及qz，如何獲得該點(diǎn)的熱密度矢量？f f f答：q=qx■i+qy■j+qz■k，其中i，j，k分別為三個(gè)方向的單位矢量量。試說(shuō)明得出導(dǎo)熱微分方程所依據(jù)的基本定律。答：導(dǎo)熱微分方程式所依據(jù)的基本定律有：傅立葉定律和能量守恒定律。試分別用數(shù)學(xué)語(yǔ)言將傳熱學(xué)術(shù)語(yǔ)說(shuō)明導(dǎo)熱問(wèn)題三種類型的邊界條件。答：①第一類邊界條件：T>答：①第一類邊界條件：T>0時(shí),t=f()w1T>0時(shí)②第二類邊界條件：-X(ax)w=f2(t)③第三類邊界條件：-③第三類邊界條件：-X( ) =h(t一t)axw wf試說(shuō)明串聯(lián)熱阻疊加原則的內(nèi)容及其使用條件。答：在一個(gè)串聯(lián)的熱量傳遞過(guò)程中，如果通過(guò)每個(gè)環(huán)節(jié)的熱流量都相同，則各串聯(lián)環(huán)節(jié)的總熱阻等于各串聯(lián)環(huán)節(jié)熱阻的和。使用條件是對(duì)于各個(gè)傳熱環(huán)節(jié)的傳熱面積必須相等。7.通過(guò)圓筒壁的導(dǎo)熱量?jī)H與內(nèi)、外半徑之比有關(guān)而與半徑的絕對(duì)值無(wú)關(guān)，而通過(guò)球殼的導(dǎo)熱量計(jì)算式卻與半徑的絕對(duì)值有關(guān)，怎樣理解？答：因?yàn)橥ㄟ^(guò)圓筒壁的導(dǎo)熱熱阻僅和圓筒壁的內(nèi)外半徑比值有關(guān)，而通過(guò)球殼的導(dǎo)熱熱阻卻和球殼的絕對(duì)直徑有關(guān)，所以絕對(duì)半徑不同時(shí)，導(dǎo)熱量不一樣。發(fā)生在一個(gè)短圓柱中的導(dǎo)熱問(wèn)題，在下列哪些情形下可以按一維問(wèn)題來(lái)處理？答：當(dāng)采用圓柱坐標(biāo)系，沿半徑方向的導(dǎo)熱就可以按一維問(wèn)題來(lái)處理。擴(kuò)展表面中的導(dǎo)熱問(wèn)題可以按一維問(wèn)題來(lái)處理的條件是什么？有人認(rèn)為，只要擴(kuò)展表面細(xì)長(zhǎng)，就可按一維問(wèn)題來(lái)處理，你同意這種觀點(diǎn)嗎？答：只要滿足等截面的直肋，就可按一維問(wèn)題來(lái)處理。不同意，因?yàn)楫?dāng)擴(kuò)展表面的截面不均時(shí)，不同截面上的熱流密度不均勻，不可看作一維問(wèn)題。肋片高度增加引起兩種效果：肋效率下降及散熱表面積增加。因而有人認(rèn)為，隨著肋片高度的增加會(huì)出現(xiàn)一個(gè)臨界高度，超過(guò)這個(gè)高度后，肋片導(dǎo)熱熱數(shù)流量反而會(huì)下降。試分析這一觀點(diǎn)的正確性。答：錯(cuò)誤，因?yàn)楫?dāng)肋片高度達(dá)到一定值時(shí)，通過(guò)該處截面的熱流密度為零。通過(guò)肋片的熱流已達(dá)到最大值，不會(huì)因?yàn)楦叨鹊脑黾佣l(fā)生變化。在式（2-57）所給出的分析解中，不出現(xiàn)導(dǎo)熱物體的導(dǎo)熱系數(shù)，請(qǐng)你提供理論依據(jù)。答：由于式（2-57）所描述的問(wèn)題為穩(wěn)態(tài)導(dǎo)熱，且物體的導(dǎo)熱系數(shù)沿x方向和y方向的數(shù)值相等并為常數(shù)。有人對(duì)二維矩形物體中的穩(wěn)態(tài)無(wú)內(nèi)熱源常物性的導(dǎo)熱問(wèn)題進(jìn)行了數(shù)值計(jì)算。矩形的一個(gè)邊絕熱，其余三個(gè)邊均與溫度為tf的流體發(fā)生對(duì)流換熱。你能預(yù)測(cè)他所得的溫度場(chǎng)的解嗎？答：能，因?yàn)樵谝贿吔^熱其余三邊為相同邊界條件時(shí)，矩形物體內(nèi)部的溫度分布應(yīng)為關(guān)于絕熱邊的中心線對(duì)稱分布。習(xí)題

平板2-1用平底鍋燒開水，與水相接觸的鍋底溫度為111°C，熱流密度為42400W/m2。使用一段時(shí)間后，鍋底結(jié)了一層平均厚度為3mm的水垢。假設(shè)此時(shí)與水相接觸的水垢的表面溫度及熱流密度分別等于原來(lái)的值，試計(jì)算水垢與金屬鍋底接觸面的溫度。水垢的導(dǎo)熱系數(shù)取為1W/(m.K)。解：由題意得t—111

q==-"w =424000.0031 w/m2所以t=238.2C2-2一冷藏室的墻由鋼皮礦渣棉及石棉板三層疊合構(gòu)成，各層的厚度依次為0.794mm.,152mm及9.5mm,導(dǎo)熱系數(shù)分別為45W/(m-K),0.07W/(m-K)及0.1W/(m-K)。冷藏室的有效換熱面積為37.2m2，室內(nèi)外氣溫分別為-2C及30C，室內(nèi)外壁面的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)可分別按1.5W/(m2.K)及2.5W/(m2.K)計(jì)算。為維持冷藏室溫度恒定，試確定冷藏室內(nèi)的冷卻排管每小時(shí)需帶走的熱量。解：由題意得t—t①=Ax1211555++1+2+ 3hh入九入12123x37.230-(-x37.21 1 0.000794 0.152 0.0095 + + + + =1.5 2.5 45 0.07 0.1=357.14W357.14X3600=1285.6KJ2-3有一厚為20mm的平板墻，導(dǎo)熱系數(shù)為1.3W/(m?K)。為使每平方米墻的熱損失不超過(guò)1500W,在外表面上覆蓋了一層導(dǎo)熱系數(shù)為0.12W/(m.K)的保溫材料。已知復(fù)合壁兩側(cè)的溫度分別為750C及55C，試確定此時(shí)保溫層的厚度。解：依據(jù)題意，有t—tq= 1lt—tq= 1l55九九12750—55<15000.020 5 +—2—1.3 0.122-45>0.05375m2

B組成，且5A=0.1W/(mK),九B=0.06W/(mK)，烘箱內(nèi)空氣溫度tf1=400C，內(nèi)壁面的總表面?zhèn)?，解得：一烘箱的爐門由兩種保溫材料A及=25B(見附圖)。已知熱系數(shù)h=50W/(m-K)。為安全起見，希望烘箱爐門的外表面溫度不得高于50C。設(shè)可把爐門導(dǎo)熱作為一維問(wèn)題處理，試決定所需保溫材料的厚度。環(huán)境溫度tf2二25C，夕卜表面總傳熱系數(shù)h廣95W/(m2.K)。? 4=h( —t)+h(—t)5 5 1f1 2f2A+B解：熱損失為又十50C；解：熱損失為又十50C；5AB=5AB聯(lián)立得5=0.078m;5=0.039m2-5對(duì)于無(wú)限大平板內(nèi)的一維導(dǎo)熱問(wèn)題，試說(shuō)明在三類邊界條件中，兩側(cè)邊界條件的哪些組合可以使平板中的溫度場(chǎng)獲得確定的解？解：兩側(cè)面的第一類邊界條件；一側(cè)面的第一類邊界條件和第二類邊界條件；一側(cè)面的第一

類邊界條件和另一側(cè)面的第三類邊界條件；一側(cè)面的第一類邊界條件和另一側(cè)面的第三類邊界條件。2-9雙層玻璃窗系由兩層厚為6mm的玻璃及其間的空氣隙所組成，空氣隙厚度為8mm。假設(shè)面向室內(nèi)的玻璃表面溫度與室外的玻璃表面溫度各為20°C及-20°C，試確定該雙層玻璃窗的熱損失。如果采用單層玻璃窗，其他條件不變，其熱損失是雙層玻璃的多少倍？玻璃窗的尺寸為60cmx60cm。不考慮空氣間隙中的自然對(duì)流。玻璃的導(dǎo)熱系數(shù)為0.78W/(mK)。解：t—tq解：t—tq= 1 2\o"CurrentDocument"J5 5 51+ 2+ 3XXX123q2=116.53W/m2t—t= 251X1=5200w/mQ=Aq=41.95Wq5200才= =44.62所以q1116.53解：2-12在某一產(chǎn)品的制造過(guò)程中，厚為1.0mm的基板上緊貼了一層透明的薄膜，其厚度為0.2mm。薄膜表面上有一股冷卻氣流流過(guò)，其溫度為 20°C,對(duì)流換熱表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)為40W/(m2.K)。同時(shí)，有一股輻射能透過(guò)薄膜投射到薄膜與基板的結(jié)合面上，如附圖所示?；宓牧硪幻婢S持在溫度［=30C。生成工藝要求薄膜與基板結(jié)合面的溫度10=60°C,試確定輻射熱流密度q應(yīng)為多大？薄膜的導(dǎo)熱系數(shù)Xf=0.02W/(m.K),基板的導(dǎo)熱系數(shù)Xs=°.°6W/(m.K)。投射到結(jié)合面上的輻射熱流全部為結(jié)合面所吸收。薄膜對(duì)60C的熱輻射是不透明的。解：根據(jù)公式q=KAt得60—30q= =60x30=1800W/m20.0010.06q'=(60—20)x 1 =1142.8W/m21 0.2x10-3+40 0.02q=q+q'=2942.8W/m2Z2-13在附圖所示的平板導(dǎo)熱系數(shù)測(cè)定裝置中，試件厚度5遠(yuǎn)小于直徑d。由于安裝制造不好，試件與冷熱表面之間平均存在著一層厚為A=0.1mm的空氣隙。設(shè)熱表面溫度X=3.72x10—2W/(m.K);1［=180°C,X=3.72x10—2W/(m.K);1t2=30C，X2=2.67x10—2W/(m.K);t—t180—30冗d2①—12A—x554無(wú)空氣時(shí)XfXf5..—0.029315.X=34.325Xf解：查附表8得［=180°C,有空氣隙時(shí)t—t①= 1 2 TOC\o"1-5"\h\z5 5 5\o"CurrentDocument"廿+才+ -九九)1 2九得九f=43.985九'一九ff=28.1%所以相對(duì)誤差為入f圓筒體2-14外徑為100mm的蒸氣管道，覆蓋密度為20kg/m3的超細(xì)玻璃棉氈保溫。已知蒸氣管道外壁溫度為400°C，希望保溫層外表面溫度不超過(guò)50°C。且每米長(zhǎng)管道上散熱量小于163W，試確定所需的保溫層厚度。解：保溫材料的平均溫度為TOC\o"1-5"\h\z400+50=225t=2 C由附錄7查得導(dǎo)熱系數(shù)為九=0.033+0.0023t=0.08475W/(m.K)\o"CurrentDocument"d 2鳳/ \Ini= \t一t丿d① 1 22l代入數(shù)據(jù)得到d2=0.314mmd一d5= 2 1=107mm所以 22-15外徑為50mm的蒸氣管道外，包覆有厚為40mm平均導(dǎo)熱系數(shù)為0.11W/(m?K)的煤灰泡沫磚。絕熱層外表面溫度為50C，試檢查礦棉渣與煤灰泡沫磚交界面處的溫度是否超過(guò)允許值？又。增加煤灰泡沫磚的厚度對(duì)熱損失及交界面處的溫度有什么影響？蒸氣管道的表面溫度取為400C。解：由題意多層蒸氣管總熱流量① 2冗l(t—t)z ln(dd)/X+ln(d~d)/九1 2 1 3 2 2代入數(shù)據(jù)得到①z=168-25W由附錄知粉煤灰泡沫磚材料最高允許溫度為300C由此設(shè)在300C時(shí)‘ 2冗l(t-t)①= 12 =72.33W1 ln(dd)/X1212冗l(t-t)* 2 =358.29Wln\dd)/X3 2 2因?yàn)棰伲?①2＞①所以不會(huì)超過(guò)允許溫度。當(dāng)增加煤灰泡沫磚的厚度會(huì)使熱損失增加，從而邊界面處溫度下降。2-16一根直徑為3mm的銅導(dǎo)線，每米長(zhǎng)的電阻為2.22^10-3。。導(dǎo)線外包有厚為1mm導(dǎo)熱系數(shù)為0.15W/(m?K)的絕緣層。限定絕緣層的最高溫度為65C，最低溫度為0C。試確定在這種條件下導(dǎo)線中允許通過(guò)的最大電流。Q=2Q=2兀l入q=解：根據(jù)題意有：2族l(t—t)1 2'ln(r/r)212nx1x0.15(65—0)=119.8Wln(2.5/1.5)換熱表面是干凈的；外表面結(jié)了一層厚為1mm的煙灰，其九=0.08W/(m?K)；內(nèi)表面上有一層厚為2mm的水垢，其九=1W換熱表面是干凈的；外表面結(jié)了一層厚為1mm的煙灰，其九=0.08W/(m?K)；內(nèi)表面上有一層厚為2mm的水垢，其九=1W/(m?K)。2)(3)解：⑴0=1rh112兀l(t—t)12ln(r/r)21+

入1hr222冗l(t2冗x1G000—200)

ln(52/40)++—5000x0.02 42 0.026x100=12532.98W十1ln(r/r)ln(r/r) 1+02+21+—

hr 入 入 hr1001222兀x1G000—200)ln(54/52)~ln(52/40)++0.02x5000 0.08=5852.94W42+0.027x1001ln(r/r)ln(r/r\ln(r/r) 1~+ 0 2 + 2 1 + 1 L+—九 九 九 hr0 1 i 2i2冗x1(1000—200)hr10ln(54/52)ln(52/40)ln(40/36)++++5000x0.018 0.08 42100x0.027=5207.06W119.86=I2r解得：I=232.36A2-17—蒸汽鍋爐爐膛中的蒸發(fā)受熱面管壁受到溫度為1000°C的煙氣加熱，管內(nèi)沸水溫度為200°C，煙氣與受熱面管子外壁間的復(fù)合換熱表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)為100W/(m2-K)，沸水與內(nèi)壁間的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)為5000W/(m2.K)，管壁厚6mm，管壁九=42W/(m.K)，外徑為52mm。試計(jì)算下列三種情況下受熱面單位長(zhǎng)度上的熱負(fù)荷：(1)球殼2-22一個(gè)儲(chǔ)液氨的容器近似的看成為內(nèi)徑為300mm的圓球。球外包有厚為30mm的多層結(jié)構(gòu)的隔熱材料。隔熱材料沿半徑方向的當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)為1.8x10-4W/(m.K)，球內(nèi)液氨的溫度為-195.6°C,室溫為25C，液氨的相變熱為199.6kJ/kg。試估算在上述條件下液氨每天的蒸發(fā)量。①=1.8x10-4〔25—(—195.6)〕x4xn=0.822W11解：0.15 0.165解：0.822x24x3600m= =0.3562Kg199.6x1000變截面變導(dǎo)熱系數(shù)問(wèn)題

2-30—高為30cm的鋁制圓臺(tái)形錐臺(tái)，頂面直徑為8.2cm，底面直徑為13cm.。底面及頂面溫度各自均勻，并分別為520及20r,錐臺(tái)側(cè)面絕熱。試確定通過(guò)該錐形臺(tái)的導(dǎo)熱量。鋁的導(dǎo)熱系數(shù)為100W/(m.K)。dt①=一A(x)九—解：根據(jù)傅利葉導(dǎo)熱公式得 dxxx+30―=—0—因?yàn)椋?.1 6.5得x0=51.23x+x+dx6.5一4.1—0 =r 30x得r=0.41+0.082dxd=凸面錐臺(tái)x=25mm,x120.506m1/20.5=125mmd=凸面錐臺(tái)x=25mm,x120.506m1/20.5=125mm解：對(duì)于變截面導(dǎo)熱dx凸面錐臺(tái)AXdx柱體AXdx凹面錐臺(tái)0.08m0.0x(t-t) 1 2—xdxJx2-

x1A1x20.24m-1/21.5=320m一24x-1dx=320.35m-2兀a216x4dx=263.23m-2k(20x24)2代入數(shù)據(jù)積分得①=1397W2-31試比較附圖所示的三種一維導(dǎo)熱問(wèn)題的熱流量大?。和姑驽F臺(tái)，圓柱，凹面錐臺(tái)。比較的條件是d1,t1,t2及導(dǎo)熱系數(shù)均相同。三種形狀物體的直徑與x軸的關(guān)系可統(tǒng)一為axn，其中a及n值如下：柱體凹面錐臺(tái)由上分析得①3> 1>2-32某種平板材料厚25mm,兩側(cè)面分別維持在40°C及85°C。測(cè)得通過(guò)該平板的熱流量為1.82km，導(dǎo)熱面積為0.2m2。試：確定在此條件下平板的平均導(dǎo)熱系數(shù)。設(shè)平板材料導(dǎo)熱系數(shù)按k=k0(1+bt)變化(其中t為局部溫度)。為了確定上述溫度范圍內(nèi)入0及b值，還需要補(bǔ)充測(cè)定什么量？給出此時(shí)確定九0及b的計(jì)算式。解：dx得解：dx得九=5W/(m.K)補(bǔ)充測(cè)定中心位置的溫度為10dx

所以)=X所以)=X(t—t丫1+b11+122011)2)2)將(2)代入(1)2-33一空心圓柱，在2-33一空心圓柱，在r=r1處t=11,X(t)=X0(1+bt)，t為局部溫度'dt、Xr—dr丿=0X(1+bt)dt所以0drc—1rbXXt+ 01'dt、Xr—dr丿=0X(1+bt)dt所以0drc—1rbXXt+ 012=cInr+c即021bX當(dāng)在r=r1處t=tXt+—「t2=cInr+c1即01211121)r=r2處t=t2bXXt+滬t2=cInr+c02221222)兩個(gè)式子聯(lián)立得X1)-(2)得0將c1,c2代入(3)q=由傅利葉公式X(t一t012Inrr12X(t一t)「1+bX(■t+t)lnr01220121得溫度表達(dá)式-XdtdxInrr1)2一t2=cln2'2丿3)(t+t)012JIIn(r.r)In2試導(dǎo)出圓柱中溫度分布的表達(dá)式及導(dǎo)熱量計(jì)算式。解：導(dǎo)熱微分方程式簡(jiǎn)化為dtXr=即drr.ln(\2-35一圓筒體的內(nèi)外半徑分別為ri及ro，相應(yīng)的壁溫為ti及to，其導(dǎo)熱系數(shù)與溫度關(guān)系可表示為X(t)=Xo(1+bt)的形式，式中X及t均為局部值。試導(dǎo)出計(jì)算單位長(zhǎng)度上導(dǎo)熱熱流量的表達(dá)式及導(dǎo)熱熱阻的表達(dá)式。

2-36q=1000W/m012的熱流沿x方向穿過(guò)厚為20mm的平板(見附圖)。已知x=0mm,10mm,20mm處的溫度分別為100°C,60°C及40°C。試據(jù)此確定材料導(dǎo)熱系數(shù)表達(dá)式九"o(1+b)(t為平均溫度)中的九0及b。012-100+60t= =80解：x=0mm,x=10mm處的平均溫度 2 °C九=九(1+b)所以熱量q=1000■0(九=九(1+b)所以熱量q=1000■0(100-60)0.02同理x=10mm,x=20mm處得1000(1+50b)(60-40)0.021)(2)聯(lián)立得b=-0.009九0=0.6872-37設(shè)某種材料的局部導(dǎo)熱系數(shù)按九(t)=九0(1+bt)的關(guān)系式來(lái)變化,對(duì)于由該材料做成的一塊厚為5的無(wú)內(nèi)熱源的平板,試：導(dǎo)出利用兩側(cè)面溫度11(x=°)，12(x=5)計(jì)算導(dǎo)熱量的公式；證明下列關(guān)系式成立：入—入2x 1—=-入2—入2 521其中九1九2為相應(yīng)于1112的導(dǎo)熱系數(shù)，九為X處的導(dǎo)熱系數(shù)。導(dǎo)出平板中溫度沿X方向變化的下列兩個(gè)公式：t(x)=t(xt(x)=t(x)=Y1/2-入2丿1入21+蘭C52入b1b一維有內(nèi)熱源的導(dǎo)熱2-39試建立具有內(nèi)熱源①。),變截面，變導(dǎo)熱系數(shù)的一維穩(wěn)態(tài)導(dǎo)熱問(wèn)題的溫度場(chǎng)微分方程式(參考附圖)。解：一維代入微分方程式為dA(xk”dt'xdx、dx丿+cb(x)=02-40試由導(dǎo)熱微分方程出發(fā),導(dǎo)出通過(guò)有內(nèi)熱源的空心柱體的穩(wěn)態(tài)導(dǎo)熱熱量計(jì)算式及壁中的溫度分布。b為常數(shù)。解：有內(nèi)熱源空心圓柱體導(dǎo)熱系數(shù)為常數(shù)的導(dǎo)熱微分方程式為1a(at). 九r—+b=0rarIar丿經(jīng)過(guò)積分得brt=clnr+c一r2-1 2 九

因?yàn)閞=tt=tw所以得r=0,t=因?yàn)閞=tt=tw所以得r=0,t=t0t一t-CDr3/九t= 0w 0lnr一1對(duì)其求導(dǎo)得0lnr+t0—t-Dr3/九w 0lnr-102-42—具有內(nèi)熱源①外徑為r0的實(shí)心圓柱，向四周溫度為tg的環(huán)境散熱，表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)為h。試列出圓柱體中穩(wěn)態(tài)溫度場(chǎng)的微分方程式及邊界條件，并對(duì)①為常數(shù)的情形進(jìn)行求解。解：利用2-33題的結(jié)果立即可得溫度場(chǎng)應(yīng)滿足的微分方程為：ddt九()+rD(r)=0drdr (設(shè)九為常數(shù)),r其邊界條件為：dt dt0， =0；r=r，一九=h(t-t)。dr 0 dr fr2dtt=clnr-+c=0再積分一次得：14九2由r=0，dr ，得c1=0dtrbr2b—入=h(t—t），得0=h- +c-t由0，dr f2入4入 2 fdtr=h（t-t）。對(duì)于心為常數(shù)的情形，積分一次得：dr frcbr2cbr①c= + + —+t由此得：22h4九2hf。2-44半徑為r0的實(shí)心圓柱，內(nèi)熱源為①（r）=b0（1+Ar）①0,A為常數(shù)。在r=r0處t=10。試導(dǎo)出圓柱體中的溫度分布。(1)解：(1)dt=0r=0,dx(2)(3)r=r,t=t(3)00三式聯(lián)立最終可解得t=b——t=b——036-r2)+4A肋片及擴(kuò)展面2-50試計(jì)算下列兩種情形下等厚度直肋的效率：鋁肋，X=208W/(m-K)，h=284W/(m2-K)，H=15.24mm,6=2.54mm；鋼肋，X=41.5W/(m.K)，h=511W/(m2.K)，H=15.24mm,6=2.54mm；,'2hmH=J——H=0.4997解：(1)因?yàn)?U5th(mH)th0.4997n= = =91.3%所以fmH0.4997

I2hmH=H=1.501因?yàn)?sth(mH) th1.501耳=所以f= =56.9%mH 1.5012-51在溫度為260°C的壁面上伸出一根純鋁的圓柱形肋片，直徑d=25mm,高H=150mm。該柱體表面受溫度tf=16C的氣流冷卻，表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)h=15W/(m2-K)。肋端絕熱。試計(jì)算該柱體的對(duì)流散熱量。如果把柱體的長(zhǎng)度增加一倍，其他條件不變，柱體的對(duì)流散熱量是否也增加了一倍？從充分利用金屬的觀點(diǎn)來(lái)看，是采用一個(gè)長(zhǎng)的肋好還是采用兩個(gè)長(zhǎng)度為其一半的較短的肋好？d21血解：+=0dx2九解：Adx所以得①=一九所以得①=一九AQmth(mH)解查表得九=解查表得九=238W/(m.K)(H')32h/(XA)2-1/2=0.31代入數(shù)據(jù)查表得，b=40.1W當(dāng)其他條件不變時(shí)H'=2H,①’=66-9W由上述結(jié)果可知長(zhǎng)度增加一倍而散熱量沒(méi)有增加一倍，因此從充分利用金屬的觀點(diǎn)，采用長(zhǎng)度為其一半的較短的肋較好。2-52在外徑為25mm的管壁上裝有鋁制的等厚度環(huán)肋,相鄰肋片中心線之間的距離s=9.5mm,環(huán)肋高H=12.5mm,厚5=0.8mm。管壁溫度t