腳手架搭設(shè)專項施工方案第一章、 編制依據(jù):1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-20012、《建筑工程施工技術(shù)交底實例應(yīng)用手冊》3、《施工現(xiàn)場設(shè)施安全設(shè)計計算手冊》4、方案計算系按照2005年全國建設(shè)行業(yè)科技成果推廣項目，杭州*＊*＊科技有限公司開發(fā)的《**＊*施工安全設(shè)施計算軟件》第二章：工程概況：×××工程總建筑面積約17502m2，是集辦公及地下停車為一體的多功能的智能型建筑，地下1層，地上層數(shù)為22層。工程結(jié)構(gòu)形式為框架剪力墻結(jié)構(gòu)，建筑最高高度為94。2米第三章、方案選擇：1、本工程腳手架方案選擇，分別選用落地腳手架和懸挑腳手架兩種，落地腳手架待基坑回填夯實后，在其土面上澆筑100厚C15混凝土,立桿下采用長2000mm，寬200mm，厚50mm的松木板,木板經(jīng)防腐處理后,按立桿縱向布置。在外立桿400mm外做寬200mm，深150mm的排水溝,沿腳手架外側(cè)環(huán)繞貫通，具體做法參附圖（1)所示。附圖（1）落地腳手架搭設(shè)剖面構(gòu)造示意圖2、懸挑腳手架采用16＃槽鋼在樓層結(jié)構(gòu)平面上懸挑，φ16鋼絲繩斜拉保護,槽鋼懸挑長度（外伸部分)La=1350mm,擱置在樓層結(jié)構(gòu)長度（后錨部分）Lb≥2600mm，擱置長度部分采用兩只φ16圓鋼地錨。懸挑腳手架在陽角轉(zhuǎn)角處采用整根槽鋼（長度為：L=6000mm）斜向懸挑，每個陽角部為三根,均勻布置,斜向懸挑桿上鋪放12＃槽鋼作為立桿支承平面。在懸挑桿上按照立桿布置要求,焊上規(guī)格φ20或φ22鋼筋頭，長度≥100mm，作為控制立桿位移。懸挑桿端部下口焊上兩只長50mm，間距50mm，規(guī)格φ16的鋼筋栓,以防鋼絲繩受力過程中產(chǎn)生滑移.具體搭設(shè)構(gòu)造參附圖（2）、附圖（3）所示：附圖（2）懸挑腳手架搭設(shè)剖面構(gòu)造示意圖附圖（3）槽鋼搭設(shè)陽角構(gòu)造示意圖3、搭設(shè)方案確定：1)落地腳手架搭設(shè)剖面構(gòu)造示意圖構(gòu)造進行，搭設(shè)層數(shù)為5層，搭設(shè)高為18.5米2）懸挑腳手架搭設(shè)從6層樓面開始，每5層挑一次，第一道懸挑部位為6層樓面,建筑相對標高為36。0m,立桿搭設(shè)高度為17.5m；第二道懸挑部位為11層樓面，建筑相對標高為53.5m，立桿搭設(shè)高度為17.5m：第三道懸挑部位為16層樓面，建筑相對標高為72m，立桿搭設(shè)高度為18。5m:第四道懸挑部位為21層樓面，建筑相對標高為88。2m，立桿搭設(shè)高度（包含女兒墻)為16。2m：第四章、材料選擇：1、鋼管：1）鋼管選擇φ48×壁厚3.50mm的焊接鋼管,鋼材強度等級Q235-A,鋼管截面積：A=4。89cm2；軸向抗壓強度為18。55kN。鋼管表面應(yīng)平直光滑，不應(yīng)有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。2）鋼管表面銹蝕深度≤0.5mm。鋼管彎曲變形控制在一定范圍內(nèi)，在長度1。5m范圍內(nèi)，端部彎曲應(yīng)≤5mm,3m≤L〈4m,彎曲變形≤12mm，4m〈L〈6.5m，彎曲變形≤20mm等合格2、扣件：1)扣件采用一字扣、十字扣、環(huán)形扣等三種，扣件材質(zhì)應(yīng)符合國標《鋼管腳手架扣件》（GB15831-1995）的規(guī)定，一個十字扣、環(huán)形扣件抗滑承載力應(yīng)達到8。0kN。2)扣件嚴禁有變形,裂縫,應(yīng)做防銹處理，滑絲的螺栓應(yīng)更換?？奂菟〝Q緊力矩應(yīng)≥40N。m，≤65N。m.3、安全網(wǎng)、密目網(wǎng)：1）安全網(wǎng)采用密目式安全網(wǎng)，網(wǎng)目應(yīng)滿足2000目／100cm2,做耐貫穿試驗不穿透，顏色應(yīng)符合環(huán)境效果要求，選用綠色，要求阻燃.使用的安全網(wǎng)必須有產(chǎn)品生產(chǎn)許可證和質(zhì)量合格證，以及由合肥市建筑安全監(jiān)督管理部門發(fā)放的準用證。2）圍護的安全網(wǎng)、密目網(wǎng)進場必須具備出廠合格證，應(yīng)能承受一定的沖擊荷載.霉爛，破損不得使用。4、腳手片采用竹笆平編腳手片，選擇按受力竹筋垂直于縱向水平桿方向鋪設(shè)的竹笆，尺寸為1。2×1。0m.5、踢腳板選擇18厚膠合板，高為180mm6、懸挑槽鋼采用16＃槽鋼，轉(zhuǎn)角處斜桿上采用16#槽鋼為連系桿件.7、預埋件采用φ16圓鋼加工。連墻件選用φ48×壁厚3。50mm的焊接鋼管為剛性連接，其材質(zhì)應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《碳素鋼結(jié)構(gòu)》（GB/T700)中Q235A鋼的要求.第五章、腳手架外觀要求：1、搭設(shè)腳手架前應(yīng)將鋼管進行清理、除銹，并統(tǒng)一涂刷油漆二度，顏色力求均勻,外形美觀。腳手架立桿、防護欄桿、掃地桿、踢腳桿統(tǒng)一為黃色表面，剪力撐統(tǒng)一為紅白相間油漆罩面。2、踢腳板、懸挑槽鋼表面采用紅黑相間油漆罩面。第六章、腳手架搭設(shè)：1、腳手架搭設(shè)技術(shù)參數(shù)：1）立桿縱距La：1.502）立桿橫距Lb：1。053）水平桿步距Lb： 1。80m；（如步距模數(shù)有差異時，步距應(yīng)＜4)小橫桿兩端伸出立桿外為100~150mm,內(nèi)立桿距建筑物為200mm。5）腳手架搭設(shè)高度以檐口建筑物高度加1。8m為計算高度：6）腳手板為竹笆腳手板1.2×1.0m,隔層滿鋪。7）連墻件布置,采用剛性按樓層逐層安裝，水平方向著按≤3跨設(shè)置,轉(zhuǎn)角1000mm處均設(shè)連墻件。2、外腳手架搭設(shè)順序:1）搭設(shè)原則：應(yīng)是從下到上、分步分層搭設(shè)、分步分層固定、分步分層校正、支撐、攔桿、防護網(wǎng)同步搭設(shè)、分段驗收的原則。2)搭設(shè)步驟：(1）落地腳手架搭設(shè)步驟：熟悉方案和圖紙→現(xiàn)場放線→鋪設(shè)木板→立內(nèi)排立桿、縱向水平桿和掃地桿(3跨）→設(shè)置拋撐→立外排立桿、縱橫向水平桿和掃地桿（3跨）→向兩側(cè)延伸直至交圈→當搭至2步高或增高2步時用連墻件將架體與建筑物可靠固定→及時校正垂直度→同步安裝欄桿和安全網(wǎng)→每增搭高10—13m時分段檢驗→（2）懸挑腳手架搭設(shè)步驟：熟悉方案和圖紙→現(xiàn)場放線→確定固定懸挑槽鋼的預埋鐵件的位置→鐵件預埋→懸挑槽鋼的制作、焊接立桿套管和吊環(huán)→根據(jù)外伸尺寸安裝和固定槽鋼→固定好斜拉鋼絲繩→在槽鋼上安裝立桿、縱橫水平桿和掃地桿、填芯桿等→余下與上述同，從略.3、外腳手架搭設(shè)技術(shù)要求：1）縱向水平桿:（1）縱向水平桿應(yīng)設(shè)置在立桿的內(nèi)側(cè),其長度不宜小于3跨.(2）縱向水平桿對接時,對接扣件應(yīng)交錯布置。兩相鄰縱向水平桿不宜設(shè)置在同步同跨內(nèi)。(3)縱向水平桿在不同步或不同跨內(nèi)兩個相鄰的接頭，在水平方向錯開距離不應(yīng)〈500mm.（4）各接頭中心至最近主節(jié)點距離不宜〉500mm。(5)搭接長度不應(yīng)<1m,應(yīng)等距設(shè)置3個旋轉(zhuǎn)扣件固定。（6）因使用竹笆腳手板,所以縱向水平桿應(yīng)采用直角扣件固定在橫向水平桿上,兩根填芯桿兩根水平桿應(yīng)等距離設(shè)置。2）橫向水平桿：（1）雙排腳手架中靠墻端外伸長度A,應(yīng)<0.4Lb，且應(yīng)≤500mm（2）、作業(yè)層上非主節(jié)點處的橫向水平桿,宜根據(jù)支承腳手板的需要等間距設(shè)置，間距不應(yīng)>Lb/2，即750mm。使用竹笆腳手板時,橫向水平桿的兩端應(yīng)用直角扣件固定立桿上，且位于縱向水平桿的下方。3）腳手片鋪設(shè)：（1）、竹笆腳手板，應(yīng)按其主竹筋垂直于縱向水平桿方向鋪設(shè)，且采用對接平鋪,四角用直徑1。2mm的16#鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上，每塊腳手片綁扎不少于4點。4）立桿搭設(shè):（1）落地腳手架，底部應(yīng)設(shè)置墊板.懸挑腳手架直接支承于槽鋼上（2）應(yīng)設(shè)置縱橫向掃地桿,掃地桿應(yīng)采用直角扣件固定在距底座上皮不〉200mm處的立桿上。（3）橫向掃地桿應(yīng)用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方立桿上。（4)當立桿基礎(chǔ)不在同一高度上時，必須將高處掃地桿向低處延長兩跨，與立桿固定高低差應(yīng)≤1m,靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡距離應(yīng)≥500(5）腳手架底層步距應(yīng)≤1.8m。立桿必須用連墻件與建筑物可靠連接。立桿接長必須采用對接扣件連接,頂層頂步可以采用搭接.（6）對接和搭接,應(yīng)交錯布置，兩相鄰立桿接頭不應(yīng)設(shè)置在同步內(nèi).同步內(nèi)隔一根立桿的兩個接頭，在高度方向錯開距離不宜〈500mm。（7)接頭至主節(jié)點距離不宜〉h/3。即不宜>600mm。接頭搭接長度不應(yīng)〈1m,應(yīng)采用不少于2個旋轉(zhuǎn)扣件固定。（8）外側(cè)立桿頂端高出女兒墻上皮1m，檐口1。5m；內(nèi)側(cè)立桿高與墻齊平.雙立桿中的副立桿，高度不應(yīng)低于3步,L≥6m。5）防護欄桿:（1）腳手架外側(cè)使用建設(shè)主管部門認證合格的綠色密目式安網(wǎng)封閉，且將安全網(wǎng)固定在腳手架外立桿里側(cè)。（2)選用18＃鉛絲雙股張掛安全網(wǎng)，要求嚴密、平整.（3)腳手架外立桿內(nèi)側(cè)必須設(shè)1。2m高的防護欄桿和30cm高踢腳桿，頂排防護欄桿不少于2道,高度分別為0.9m和1.3m。（4）腳手架內(nèi)側(cè)形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內(nèi)側(cè)設(shè)1。2m高的防護欄桿和30mm高的踢腳桿。6）連墻件：(1)設(shè)置數(shù)量應(yīng)滿足規(guī)范要求，高距按樓層,縱距按3跨,覆蓋面積〈27m2。宜靠近主節(jié)點設(shè)置,偏離主節(jié)點距離不應(yīng)〉(2)外架應(yīng)該從底層第一縱向水平桿處開始設(shè)置，當該處有困難時，應(yīng)采取其它可靠措施固定。連墻件優(yōu)先采用菱形布置,也可采用方形，矩形布置.但只能選其一種。（3)腳手架開口處的兩端必須連續(xù)設(shè)置連墻件,相互垂直距離不應(yīng)大于建筑物層高,連墻桿采用剛性連墻件。(4）連墻件中的連墻桿宜呈水平設(shè)置,當不能水平設(shè)置時與腳手架連接的一端應(yīng)下斜連接，不能上斜連接。腳手架下部暫時無連墻件時可設(shè)拋撐,拋撐用通長桿與架體連接,與地傾角45o—60o之間,連接點至主節(jié)點距離不〉300mm，待連墻件設(shè)置后方可拆除。7）剪刀撐和橫向斜撐：（1）剪刀撐跨越立桿數(shù)為5—7根,與地面傾角45o—60o之間，不少于4跨,且>6m.（2)本工程根據(jù)規(guī)范要求腳手架可以在外側(cè)整個立面上搭設(shè)一道自下而上的連續(xù)的剪刀撐。剪刀撐搭接長度應(yīng)>1m。（3)剪刀撐應(yīng)用旋轉(zhuǎn)扣件將之固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上.(4）料臺開口處雙排腳手架端口,除設(shè)置欄桿外,還必須設(shè)置橫向斜撐。（5)、橫向斜撐在同一節(jié)間,由底至頂層，呈之字形連續(xù)布置。8）腳手架搭設(shè)注意事項：（1）、配合進度：必須配合施工進度進行搭設(shè)，確保至少超出施工作業(yè)面一步,且一次搭設(shè)不應(yīng)超過相鄰連墻件以上2步。（2)、及時校正：每搭完一步腳手架后，應(yīng)按規(guī)范規(guī)定及時校正步距、縱距、橫距、及立桿垂直度，以避免積重難返.(3）、位置要正確：底座底板應(yīng)準確放在定位線上,放線要按施工方案進行，變更要有記錄.(4)、開始搭設(shè)：此時搭設(shè)立桿應(yīng)每隔6跨設(shè)置一根拋撐，直至連墻件穩(wěn)固后方可椐情況拆除.（5）、及時設(shè)置連墻件：當架體搭至連墻件構(gòu)造點時,在搭完該處立桿、縱橫向水平桿后，應(yīng)即時設(shè)置連墻件，使用中嚴禁拆除。（6)、腳手架封閉交圈：同一步中縱向水平桿主尖四周交圈，應(yīng)用直角扣件與內(nèi)外角固定。(7）、主節(jié)點：此處必須設(shè)置縱、橫向水平桿各一根，用直角扣件固定立桿上,在腳手架使用期間，主節(jié)點的縱、橫向水平桿和縱、橫向掃地桿嚴禁拆除。（8）、穩(wěn)定措施：當架體施工作業(yè)層超過連墻體2步時，應(yīng)采取臨時時穩(wěn)定措施,直至上一層連墻體搭完后方可根據(jù)情況拆除臨時時穩(wěn)定措施.（9）、同步搭設(shè)：剪刀撐、斜撐均應(yīng)隨立桿縱橫向水平桿同步搭設(shè).（10）、加強安全管理，確保人身安全：（11)腳手架的架體內(nèi)立桿距墻體凈距大于300mm，必須鋪設(shè)站人片，站人片設(shè)置平整牢固。（12）腳手架施工層內(nèi)立桿與建筑物之間應(yīng)采用腳手片進行封閉。（13）施工層以下外架每隔3步底部用密目網(wǎng)封閉.第七章、落地腳手架計算:(雙排腳手架）扣件式鋼管落地腳手架的計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007-2002）、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001）、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）等編制。一、參數(shù)信息：1。腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設(shè)高度為18。5m，立桿采用單立管；搭設(shè)尺寸為:立桿的橫距為1.05m，立桿的縱距為1.5m,大小橫桿的步距為1。8m;內(nèi)排架距離墻長度為0。20m;采用的鋼管類型為Φ48×3。25；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數(shù)為0.80;連墻件采用兩步三跨,豎向間距3.6m，水平間距4.5m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數(shù)施工均布活荷載標準值：3。000kN/m2;腳手架用途:結(jié)構(gòu)腳手架；同時施工層數(shù):2層；3。風荷載參數(shù)本工程地處安徽合肥市，基本風壓0。35kN/m2；風荷載高度變化系數(shù)μz為0。81，風荷載體型系數(shù)μs為1.13；腳手架計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值(kN/m)：0。1248;腳手板自重標準值（kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0。140；安全設(shè)施與安全網(wǎng)(kN/m2):0。005；腳手板類別：竹笆片腳手板；欄桿擋板類別：欄桿、木腳手板擋板;每米腳手架鋼管自重標準值（kN/m):0.036;腳手板鋪設(shè)總層數(shù)：10;5。地基參數(shù)地基土類型：碎石土；地基承載力標準值（kPa）：120.00；立桿基礎(chǔ)底面面積（m2）：0。20；地基承載力調(diào)整系數(shù)：1。00.二、大橫桿的計算：按照《扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130—2001）第5。2。4條規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形.1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值：P1=0。036kN/m；腳手板的自重標準值：P2=0.3×1.05/（2+1)=0。105kN/m；活荷載標準值：Q=3×1。05/(2+1）=1。05kN/m;靜荷載的設(shè)計值:q1=1.2×0.036+1.2×0。105=0。169kN/m；活荷載的設(shè)計值:q2=1。4×1.05=1。47kN/m；圖1大橫桿設(shè)計荷載組合簡圖（跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2大橫桿設(shè)計荷載組合簡圖（支座最大彎矩)2。強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合.跨中最大彎距計算公式如下：跨中最大彎距為M1max=0.08×0。169×1.52+0.10×1。47×1。52=0.361kN.m；支座最大彎距計算公式如下：支座最大彎距為M2max=—0.10×0.169×1。52—0。117×1.47×1.52=—0。425kN。m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：σ=Max(0。361×106，0.425×106)/4790=88.727N/mm2；大橫桿的最大彎曲應(yīng)力為σ=88。727N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設(shè)計值［f］=205N/mm2，滿足要求！3。撓度驗算：最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度.計算公式如下：其中：靜荷載標準值：q1=P1+P2=0。036+0。105=0.141kN/m;活荷載標準值：q2=Q=1.05kN/m；最大撓度計算值為：ν=0。677×0.141×15004/(100×2。06×105×115000)+0。990×1。05×15004/(100×2。06×105×115000)=2。425mm；大橫桿的最大撓度2。425mm小于大橫桿的最大容許撓度1500/150mm與10mm，滿足要求！三、小橫桿的計算:根據(jù)JGJ130—2001第5。2.4條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1。荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1=0.036×1.5=0。054kN；腳手板的自重標準值：P2=0。3×1。05×1。5/（2+1）=0.158kN；活荷載標準值：Q=3×1.05×1。5/(2+1）=1.575kN；集中荷載的設(shè)計值:P=1.2×(0。054+0.158)+1.4×1。575=2.459kN；小橫桿計算簡圖2。強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=1。2×0.036×1。052/8=0。006kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=2。459×1.05/3=0.861kN.m；最大彎矩M=Mqmax+Mpmax=0.866kN。m;最大應(yīng)力計算值σ=M/W=0.866×106/4790=180。888N/mm2；小橫桿的最大彎曲應(yīng)力σ=180.888N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設(shè)計值205N/mm2,滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設(shè)計值最不利分配的撓度和;小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:νqmax=5×0.036×10504/(384×2.06×105×115000）=0.024mm;大橫桿傳遞荷載P=p1+p2+Q=0.054+0.158+1。575=1。786kN;集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下：νpmax=1786.35×1050×（3×10502-4×10502/9)/（72×2.06×105×115000)=3.098mm；最大撓度和ν=νqmax+νpmax=0.024+3.098=3.122mm；小橫桿的最大撓度為3.122mm小于小橫桿的最大容許撓度1050/150=7與10mm，滿足要求!四、扣件抗滑力的計算:按規(guī)范表5。1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0。80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為6。40kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5。2。5）:R≤Rc其中Rc—-扣件抗滑承載力設(shè)計值，取6.40kN；R-—縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值;大橫桿的自重標準值：P1=0.036×1。5×2/2=0.054kN；小橫桿的自重標準值:P2=0。036×1.05/2=0。019kN；腳手板的自重標準值:P3=0。3×1。05×1.5/2=0.236kN；活荷載標準值:Q=3×1.05×1。5/2=2。362kN；荷載的設(shè)計值:R=1。2×(0。054+0.019+0.236）+1。4×2.362=3.678kN;R〈6.40kN，單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求!五、腳手架立桿荷載計算：作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值，為0。1248kN/mNG1=[0.1248+(1。50×2/2)×0。036/1.80]×18.50=2。862kN；（2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2NG2=0。3×10×1。5×(1。05+0。2)/2=2.812kN;（3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用欄桿、木腳手板擋板，標準值為0.14kN/mNG3=0.14×10×1.5/2=1。05kN;（4)吊掛的安全設(shè)施荷載，包括安全網(wǎng)；0。005kN/m2NG4=0.005×1。5×18.5=0。139kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6。864kN;活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到,活荷載標準值NQ=3×1。05×1.5×2/2=4.725kN；風荷載標準值按照以下公式計算其中Wo--基本風壓（kN/m2），按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009—2001)的規(guī)定采用:Wo=0.35kN/m2；Uz—-風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2001)的規(guī)定采用：Uz=0。81；Us-—風荷載體型系數(shù)：取值為1.128；經(jīng)計算得到，風荷載標準值Wk=0。7×0.35×0。81×1。128=0。224kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×6.864+1.4×4.725=14。851kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值為N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×6.864+0.85×1。4×4.725=13.859kN;風荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW為Mw=0。85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0。224×1.5×1.82/10=0。129kN。m；六、立桿的穩(wěn)定性計算:不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為：立桿的軸向壓力設(shè)計值：N=14.851kN；計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑：i=1。59cm；計算長度附加系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.3。3得：k=1。155；當驗算桿件長細比時，取塊1。0;計算長度系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5。3.3得：μ=1.5；計算長度,由公式lo=k×μ×h確定:l0=3。118m；長細比Lo/i=196；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比lo/i的計算結(jié)果查表得到：φ=0.188；立桿凈截面面積：A=4.57cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩）：W=4.79cm3；鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：[f］=205N/mm2；σ=14851/（0.188×457）=172。857N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=172.857N/mm2小于立桿的抗壓強度設(shè)計值［f]=205N/mm2,滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式立桿的軸心壓力設(shè)計值：N=13。859kN；計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑：i=1.59cm；計算長度附加系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5。3.3得：k=1.155；計算長度系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5。3.3得：μ=1。5；計算長度，由公式l0=kuh確定:l0=3.118m；長細比：L0/i=196；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ，由長細比lo/i的結(jié)果查表得到：φ=0。188立桿凈截面面積:A=4。57cm2;立桿凈截面模量（抵抗矩):W=4。79cm3；鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：［f］=205N/mm2；σ=13858。96/(0.188×457）+129462。334/4790=188。336N/mm2;立桿穩(wěn)定性計算σ=188。336N/mm2小于立桿的抗壓強度設(shè)計值[f］=205N/mm2，滿足要求！七、最大搭設(shè)高度的計算:按《規(guī)范》5.3。6條不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設(shè)高度按照下式計算:構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力NG2K（kN）計算公式為:NG2K=NG2+NG3+NG4=4。001kN；活荷載標準值：NQ=4。725kN；每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值:Gk=0。125kN/m；Hs=[0。188×4.57×10—4×205×103-(1.2×4.001+1。4×4.725）］/(1.2×0.125）=41。375m；按《規(guī)范》5.3.6條腳手架搭設(shè)高度Hs等于或大于26米,按照下式調(diào)整且不超過50［H]=41。375/(1+0。001×41。375）=39。731m；[H]=39.731和50比較取較小值。經(jīng)計算得到，腳手架搭設(shè)高度限值［H]=39.731m。腳手架單立桿搭設(shè)高度為18。5m，小于[H]，滿足要求!按《規(guī)范》5.3。6條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設(shè)高度按照下式計算：構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力NG2K（kN）計算公式為：NG2K=NG2+NG3+NG4=4.001kN；活荷載標準值：NQ=4.725kN；每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值：Gk=0。125kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產(chǎn)生的彎矩：Mwk=Mw/（1。4×0.85)=0.129/（1。4×0。85)=0.109kN.m；Hs=(0.188×4.57×10-4×205×103-(1.2×4。001+0.85×1。4×（4.725+0.188×4.57×100×0。109/4。79）））/(1。2×0.125）=32.495m；按《規(guī)范》5。3。6條腳手架搭設(shè)高度Hs等于或大于26米，按照下式調(diào)整且不超過50米：[H］=32.495/（1+0.001×32.495）=31。472m；[H］=31。472和50比較取較小值。經(jīng)計算得到,腳手架搭設(shè)高度限值[H］=31.472m。腳手架單立桿搭設(shè)高度為18.5m，小于［H］，滿足要求！八、連墻件的穩(wěn)定性計算:連墻件的軸向力設(shè)計值應(yīng)按照下式計算：Nl=Nlw+N0風荷載標準值Wk=0。224kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風面積Aw=16。2m2按《規(guī)范》5.4。1條連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力（kN）,N0=5。000kN；風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計值(kN）,按照下式計算：Nlw=1.4×Wk×Aw=5。077kN；連墻件的軸向力設(shè)計值Nl=Nlw+N0=10.077kN;連墻件承載力設(shè)計值按下式計算：Nf=φ·A·[f]其中φ——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù);由長細比l/i=200/15。9的結(jié)果查表得到φ=0。966,l為內(nèi)排架距離墻的長度;又：A=4。57cm2；［f]=205N/mm2；連墻件軸向承載力設(shè)計值為Nf=0。966×4.57×10-4×205×103=90。5kN;Nl=10。077<Nf=90。5,連墻件的設(shè)計計算滿足要求!連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到Nl=10。077小于雙扣件的抗滑力12。8kN,滿足要求！連墻件扣件連接示意圖九、立桿的地基承載力計算：立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求p≤fg地基承載力設(shè)計值:fg=fgk×kc=120kPa;其中,地基承載力標準值：fgk=120kPa；腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc=1；立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力：p=N/A=74.256kPa；其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計值：N=14。851kN；基礎(chǔ)底面面積：A=0.2m2。p=74.256≤fg=120kPa。地基承載力滿足要求!第八章、懸挑腳手架計算：型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130-2001)、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2001)、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017—2003）、《建筑施工安全檢查評分標準》（JGJ59-99)、《建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ80—91）以及本工程的施工圖紙。一、參數(shù)信息:1。腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設(shè)高度為18。5m，立桿采用單立桿；搭設(shè)尺寸為：立桿的縱距為1.5m,立桿的橫距為1。05m，立桿的步距為1。8m；內(nèi)排架距離墻長度為0.20m；采用的鋼管類型為Φ48×3。25(未考慮鋼管的負差，計算中取該類型鋼管)橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數(shù)0。80；連墻件布置取兩步三跨，豎向間距3.6m,水平間距4.5m，采用扣件連接;連墻件連接方式為雙扣件；2?；詈奢d參數(shù)施工均布荷載(kN/m2）:3.000；腳手架用途：結(jié)構(gòu)腳手架;同時施工層數(shù):2層；3。風荷載參數(shù)本工程地處安徽合肥市，查荷載規(guī)范基本風壓為0。350kN/m2，風荷載高度變化系數(shù)μz為0.810,風荷載體型系數(shù)μs為1。128；計算中考慮風荷載作用；4。靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重荷載標準值(kN/m）：0。1248；腳手板自重標準值（kN/m2)：0.300；欄桿擋腳板自重標準值（kN/m）:0。150；安全設(shè)施與安全網(wǎng)自重標準值（kN/m2)：0.005；腳手板鋪設(shè)層數(shù):10層;腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16a號槽鋼，其中建筑物外懸挑段長度1。35m，建筑物內(nèi)錨固段長度3m.與樓板連接的螺栓直徑（mm):16。00；樓板混凝土標號:C35；6.拉繩與支桿參數(shù)鋼絲繩安全系數(shù)為：8。000；鋼絲繩與墻距離為(m)：3。000;懸挑水平鋼梁采用選擇6×19鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1700MPa，直徑17mm鋼絲繩與建筑物拉結(jié)，最里面鋼絲繩距離建筑物1.2m。二、大橫桿的計算：按照《扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130-2001）第5。2.4條規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形.1。均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.036kN/m;腳手板的自重標準值：P2=0。3×1.05/（2+1)=0.105kN/m；活荷載標準值:Q=3×1.05/（2+1)=1。05kN/m；靜荷載的設(shè)計值:q1=1.2×0.036+1.2×0。105=0。169kN/m；活荷載的設(shè)計值：q2=1.4×1。05=1.47kN/m；圖1大橫桿設(shè)計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2大橫桿設(shè)計荷載組合簡圖(支座最大彎矩）2。強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下:跨中最大彎距為M1max=0.08×0。169×1。52+0.10×1.47×1.52=0.361kN。m；支座最大彎距計算公式如下：支座最大彎距為M2max=-0。10×0。169×1。52-0。117×1。47×1.52=—0.425kN。m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：σ=Max（0.361×106,0.425×106）/4790=88。727N/mm2；大橫桿的最大彎曲應(yīng)力為σ=88.727N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設(shè)計值［f]=205N/mm2，滿足要求!3。撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：其中:靜荷載標準值:q1=P1+P2=0。036+0。105=0.141kN/m；活荷載標準值:q2=Q=1.05kN/m；最大撓度計算值為：ν=0.677×0.141×15004/(100×2.06×105×115000)+0.990×1。05×15004/（100×2.06×105×115000)=2.425mm；大橫桿的最大撓度2.425mm小于大橫桿的最大容許撓度1500/150mm與10mm，滿足要求！三、小橫桿的計算：根據(jù)JGJ130-2001第5.2.4條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載,在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1=0.036×1.5=0。054kN；腳手板的自重標準值:P2=0.3×1.05×1.5/（2+1）=0。158kN；活荷載標準值：Q=3×1。05×1.5/（2+1)=1.575kN；集中荷載的設(shè)計值:P=1。2×（0。054+0.158）+1.4×1.575=2。459kN;小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下：Mqmax=1。2×0。036×1.052/8=0。006kN。m；集中荷載最大彎矩計算公式如下：Mpmax=2.459×1。05/3=0。861kN。m；最大彎矩M=Mqmax+Mpmax=0。866kN.m；最大應(yīng)力計算值σ=M/W=0。866×106/4790=180.888N/mm2；小橫桿的最大彎曲應(yīng)力σ=180.888N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設(shè)計值205N/mm2,滿足要求!3。撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設(shè)計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下：νqmax=5×0。036×10504/(384×2。06×105×115000）=0.024mm；大橫桿傳遞荷載P=p1+p2+Q=0。054+0。158+1。575=1。786kN;集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下：νpmax=1786。35×1050×(3×10502—4×10502/9）/（72×2.06×105×115000)=3.098mm；最大撓度和ν=νqmax+νpmax=0.024+3。098=3。122mm；小橫桿的最大撓度為3.122mm小于小橫桿的最大容許撓度1050/150=7與10mm，滿足要求！四、扣件抗滑力的計算：按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0。80,該工程實際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為6。40kN.縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2。5）：R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設(shè)計值,取6。40kN；R—-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值;大橫桿的自重標準值：P1=0.036×1.5×2/2=0.054kN；小橫桿的自重標準值：P2=0。036×1.05/2=0.019kN；腳手板的自重標準值:P3=0。3×1。05×1.5/2=0。236kN;活荷載標準值:Q=3×1.05×1.5/2=2。362kN；荷載的設(shè)計值:R=1。2×(0。054+0.019+0。236)+1。4×2.362=3。678kN;R<6。40kN,單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求!五、腳手架立桿荷載的計算:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載.靜荷載標準值包括以下內(nèi)容:(1）每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值，為0.1248kN/mNG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0。036/1.80］×18。50=2。862kN；(2）腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0。3kN/m2NG2=0.3×10×1.5×（1.05+0。2)/2=2。812kN；(3）欄桿與擋腳手板自重標準值；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/mNG3=0。15×10×1。5/2=1。125kN;（4)吊掛的安全設(shè)施荷載，包括安全網(wǎng)；0。005kN/m2NG4=0.005×1。5×18。5=0.139kN；經(jīng)計算得到,靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.939kN；活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到,活荷載標準值NQ=3×1.05×1。5×2/2=4.725kN；風荷載標準值按照以下公式計算其中Wo--基本風壓（kN/m2），按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001）的規(guī)定采用:Wo=0.35kN/m2；Uz—-風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2001)的規(guī)定采用：Uz=0。81；Us—-風荷載體型系數(shù)：取值為1.128；經(jīng)計算得到，風荷載標準值Wk=0.7×0。35×0.81×1。128=0。224kN/m2；不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式N=1.2NG+1。4NQ=1。2×6。939+1。4×4。725=14。941kN；考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設(shè)計值為N=1。2NG+0.85×1.4NQ=1.2×6。939+0.85×1。4×4。725=13。949kN；風荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW為Mw=0。85×1。4WkLah2/10=0。850×1。4×0.224×1。5×1。82/10=0。129kN.m；六、立桿的穩(wěn)定性計算：不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為:立桿的軸向壓力設(shè)計值：N=14。941kN；計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑:i=1.59cm；計算長度附加系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：k=1。155；當驗算桿件長細比時，取塊1。0；計算長度系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.3。3得：μ=1.5；計算長度,由公式lo=k×μ×h確定：l0=3.118m；長細比Lo/i=196；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比lo/i的計算結(jié)果查表得到:φ=0.188；立桿凈截面面積：A=4.57cm2；立桿凈截面模量（抵抗矩):W=4。79cm3；鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：［f]=205N/mm2;σ=14941/（0.188×457)=173.905N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=173。905N/mm2小于立桿的抗壓強度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式立桿的軸心壓力設(shè)計值：N=13。949kN；計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑：i=1.59cm；計算長度附加系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5。3.3得：k=1。155；計算長度系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：μ=1.5；計算長度,由公式l0=kuh確定：l0=3。118m；長細比：L0/i=196；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比lo/i的結(jié)果查表得到：φ=0。188立桿凈截面面積:A=4.57cm2;立桿凈截面模量(抵抗矩）：W=4.79cm3；鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：［f]=205N/mm2；σ=13948。96/(0。188×457）+129462。334/4790=189。383N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=189。383N/mm2小于立桿的抗壓強度設(shè)計值［f］=205N/mm2，滿足要求！七、連墻件的計算：連墻件的軸向力設(shè)計值應(yīng)按照下式計算：Nl=Nlw+N0風荷載標準值Wk=0.224kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風面積Aw=16。2m2按《規(guī)范》5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN）,N0=5。000kN；風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計值（kN），按照下式計算：Nlw=1.4×Wk×Aw=5。077kN；連墻件的軸向力設(shè)計值Nl=Nlw+N0=10.077kN；連墻件承載力設(shè)計值按下式計算：Nf=φ·A·[f]其中φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)；由長細比l/i=200/15.9的結(jié)果查表得到φ=0。966，l為內(nèi)排架距離墻的長度；又：A=4.57cm2；［f］=205N/mm2；連墻件軸向承載力設(shè)計值為Nf=0。966×4。57×10-4×205×103=90.5kN；Nl=10.077〈Nf=90。5,連墻件的設(shè)計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到Nl=10.077小于雙扣件的抗滑力12.8kN，滿足要求！連墻件扣件連接示意圖八、懸挑梁的受力計算：懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。懸臂部分受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本方案中，腳手架排距為1050mm，內(nèi)排腳手架距離墻體200mm,支拉斜桿的支點距離墻體為1200mm，水平支撐梁的截面慣性矩I=866。2cm4，截面抵抗矩W=108.3cm3，截面積A=21.95cm2。受腳手架集中荷載N=1。2×6.939+1。4×4。725=14。941kN；水平鋼梁自重荷載q=1.2×21.95×0.0001×78。5=0。207kN/m；懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖（kN）懸挑腳手架支撐梁彎矩圖（kN。m)懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為:R[1]=17.613kN；R［2］=13.1kN；R［3］=0。069kN。最大彎矩Mmax=1.787kN.m；最大應(yīng)力σ=M/1.05W+N/A=1.787×106/（1。05×108300)+14.941×103/2195=22.526N/mm2；水平支撐梁的最大應(yīng)力計算值22.526N/mm2小于水平支撐梁的抗壓強度設(shè)計值215N/mm2,滿足要求！九、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算:水平鋼梁采用16a號槽鋼，計算公式如下其中φb—-均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算：φb=570×10×63×235/（1200×160×235）=1。87由于φb大于0.6，查《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017-2003)附表B,得到φb值為0。919。經(jīng)過計算得到最大應(yīng)力σ=1.787×106/(0。919×108300）=17.955N/mm2；水平鋼梁的穩(wěn)定性計算σ=17.955小于［f］=215N/mm2，滿足要求！十、拉繩的受力計算：水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算其中RUicosθi為鋼繩的拉力對水平桿產(chǎn)生的軸壓力。各支點的支撐力RCi=RUisinθi按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：RU1=18.969kN；十一、拉繩的強度計算:鋼絲拉繩(支桿)的內(nèi)力計算：鋼絲拉繩（斜拉桿）的軸力RU均取最大值進行計算，為RU=18.969kN選擇6×19鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1700MPa，直徑17mm。其中[Fg]——鋼絲繩的容許拉力(kN）;Fg-—鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，查表得Fg＝184KN；α—-鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0。8。α＝0。85;K-—鋼絲繩使用安全系數(shù).K＝8。得到:［Fg]=19。55KN〉Ru＝18.969KN。經(jīng)計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩（斜拉桿)的拉環(huán)強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿）的軸力RU的最大值進行計算作為拉環(huán)的拉力N，為N=RU=18.969kN鋼絲拉繩(斜拉桿）的拉環(huán)的強度計算公式為其中[f]為拉環(huán)受力的單肢抗剪強度，取[f]=50N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿）的拉環(huán)最小直徑D=(18969×4/3。142×50)1/2=22mm；十二、錨固段與樓板連接的計算:1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環(huán)，拉環(huán)強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力R=0.069kN;水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為:其中［f］為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按照《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》10.9.8條[f]=50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)最小直徑D=[69.451×4/(3。142×50×2）］1/2=0.94mm;水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側(cè)30cm以上錨固長度。2。水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結(jié)力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式:其中N-—錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=0.069kN；d——樓板螺栓的直徑,d=16mm;[fb］--樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度,計算中取1.57N/mm2；［f］--鋼材強度設(shè)計值,取215N/mm2；h—-樓板螺栓在混凝土樓板內(nèi)的錨固深度，經(jīng)過計算得到h要大于69。451/(3。142×16×1.57)=0。88mm。螺栓所能承受的最大拉力F=1/4×3。14×162×215×10—3=43。21kN螺栓的軸向拉力N=0.069kN小于螺栓所能承受的最大拉力F=43.206kN，滿足要求！3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓,混凝土局部承壓計算如下：混凝土局