PAGEPAGE25某河大橋箱梁施工技術(shù)方案工程概述某河大橋位于貴州省畢節(jié)地區(qū)清水鋪鎮(zhèn)與四川敘永縣某鎮(zhèn)交界處703縣道畢節(jié)至敘永公路原某河大橋上游12.5m。大橋橫跨某河，橋軸線處河寬75m，2004年9月測(cè)時(shí)水位793.526m，100年一遇洪水位800.430m。河床、河灘為砂卵石層，下伏基巖為泥質(zhì)砂巖和鈣質(zhì)砂巖。大橋?yàn)?6.5m+2×40m+26.5m整體式預(yù)應(yīng)力砼連續(xù)箱梁，連續(xù)長(zhǎng)度133m，全長(zhǎng)146m。橋面縱坡為平坡，設(shè)置2%的雙向橫坡。箱梁底標(biāo)高為802.824m。貴州岸為實(shí)體橋臺(tái)，四川岸為U型橋臺(tái)。1#、3#橋墩為直徑150cm雙柱式圓形截面墩身，2#橋墩為直徑170cm雙柱式圓形截面墩身。箱梁高230cm，為單箱單室，頂板厚25～42cm，底板厚25～55cm，箱梁底寬550cm，兩側(cè)懸臂長(zhǎng)各250cm。施工技術(shù)方案施工方案本橋箱梁采用支架現(xiàn)澆施工，支架采用桁架梁與鋼管支架組合形式，貝雷縱梁上采用加強(qiáng)桿作分配橫梁，橫梁上直接安置箱梁底模。箱梁底模采用竹膠板加木方?，F(xiàn)澆支架整體支撐在設(shè)置于立柱上的鋼抱箍上。在2～3、3～4兩跨分別在跨中設(shè)置立柱，立柱采用貝雷片搭設(shè)，基礎(chǔ)采用鋼筋砼。立柱頂設(shè)置卸載砂桶及鋼橫梁。箱梁砼采用分段澆筑，每段箱梁又采用分2次澆筑，第1次澆筑至腹板頂面。待底板、腹板砼達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的80%后，繼續(xù)澆筑剩余的部分砼。施工方法支架立柱在40m的跨中各設(shè)置1個(gè)立柱，減少跨徑。立柱采用桁架搭設(shè)，用2片桁架立式拼裝，荷載主要由弦桿承受。在立柱的頂部設(shè)置頂梁，頂梁用20b工字鋼制作，用桁架的連接銷與弦桿連接。每個(gè)頂梁上設(shè)置2個(gè)鋼砂桶，作為卸架用，鋼砂桶在安裝前，應(yīng)進(jìn)行壓力試驗(yàn)，滿足要求后才使用。立柱頂與橫梁結(jié)合部設(shè)置斜撐，斜撐采用2片16b槽鋼組拼而成，應(yīng)分別支撐在梁、柱桁架的節(jié)點(diǎn)處。立柱下端采用鉸接結(jié)構(gòu)，使立柱受力更合理，下端為桁架的陰頭，通過桁架連接銷與基礎(chǔ)上的預(yù)埋件連接。C25鋼筋砼基礎(chǔ)，基礎(chǔ)尺寸為2.5×2.5m，施工時(shí)注意預(yù)埋鋼板?；A(chǔ)須置于強(qiáng)分化巖石上，或置于密實(shí)的粘土層中，但須做好基礎(chǔ)的防沖刷措施，如在基礎(chǔ)面向水流的一側(cè)修建漿砌片石的防護(hù)墻，防護(hù)墻應(yīng)置于支架基礎(chǔ)底標(biāo)高以下。鋼抱箍由于本橋支架位于河道中，為了避免河水沖刷及減少基礎(chǔ)的加固處理，加快施工進(jìn)度，盡量采用鋼抱箍的支承形式。鋼抱箍設(shè)在橋梁立柱上，支承荷載。有φ150cm、φ170cm兩種直徑的鋼抱箍。橫梁安裝橫梁支承在墩柱鋼抱箍上，采用2片桁架組合梁，橫梁的長(zhǎng)度為9m，用橫向連接構(gòu)件相互連接。桁架縱梁安裝縱梁用桁架拼裝，1、4跨桁架縱梁由于跨中正彎矩較大，在桁架的下部增加加強(qiáng)桿，2、3跨桁架縱梁由于支點(diǎn)處的負(fù)彎矩加大，在桁架的上緣增加加強(qiáng)桿。分2片桁架縱梁為一組，每組梁的2片桁架梁用支撐架連接成整體。每跨設(shè)置3組桁架縱梁，共計(jì)6片，每組之間用鋼管連接，設(shè)置剪刀撐加強(qiáng)支架的整體剛度。桁架縱梁采用搭架安裝。底模安裝為保證現(xiàn)澆箱梁的外觀質(zhì)量光潔度、表面平整度和線形，加快施工進(jìn)度，本工程箱梁的模板均采用竹膠板木模。箱梁的底模采用1.8cm厚的竹膠板加10×10cm的方木，方木用釘子釘在竹膠板上，間距為40cm。支架預(yù)壓安裝模板前，要對(duì)支架進(jìn)行壓預(yù)。支架預(yù)壓的目的：1、檢查支架的安全性，確保施工安全。2、消除地基非彈性變形和支架非彈性變形的影響，有利于橋面線形控制。預(yù)壓荷載為箱梁?jiǎn)挝幻娣e最大重量的1.2倍。本方案采用砂袋分段預(yù)壓法進(jìn)行預(yù)壓：根據(jù)箱梁橫截面特性，采用人工搬運(yùn)砂袋就位，安放在箱梁底板所對(duì)應(yīng)的位置。(詳見《預(yù)壓示意圖》)。為了解支架沉降情況，在預(yù)壓之前測(cè)出各測(cè)量控制點(diǎn)標(biāo)高，測(cè)量控制點(diǎn)按順橋向每5米布置一排，每排4個(gè)點(diǎn)。在加載50%和100%后均要復(fù)測(cè)各控制點(diǎn)標(biāo)高，加載100%預(yù)壓荷載并持荷24小時(shí)后要再次復(fù)測(cè)各控制點(diǎn)標(biāo)高，如果加載100%后所測(cè)數(shù)據(jù)與持荷24小時(shí)后所測(cè)數(shù)據(jù)變化很小時(shí)，表明地基及支架已基本沉降到位，即可卸載，否則還須持荷進(jìn)行預(yù)壓，直到地基及支架沉降到位方可卸水卸載。卸載完成后，要再次復(fù)測(cè)各控制點(diǎn)標(biāo)高，以便得出支架和地基的彈性變形量（等于卸載后標(biāo)高減去持荷后所測(cè)標(biāo)高），用總沉降量（即支架持荷后穩(wěn)定沉降量）減去彈性變形量為支架和地基的非彈性變形（即塑性變形）量。預(yù)壓完成后要根據(jù)預(yù)壓成果調(diào)整支架的標(biāo)高，根據(jù)支架實(shí)際情況和預(yù)壓結(jié)果，考慮不可預(yù)料因數(shù)及箱梁的外形美觀，預(yù)拱度設(shè)置4cm。澆筑頂板的翼緣砼方量較少，采用懸臂鋼管支架施工。用6m長(zhǎng)的鋼管作橫管，伸入、穿過2片桁架梁的長(zhǎng)度3.7m，懸臂長(zhǎng)2.3m，懸臂鋼管支架增加、加強(qiáng)剪刀撐的數(shù)量。支架的拆除當(dāng)砼澆筑完畢后，等強(qiáng)度達(dá)到80%后，便可張拉、壓漿，壓漿完成待達(dá)到強(qiáng)度后，即可拆除支架。拆除跨中立柱首先，松動(dòng)砂桶的螺絲，通過卸架砂桶將跨中立柱與桁架縱梁脫離后，拆除立柱。拆除立柱上的鋼抱箍在拆除鋼抱箍前，用鋼絲繩通過箱梁底的泄水孔將桁架縱梁吊住，再人工松動(dòng)鋼抱箍的螺栓，拆除鋼抱箍。拆除桁架縱梁和底模拆除鋼抱箍后，用卷?yè)P(yáng)機(jī)將桁架縱梁和箱梁底模整體緩慢下落到地面，支墊平穩(wěn)后，再分別拆除底模、桁架縱梁。驗(yàn)算底模板下次梁（10×10cm木方）計(jì)算：底模下分配梁的縱向間距為0.4m，橫向間距根據(jù)箱梁對(duì)應(yīng)位置分別設(shè)為0.4和0.8m，頂托工字鋼橫梁按橫橋向布置，間距90cm；次梁按縱橋向布置，間距35cm和18cm。因此計(jì)算跨徑為0.9m，按簡(jiǎn)支梁受力考慮，分別驗(yàn)算底模下腹板對(duì)應(yīng)位置。木方采用一般木材，其[σ]=10Mpa、[τ]=2Mpa。⑴、腹板對(duì)應(yīng)的間距為18cm的木枋受力驗(yàn)算底模處砼箱梁荷載：P1=1.7×26=45kN/m2（按1.7m砼厚度計(jì)算）模板荷載：P2=200kg/m2=2kN/m2⑵、設(shè)備及人工荷載：P3=250kg/m2=2.5kN/m2砼澆注沖擊及振搗荷載：P4=200kg/m2=2kN/m2則有：P=（P1+P2+P3+P4）=51.5kN/m2W==166.7cm3由梁正應(yīng)力計(jì)算公式得：

σ==4.45Mpa＜[σ]=10Mpa強(qiáng)度滿足要求；由矩形梁彎曲剪應(yīng)力計(jì)算公式得：

τ

==0.56Mpa＜[τ]=2Mpa（參考一般木質(zhì)）強(qiáng)度滿足要求；由矩形簡(jiǎn)支梁撓度計(jì)算公式得：E=0.1×105Mpa；I==833cm4fmax==1.45mm＜[f]=1.5mm（[f]=L/400）剛度滿足要求。桁架縱梁計(jì)算計(jì)算簡(jiǎn)圖每跨（40m）桁架縱梁簡(jiǎn)化為兩等跨的連續(xù)梁（跨徑2×20m）進(jìn)行計(jì)算，承受的荷載簡(jiǎn)化為均布荷載，計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：荷載計(jì)算模板、支架等自重q1=6*0.02=0.12KN/m鋼筋砼自重從圖1中可以看出，邊上的1組桁架梁承受的砼體積大，荷載最大，故僅對(duì)該片桁架梁進(jìn)行驗(yàn)算。q2=1.0*26=26KN/mq2=1.0*26=26KN/m施工人員、機(jī)具等q3=1.0KN/m傾倒砼的沖擊荷載q4=2.0KN/m振搗砼產(chǎn)生的荷載q5=2.0KN/m荷載組合q=1.2q1+1.2q2+1.4q3+1.4q4+1.4q5=1.2*0.12+1.2*26+1.4*1+1.4*2+1.4*2=0.15+31.2+1.4+2.8+2.8=38.35(KN/m)內(nèi)力計(jì)算利用SMSolver2.0(結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器2.0)進(jìn)行計(jì)算。彎矩彎矩圖Mmax=-1917.5KN.m，負(fù)值表示桁架梁的上弦桿受拉。位于中間支點(diǎn)處。剪力剪力圖Qmax=479.38KN，位于中間支點(diǎn)處。支座反力R1=R3=287.625KNR2=958.75KN強(qiáng)度驗(yàn)算根據(jù)桁架的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，為分析內(nèi)力方便，簡(jiǎn)化為內(nèi)部靜定的桁架。考慮小銷接處中心與端豎桿中心之距t數(shù)值小，而桿件相對(duì)剛度大，進(jìn)一步可略去t的影響，即t=0，兩中心重合。根據(jù)單元桁架受力的特點(diǎn)，可以將內(nèi)力分成受純彎和受純剪兩部分疊加。彎曲工況純彎曲時(shí)，桁架僅在弦桿內(nèi)產(chǎn)生由彎矩而生的軸向力N。故可作出弦桿僅承受彎矩的假定。弦桿內(nèi)力Sx==1278.3(KN)由《裝配式公路鋼橋多用途使用手冊(cè)》可知，單根弦桿容許承受之桿力為[N]=563KN。本橋桁架縱梁采用2組帶加強(qiáng)弦桿的桁架組拼，其1根弦桿承受的桿力為N==319.6KN＜[N]=563KN。滿足要求。剪切工況同受純彎一樣，可以得出監(jiān)理由腹桿承受且雙斜桿平分剪力的假定。a）、斜桿內(nèi)力SF：SF==339(KN)由《裝配式公路鋼橋多用途使用手冊(cè)》可知，單根斜桿容許承受之桿力為[N]=171KN。本橋桁架縱梁采用2組帶加強(qiáng)弦桿的桁架組拼，則，其1根弦桿承受的桿力為N==169.5KN＜[N]=171KN。滿足要求。b)、端豎桿內(nèi)力SZ：SZ==239.7(KN)由《裝配式公路鋼橋多用途使用手冊(cè)》可知，單根豎桿容許承受之桿力為[N]=21.6KN。同上，本橋桁架架縱梁的1根弦桿承承受的桿力力為N==119..8KN＜[N]==212..6KN。滿足要求。撓度驗(yàn)算彈性撓度利用SMSoolverr2.0((結(jié)構(gòu)力學(xué)學(xué)求解器22.0)進(jìn)進(jìn)行計(jì)算，得得：f彈=13.3(mmm)非彈性撓度桁架間的連接采采用銷接，由由于銷子與與孔間存在在著設(shè)計(jì)間間隙Δ，桁架受受力后兩者者間的相對(duì)對(duì)位移會(huì)引引起結(jié)構(gòu)的的非彈性撓撓度?？着c與銷子間的的設(shè)計(jì)間隙隙國(guó)產(chǎn)型為為0.5mmm，英國(guó)國(guó)為1/322"=0.8mm。因本本架橋機(jī)采采用多次周周轉(zhuǎn)的國(guó)產(chǎn)產(chǎn)桁架，成成色較舊，故故取Δ=0.6mm考慮計(jì)計(jì)算：桁片上下節(jié)點(diǎn)相相對(duì)錯(cuò)動(dòng)產(chǎn)產(chǎn)生的截面面轉(zhuǎn)角α1：θ=2Δ/h=2×0.66×10-33/3=00.4×10-33(rad))架橋機(jī)的非彈性性下?lián)隙劝窗催B續(xù)梁計(jì)算算，由《裝裝配式公路路鋼橋多用用途使用手手冊(cè)》可知知，總非彈彈性下?lián)隙榷葹椋篺非==33.88(mm)桁架縱梁的總撓撓度∑f=f彈+ff非=13.33+33.88=47.11(mm)根據(jù)規(guī)范，桁架架縱梁的容容許撓度[f]==l/4000=40/4000=1000(mmm)，剛度度滿足規(guī)范范要求。橫梁驗(yàn)算橫梁作為縱梁的的分配梁，用2片桁架梁組拼而成，支承在立柱頂?shù)墓ぷ咒摍M梁上。簡(jiǎn)化為簡(jiǎn)支梁計(jì)算，計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：荷載計(jì)算橫梁承受桁架縱縱梁自重及及其傳遞的的支座反力力，即將桁桁架縱梁計(jì)計(jì)算所得的的支座反力力作為橫梁梁的外力。內(nèi)力計(jì)算利用SMSoolverr2.0((結(jié)構(gòu)力學(xué)學(xué)求解器22.0)進(jìn)進(jìn)行計(jì)算，得得：彎矩彎矩圖Mmax=14338.5KKN.m，位于跨中中。剪力剪力圖Qmax=4799.5KNN支座反力R4==R5=4479.55KN強(qiáng)度驗(yàn)算根據(jù)桁架的結(jié)構(gòu)構(gòu)特點(diǎn)，為為分析內(nèi)力力方便，簡(jiǎn)簡(jiǎn)化為內(nèi)部部靜定的桁桁架。考慮慮小銷接處處中心與端端豎桿中心心之距t數(shù)值小，而而桿件相對(duì)對(duì)剛度大，進(jìn)進(jìn)一步可略略去t的影響，即即t=0，兩中心心重合。根據(jù)單元桁架受受力的特點(diǎn)點(diǎn)，可以將將內(nèi)力分成成受純彎和和受純剪兩兩部分疊加加。、彎曲工況純彎曲時(shí)，桁架架僅在弦桿桿內(nèi)產(chǎn)生由由彎矩而生生的軸向力力N。故可作作出弦桿僅僅承受彎矩矩的假定。弦桿內(nèi)力Sx===959(KN)由《裝配式公路路鋼橋多用用途使用手手冊(cè)》可知知，單根弦弦桿容許承承受之桿力力為[N]==563KKN。本橋桁架縱梁采采用2組帶加強(qiáng)強(qiáng)弦桿的桁桁架組拼，則則，其1根弦桿承承受的桿力力為N==240KNN＜[N]==563KKN。滿足要求。、剪切工況同受純彎一樣，可可以得出監(jiān)監(jiān)理由腹桿桿承受且雙雙斜桿平分分剪力的假假定。a）、斜桿內(nèi)力SSF：SF==3339(KKN)由《裝配式公路路鋼橋多用用途使用手手冊(cè)》可知知，單根斜斜桿容許承承受之桿力力為[N]==171KKN。本橋桁架縱梁采采用2組帶加強(qiáng)強(qiáng)弦桿的桁桁架組拼，則則，其1根弦桿承承受的桿力力為N==1669.5KKN＜[N]==171KKN。滿足要要求。b)、端豎桿內(nèi)力SSZ：SZ==239.8((KN)由《裝配式公路路鋼橋多用用途使用手手冊(cè)》可知知，單根豎豎桿容許承承受之桿力力為[N]==21.66KN。同上，本橋桁架架縱梁的1根弦桿承承受的桿力力為N==119..9KN＜[N]==212..6KN。滿足要求。撓度驗(yàn)算①、彈性撓度利用SMSoolverr2.0((結(jié)構(gòu)力學(xué)學(xué)求解器22.0)進(jìn)進(jìn)行計(jì)算，得得：位移圖f彈=1.8(mmm)、非彈性撓度桁架間的連接采采用銷接，由由于銷子與與孔間存在在著設(shè)計(jì)間間隙Δ，桁架受受力后兩者者間的相對(duì)對(duì)位移會(huì)引引起結(jié)構(gòu)的的非彈性撓撓度?？着c與銷子間的的設(shè)計(jì)間隙隙國(guó)產(chǎn)型為為0.5mmm，英國(guó)國(guó)為1/322"=0.8mm。因本本架橋機(jī)采采用多次周周轉(zhuǎn)的國(guó)產(chǎn)產(chǎn)桁架，成成色較舊，故故取Δ=0.6mm考慮計(jì)計(jì)算：桁片上下節(jié)點(diǎn)相相對(duì)錯(cuò)動(dòng)產(chǎn)產(chǎn)生的截面面轉(zhuǎn)角α1：θ=2Δ/h=2×0.66×10-33/3=00.4×10-33(rad))桁架縱梁的非彈彈性下?lián)隙榷劝春?jiǎn)支梁梁計(jì)算，由由《裝配式式公路鋼橋橋多用途使使用手冊(cè)》可可知，總非非彈性下?lián)蠐隙葹椋篺非==2.4((mm)、總撓度∑f=f彈+ff非=1.8+2.4=4.2(mm)根據(jù)規(guī)范，桁架架縱梁的容容許撓度[f]==l/4000=6//400==15(mmm)，剛度滿滿足規(guī)范要要求。鋼抱箍計(jì)算鋼抱箍采用2片片組合的形形式，根據(jù)據(jù)橋梁立柱柱的直徑，分φ150cm、φ170cm兩種，用δ20mm鋼板加工由于3#墩立柱上的鋼抱箍為φ170cm，且承受2跨（40m）桁架縱梁的荷載，是最不利的情況，以其進(jìn)行計(jì)算。計(jì)算資料抱箍采用Q2335A，[σ0]=2335MPaa，高50cmm，每一個(gè)立立柱抱箍由由兩片組成成。抱箍連接采用MM24螺栓提供供夾緊力，每每一個(gè)立柱柱抱箍單側(cè)側(cè)有8顆M24螺栓。根據(jù)規(guī)范，鋼與與砼在無潤(rùn)潤(rùn)滑情況的的滑動(dòng)摩擦擦系數(shù)μ=0.66受力簡(jiǎn)圖荷載將桁架縱梁的橫橫梁的支座座反力作為為抱箍主要要承受的荷荷載。即P=4779.5KKN。鋼抱箍受力分析析抱箍在荷載P作作用下存在在向下滑動(dòng)動(dòng)的趨勢(shì)，利用M24螺栓夾緊的正壓力而產(chǎn)生的摩擦力來支撐荷載。取半個(gè)抱箍作受受力分析,抱箍上作作用兩個(gè)由由螺栓拎緊緊產(chǎn)生的拉拉力L，在拉力L的作用下下，立柱對(duì)對(duì)抱箍產(chǎn)生生作用于抱抱箍表面范范圍內(nèi)的徑徑向力r，其作用用方向與直直徑方向重重合，如圖圖所示：由《鋼結(jié)構(gòu)原理理與設(shè)計(jì)》表4—5可知，單個(gè)M24螺栓的拉力為155KN，抱箍采用8顆M24螺栓，則L=8×1555=12440KN取抱箍箍上的一單單元段ds進(jìn)行受力力分析，受受力簡(jiǎn)圖如如圖所示，則則徑向力r為r=2LL×sinθ∴單元段段的摩擦力力f=μ×r=2μL×siinθ則,每個(gè)抱箍產(chǎn)生的的摩擦力F為F=∫2μL×sinθ××ds=∫π02μL×sinθ××0.855dθ=1.7μL××(cossπ－cos0))=－3.4μL=－3.4×0.66×12400=－2529.6（KN）式中負(fù)負(fù)號(hào)表示摩摩擦力的方方向與荷載載重力向下下的方向相相反，摩擦擦力的方向向是向上的的，其向上上的摩擦力力共計(jì)：F=2529..6KN＞P=4799.5KNN安全系數(shù)K=55.2故，抱抱箍的承載載力是安全全的。鋼抱箍外殼計(jì)算算抱箍外殼及支撐撐用料Q235AA鋼，[σS]=2335MPaa。荷載在抱抱箍支承上上懸挑711cm，同時(shí)受彎彎矩和抱箍箍緊力作用用下，產(chǎn)生生的彎曲應(yīng)應(yīng)力、正壓壓力分別為為：彎曲應(yīng)力σ1==M/ω正應(yīng)力σ22=F/SSM==170..2KN.mω==8.3×10－－4m3S=0.02××0.50××2=0..02m2F=479.55KN∴σ1==204.2MPPaσ2==2.4MPa合應(yīng)力σ===204.2MMPa<[[σS]=2004.2MMPa故,抱箍外殼及支撐撐是安全的的。⑹、焊縫驗(yàn)算鋼抱箍的焊縫均均采用貼角角焊縫連接接，進(jìn)行貼貼角焊縫連連接的抗剪剪強(qiáng)度計(jì)算算。由《路路橋施工計(jì)計(jì)算手冊(cè)》的的表12—7中的公式12—25可得：τ=式中：M==1170.22KN.mQ=4779.5KKNN=0焊縫的焊腳尺寸寸為10mmm，采用2面焊接，故故hf=10mmlf=2×500=10000mm則：τ====36.5(MMPa)＜[τ]=855MPa焊縫滿足要求。支架桁架立柱計(jì)計(jì)算立柱采用2組桁桁架拼裝，立立式安裝，主主要由桁架架弦桿承受受橫梁傳遞遞的壓力，則則，每根弦弦桿承受的的壓力N=1199.9KNN。由《裝裝配式公路路鋼橋多用用途使用手手冊(cè)》可知知，1根弦桿容容許承受之之桿力為[N]==563KKN，滿足受受力要求。立柱高在6m左左右，在立立柱頂設(shè)置置1組浪風(fēng)索索，可保證證其穩(wěn)定性性。工字鋼橫梁計(jì)算算0#、4#橋臺(tái)處的橫梁作作為縱梁的的分配梁，用2片工30b組拼而成，支承在牛腿上。簡(jiǎn)化為2等跨連續(xù)梁計(jì)算，計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：荷載計(jì)算橫梁承受桁架縱縱梁自重及及其傳遞的的支座反力力，即將桁桁架縱梁計(jì)計(jì)算所得的的支座反力力作為橫梁梁的外力。內(nèi)力計(jì)算由于荷載作用在在支點(diǎn)處，故故橫梁不承承受彎矩、剪剪力。支座座反力為：：R1=R33=2888KNR2=959KKN牛腿計(jì)算牛腿承受工字鋼鋼橫梁傳遞遞的反力，其其中跨中的的2#牛腿承受受的壓力最最大，P=9559KN。牛腿主主要受剪切切，即驗(yàn)算鋼板板和焊縫。鋼板抗剪驗(yàn)算由于牛腿懸臂較較小，考慮慮鋼板受純純剪切。Q=959KNNA=2×0.550×0..02=00.03((m2)=200000(mm22)τ==48(MPa))＜[τ]=85(MPPa)滿足要求。焊縫驗(yàn)算牛腿的焊縫均采采用貼角焊焊縫連接，進(jìn)進(jìn)行貼角焊焊縫連接的的抗剪強(qiáng)度度計(jì)算。由由《路橋施施工計(jì)算手手冊(cè)》的表表12—7中的公