PAGEPAGE14/41;. GB5316—20《工業(yè)》SH／T30４1—200２《石油化工》ＳＨ 3039-0３《石油化工非埋地抗震通則》SH3059-201《石油化工器材選通則》SH 373—95《石油化工企業(yè)吊》JＢ／T８1３-199９《吊》JB/T 8130。２-19９9《吊》B/T127771999《通》HGT 20459９8《化工》1501998《器》. 業(yè))壁厚進(jìn)算口進(jìn)校核算特殊. 工作程序 工程定基本固將復(fù)雜劃為簡單盡量利然補(bǔ)償 LUCESARII 、支吊架、補(bǔ)償器評定評定接口受力編制文件施工現(xiàn)場技術(shù)服務(wù). 工程規(guī)定適范圍概述標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范及版本溫度、壓等條件確定中需要考慮荷載及軟件需要詳細(xì)類別安全評定條件器允許受條件（或遵循標(biāo)準(zhǔn))防止蘭泄漏條件膨脹節(jié)、彈簧等特殊元件選要求業(yè)主特殊要求中專門問題如摩擦、冷緊等處理）不同專業(yè)間接口關(guān)系環(huán)境荷載其它要求第二章 壓管道的基礎(chǔ)條件 包括:介質(zhì) 溫度 壓力 管徑 壁厚 材質(zhì) 荷載 端點(diǎn)位移等.管道的計(jì)算溫度確定 管道的計(jì)算溫度應(yīng)根據(jù)工藝設(shè)計(jì)條件及下列要求確定： 對于無隔熱層管道：介質(zhì)溫度低于 65℃時(shí),取介質(zhì)溫度為計(jì)算溫度; 介質(zhì)溫 度等于或高于 65℃時(shí), 取介質(zhì)溫度的 95％為計(jì)算溫度； 對于有外隔熱層管道， 除另有計(jì)算或經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)外,應(yīng)取介質(zhì)溫度為計(jì)算溫度； 對于夾套管道應(yīng)取內(nèi)管或套管介質(zhì)溫度的較高者作為計(jì)算溫度;對于外伴熱管道應(yīng)根據(jù)具體條件確定計(jì)算溫度;對于襯里管道應(yīng)根據(jù)計(jì)算或經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)確定計(jì)算溫度； 對于安全泄壓管道， 應(yīng)取排放時(shí)可能出現(xiàn)的最高或最低溫度作為計(jì)算溫度; 進(jìn)行管道柔性設(shè)計(jì)時(shí),不僅應(yīng)考慮正常操作條件下的溫度,還應(yīng)考慮開車、停車、除焦、再生及蒸汽吹掃等工況。 管道安裝溫度宜取 2０℃(除另有規(guī)定外).管道計(jì)算壓力應(yīng)取計(jì)算溫度下對應(yīng)的操作壓力.管道鋼材參數(shù)按《石油化工管道柔性設(shè)計(jì)規(guī)范》SH/T304１－２002執(zhí)行 鋼材數(shù)可參A取。 鋼材性可參B取。 計(jì)算應(yīng)力范時(shí)，管材的性應(yīng)取安裝溫度下鋼材的性。管道壁厚計(jì)算 內(nèi)壓管的壁厚 根據(jù) S30592001《石油化工管道設(shè)計(jì)材》確定： S0Do6時(shí)， 管的計(jì)算壁厚為： 0S =P D /(2Φ＋2PY)0０管的壁厚為： S= S0 ＋ C式中?Ｓ0――?管的計(jì)算壁厚, mm；Ｐ―― 設(shè)計(jì)壓力， MPa；D0―― 管外徑,mm;]―― 設(shè)計(jì)溫度下管材料的許應(yīng)力， MＰa；Φ――?焊縫數(shù),對無縫鋼管， Φ＝１;?S?mm;C?mm；Y?, .℃482503859362１0.405070707070.40404040.500

/6Pσ]ｔ> 0.38時(shí)應(yīng)根據(jù)斷裂理論、疲勞、熱０應(yīng)力及特性等因綜合考慮確定。2）對于外壓應(yīng)根據(jù)GB15-199８《制壓力容器》規(guī)定方法確定.. 道上荷載道上可能承受荷載有：1）重力荷載,道自重、保重、介質(zhì)重和積雪重等；壓力荷載,壓力荷載壓力和外壓力；位移荷載位移荷載道熱脹冷縮位移、端點(diǎn)位移、支承沉降等；風(fēng)荷載；地震荷載；瞬變流沖擊荷載如時(shí)壓力沖擊;流荷載;壓力荷載如壓縮壓力；器荷載如。. 道端點(diǎn)位移道性考慮道熱脹冷縮外應(yīng)考慮列道端點(diǎn)位移：靜熱脹冷縮時(shí)對連接道施位移;熱脹冷縮連接口處位移；熱爐對熱爐進(jìn)出口道施位移；儲罐等基礎(chǔ)沉降連接口處位移；,.. ; ,LΠZ等確時(shí)宜使兩間夠宜采計(jì)算機(jī)方法進(jìn)行詳細(xì)計(jì)操溫度大4０0 ℃或小－50℃進(jìn)出熱爐及蒸汽發(fā)生器高溫進(jìn)出反器高溫;進(jìn)出汽輪機(jī)蒸汽進(jìn)出離心壓縮機(jī)往式壓縮機(jī)工藝;與離心泵連計(jì)或1 確計(jì)法；11 與離心泵連計(jì)方法;方法進(jìn)詳細(xì)進(jìn)行計(jì)算機(jī)與行或比確認(rèn)足夠;具直徑壁厚無兩無中間并滿足式（1） 式（2） 非極度危害或非高度危害介質(zhì)Do·Ｙ/(Ｌ－Ｕ)2≤208。3 ? ――（1)Y ＝（⊿Ｘ２＋⊿Y2＋⊿Z2）1／2 ??――（2）式中：ＤO

――管道外徑, mm;? Y――管道總線位移全補(bǔ)償值,mm；ΔxΔy、Δｚ分別為管道沿坐標(biāo)軸xyz方向的線位移全補(bǔ)償值,mｍ；L――管系在兩固定點(diǎn)之間的展開長度，m;U――管系在兩固定點(diǎn)之間的直線距離,m。?式(l)不適用于下列管道：在劇烈循環(huán)條件下運(yùn)行，有疲勞危險(xiǎn)的管道：大直徑薄壁管道(管件應(yīng)力增強(qiáng)系數(shù)i≥5)：不在這接固定點(diǎn)方向的端點(diǎn)附加位移量占總位移量大部分的管道;L/U〉2.5的不等腿”U＂形彎管，或近似直線的鋸齒狀管道。2管道端點(diǎn)無附加角位移時(shí)管道線位移全補(bǔ)償值計(jì)算當(dāng)管道端點(diǎn)無附加角位移時(shí)，管道線位移全補(bǔ)償值應(yīng)按下列公式計(jì)算:⊿Ｘ=⊿XＢ—⊿XA－⊿ＸABｔ?t⊿Y＝⊿YB－⊿YA-⊿YＡB?tt⊿Z=⊿ZB—⊿ＺA-⊿ZABt?t⊿XAB=α1t

(XB

– XA

)(T –T0）t? ⊿Yt

AB =α1

(ＹB

–Y ）（T–T）0Ａ0??⊿Z式中：

ＡB=α（Ｚt１ t

– ZA

）(T –T0）⊿ 、⊿Y、⊿Ｚ――分別為管道沿坐標(biāo)軸X、Y、 方向的線位移全補(bǔ)償值，mm:⊿X、⊿YA、⊿ZA――分別為管道的始端A沿坐標(biāo)軸X、Ｙ、Z方向的附加線位移，mｍ；⊿XB、⊿YB、⊿ＺB――分別為管道的末端Ｂ沿坐標(biāo)軸X、 、Z方向的附加線位移，mｍ；XtAABAB――BXYZｔ ｔm；αt――材料在安裝溫度與計(jì)算溫度間平均線膨脹系數(shù)m/mm·℃；ＡX YAZA――A,mm；ＡXBY

――末端m;BＢBT――計(jì)算溫度℃；T0――安裝溫度℃。3例題利用判式解題有兩種法：第一種法注意如下四點(diǎn)和上面 “+"“-”號取。假定一個(gè)始端,一個(gè)終端始端固定終端放開熱膨脹方向由始端向終端 熱伸長量取正直 第二種方法注意如下四點(diǎn)。和ＳH/Ｔ 3041-2０02中的公式一致 假定一個(gè)始端， 一個(gè)終端 始端固定,終端放開 熱膨脹方向由始端向終端 建立坐標(biāo)系,端點(diǎn)附加位移和熱伸長量與坐標(biāo)軸同向取 “＋",與坐標(biāo)軸反向 取 “－”.上題計(jì)算如下： t⊿Y=⊿YB－⊿YＡ-⊿YAB=0—４-１2=—16ｍmtt⊿Y＝⊿YB—⊿YＡ－⊿Ｙ AB=4－（－5)-(-2０)=29mmtt⊿Ｚ＝⊿ZB－⊿ZA－⊿ZAB= 2－0－(－24） = 26mmtY=(⊿Y2⊿Ｙ2⊿Z2）１/2=［（－１６）2＋2９2＋26２］1/２=42。1ｍｍDO．Y/(L－U）2159*４2.1/（14—8.4）2＝6693．９/31．3６＝213。4520８.３所以需要進(jìn)行詳細(xì)分析,與上面的計(jì)算結(jié)果不同。這里需要說明的是，不是計(jì)算過程錯(cuò)誤,而是新舊標(biāo)準(zhǔn)管徑取的不一致，新標(biāo)準(zhǔn)為外徑。第三章 補(bǔ)償器的選用 首先應(yīng)利用改變管道走向要的，由的用補(bǔ)償器。.補(bǔ)償器的式管道計(jì)中用的補(bǔ)償器三種:Π補(bǔ)償器補(bǔ)償器管式球補(bǔ)償器 .Π補(bǔ)償器Π采ΠΠ型補(bǔ)償器兩側(cè)補(bǔ)償器補(bǔ)償器,補(bǔ)償能大占地小,造較為復(fù)雜,價(jià)格高，適用低大直徑管道。波形補(bǔ)償器條件比用彎管形式補(bǔ)償器更為經(jīng)濟(jì)時(shí)或安裝位置不夠時(shí)。連接兩個(gè)間距小的設(shè)備的管道。其補(bǔ)償能力不夠時(shí).為了減少壓降，推力或振動(dòng)，在工藝過程上可行而且在經(jīng)濟(jì)上合理時(shí)。為了保護(hù)有嚴(yán)格受力要求的設(shè)備嘴子。波形補(bǔ)償器的形式及適用條件(1)直管段使用軸向位移型；(2)L,ZZ.) 選用無約束金屬波紋管膨脹節(jié)時(shí)應(yīng)注意的問題 兩個(gè)固定支座之間的管道中僅能布置一個(gè)波紋管膨脹節(jié)；固定支座必須具有足夠的強(qiáng)度，以承受內(nèi)壓推力的作用；對管道必須進(jìn)行嚴(yán)格地保護(hù)尤其是靠波紋管膨脹節(jié)的位應(yīng)設(shè)置向,一個(gè)向支膨脹節(jié)的距應(yīng)小或4DN，個(gè)向支一個(gè)向支的距應(yīng)小或4DN,以管道有彎向移膨脹節(jié)的；)約束的金屬波紋管膨脹節(jié)的型約束的金屬波紋管膨脹節(jié)的是管道的內(nèi)壓推力(力)有作用 固定或位而是約束波紋管膨脹節(jié)用的金屬件承受.式型膨脹節(jié)，一個(gè)波紋管及軸，用吸收平角位移;式萬向型膨脹節(jié)，一個(gè)波紋管及萬向、鈾,能吸收多平角位移； 復(fù)式拉桿型膨脹節(jié)，用中間管連接的兩個(gè)波紋管及拉桿，能 吸收多平橫向位移拉桿問膨脹節(jié)本身的軸向位移； 復(fù)式型膨脹節(jié)，用中間管連接的兩個(gè)波紋管及軸，能吸收平橫向位移膨脹節(jié)本身的軸向位移； 復(fù)式萬向型膨脹節(jié)，用中間管連接的兩個(gè)波紋管及軸,能吸收互相垂直的兩個(gè)平橫向位移膨脹節(jié)本身的軸向位移；拉.(7,、組套分別將每相互拔起來)在施安應(yīng)注意問題施安應(yīng)設(shè)計(jì)要求相致;安使應(yīng)嚴(yán)格按照產(chǎn)品安說明書進(jìn)行;禁止采使形法來調(diào)整安偏差；固定支架導(dǎo)支架應(yīng)嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)進(jìn)行施要應(yīng)分設(shè)計(jì);應(yīng)相致；安,應(yīng)按照施進(jìn)行；在、支架）安完畢試之前應(yīng)將膨按照B/T1277定,置涂黃色油漆應(yīng)注意將其他部件隨意拆除；對隨意松大螺母,更將大拆除；做水試驗(yàn)應(yīng)考慮設(shè)置適當(dāng)臨支架以額加到荷載試驗(yàn)后應(yīng)將臨支架拆除。. 套式球形補(bǔ)償器 套式球形補(bǔ)償器因填料容易松弛發(fā)生泄漏在石化企業(yè)很少采在毒燃嚴(yán)禁采填料函式補(bǔ)償器。. 冷緊 ) 冷緊 , )使X、y、Z向比不同每向值根據(jù)該向進(jìn)行計(jì)算.上有幾口X、y、Ｚ向值別為各口相向值代數(shù).采用有效系數(shù)取2/３1。)轉(zhuǎn)動(dòng)不采用由于施工誤差得量難于控制另面完成后要與敏感設(shè)口相卸開以檢查該與同度平行度如采用冷進(jìn)行檢查。)如行度,用上,則反向稱為但不改范圍。) 比比值與全補(bǔ)償量比值。于陽度工比宜?。?于非蠕度工比宜05。第四章 支吊架選用. 跨距 基本跨距確實(shí)際上就系承支架起承用支架）置和數(shù)量確也就說系承支架置數(shù)量滿足基本跨距要求為了簡化計(jì)算于水平敷以三跨梁為計(jì)算模型并按承受均布載荷指、介質(zhì)隔之）別根據(jù)剛度條件度條件計(jì)算其最允許跨距取(ＬlL2）兩者之間小值.l)剛度條件：Ll =0039EtI／ ｑ)1/4 (置內(nèi)） ? ’048I/ q)1/()L1L’1,m；,MPa；?,m4；??qNm。2L2 1([W/q2 =0.07([W/q/２(２[MPa；Wmm3.IWIπＤo—Di4/６4W=π(Do4－Di4)/３DoDｉ徑m;Do徑,m。. 支吊架形支吊架途為：承受重荷載包括自重介重隔熱科重等;限制位移,阻止發(fā)生非預(yù)期方向位移;來制。承重支吊架限制支吊架支吊架調(diào)支吊架支吊架支吊架固支架承重支吊架限制支吊架支吊架調(diào)支吊架支吊架支吊架固支架限位支架).,、隔熱材料、雪等）而致強(qiáng)度剛度超出標(biāo)準(zhǔn)求.根據(jù)相對結(jié)構(gòu)空間置不同，可分大類件將在上時(shí),這類件叫做.可空間擺動(dòng)件桿）將在下面時(shí),這類件叫做都可完全或部分下但二者效果有所不同與之間可能存在摩擦而使得水，同時(shí)摩擦剛度大，對剛度相對）,不存在摩擦果在根使不,在不行根據(jù)量特點(diǎn)又分為剛、可調(diào)剛、可變彈簧恒彈簧四類。剛剛僅(通常-Y ）由度常在支點(diǎn)無上垂熱附加情況下,點(diǎn)有下附加 但不由此在造成大情況下.剛是應(yīng)最種根據(jù)應(yīng)場合根件不同，常剛列有彎）支、假、懸臂、臨等.) 可調(diào)剛可調(diào)剛是剛種特殊型式即通過旋擰可調(diào)螺絲，使支高度在范圍內(nèi)得調(diào)整有少量熱附加場合在工作工況下,當(dāng)點(diǎn)有熱附加時(shí)，使脫離(俗脫空）而起不作,使被頂死而大，此時(shí)應(yīng)采 下面將紹彈簧.果點(diǎn)熱附加而且又容易接近地時(shí)，采可調(diào)剛彈簧更經(jīng)濟(jì)、更便.) 可變彈簧、剛性會(huì)脫空或造成過大熱脹推力的場合。與恒力相比,使會(huì)造成一定的荷載轉(zhuǎn)。為防止過大的荷載轉(zhuǎn)的荷載化率應(yīng)控制在25以下。當(dāng)然，時(shí)根據(jù)實(shí)際需要而意識地去分配管系在各的載荷，即意識地給定一個(gè)較大的安裝載荷而獲得較大的載荷轉(zhuǎn).常強(qiáng)型的、兩種,根據(jù)載荷情況和受力條件還采串聯(lián)和并聯(lián)兩種型式.)恒力恒力管道量較大或管系受為要求較苛刻的場合。通過采恒力，以避免管道冷態(tài)和熱態(tài)的受力化太大而導(dǎo)致管系本身的應(yīng)力或相連設(shè)備的受力超標(biāo)。恒力的恒定度應(yīng)小或等6%,以保證發(fā)生時(shí)，承力的化很小。恒力一般采描型式，且根據(jù)受力情況并聯(lián)使。如果認(rèn)為剛性的剛度理論上為無窮大的話，那么恒力的剛度理論上則為零而的剛度介二者之間,它等產(chǎn)生單形所需要的力.. 限以限制和約束因熱脹而引起的管系為目的稱為限.管系受熱而發(fā)生熱脹時(shí)，管系中的各將發(fā)生。在管系中當(dāng)設(shè)置限控制支的或某些方向的，使管系的形或各的朝著利保護(hù)敏感設(shè)備或利熱補(bǔ)償?shù)姆较蜻M(jìn)行。根據(jù)對管系熱約束的方式不同，限又分為固定、導(dǎo)向和止推三種.) 固定固定限制管道三個(gè)方向的線和三個(gè)方向的角，因此它常管道上不允許任何的地方。固定一般同時(shí)又能起承重作常的固定型式焊接型管托和螺拴固定管托兩種。)導(dǎo)向?qū)蛳拗乒艿纼蓚€(gè)方向的線，因此常引導(dǎo)管道方向、使管道能沿軸向而不能橫向的情況當(dāng)水平情況時(shí)，導(dǎo)向又同時(shí)能起承重作。常的導(dǎo)向型式管托型導(dǎo)向、光管型導(dǎo)向、管卡型導(dǎo)向等型式。)止推,X""雙+X+"或－Ｘ/單兩種單，它可撐點(diǎn)一個(gè)線.防振專門控振動(dòng)吊叫做防振防振控或緩解往復(fù)機(jī)泵迸出口或由地震、風(fēng)載荷、水擊、安全閥排出反力引起振動(dòng)場合。應(yīng)該說，前面所講吊類型中除吊以外其它都在某種程度上起到防振作，但它們中要么防振作效果好，要么會(huì)帶來其它問題（如降低或了系熱補(bǔ)償能力）防振情況則給出了專防振主要有兩類，其一是防振卡，其二是阻尼器.)防振卡防振卡能有效地控系高頻率強(qiáng)迫振動(dòng)防振卡與,它允許有一而使系會(huì)因熱脹而破壞防振卡與一般剛性承重支導(dǎo)它對施加了較大剛度約束（數(shù)量上實(shí)現(xiàn)）了對阻尼作從而有效地阻滯了系振動(dòng)。)阻尼器阻尼器與減振最大區(qū)別遮它給予了系較大自由度，因而對連續(xù)強(qiáng)迫型高頻機(jī)械振動(dòng)抑效果較差，它緩解瞬間激振（如主汽門突然關(guān)閉、泵突然停車、地震、水錘等引起有阻尼自由振動(dòng)工程上應(yīng)阻尼器有油壓阻尼器、摩擦阻尼器等。6.目前工程上彈簧吊主要有兩類：即可變彈簧吊恒力彈簧吊，而且已形成標(biāo)準(zhǔn)系列對應(yīng)國家標(biāo)準(zhǔn)為GB1０１8１《恒力彈簧吊》G10182《可變彈簧吊》。1) 可變彈簧吊工作原理可變彈簧吊核心部件是一個(gè)被控圓柱彈簧，當(dāng)被撐發(fā)生豎時(shí)，會(huì)帶動(dòng)圓柱彈簧控板使彈簧壓縮或被拉長。Fk·δ中Ｆ――被被拉δ量N；Ｋ――剛度N/ｍmδ――被被拉變形量mｍ.剛度是一個(gè)只與自身參數(shù)如直徑、材料)有關(guān)物理量，一旦參數(shù)一它是個(gè)常數(shù)在其允許總變形量30％～７0范圍內(nèi)是個(gè)常數(shù))。因道則與變形量成正比。工程上正是糊糊這一性質(zhì)來進(jìn)行有垂直位移道支撐。標(biāo)準(zhǔn)支吊架來說都是經(jīng)過預(yù)然后裝入箱中。因,對同樣一個(gè)變形量δ耍F應(yīng)按計(jì)算：F= (δ1+δk =δ1ｋ+δ·k=Ｆ1＋kδ中?δ――預(yù)變形量mm１F1――預(yù)N；F、δ、k――意義同前。設(shè)F為支吊架工載荷并符號ＦG設(shè)F1為支吊架安裝荷載,并FＡ:設(shè)Ｓ為在安裝載荷變?yōu)楣ぽd荷變形量,并在被取正號被拉取負(fù)號。S在道支撐中即為道支撐點(diǎn)豎直位移量支撐點(diǎn)豎直位移向上取正號向取負(fù)號。變支吊架選型公為:? ＦA=kδ＋FG常變支吊架系列GB118SACDEFGA――上螺紋懸吊B――單耳懸吊;C――雙耳懸吊;D――上調(diào)節(jié)擱置；E――下調(diào)節(jié)擱置F――支撐擱置;G――并聯(lián)懸吊.可變彈簧支吊架的選用工程上,一般按熱態(tài)吊零的載荷分配原則確定彈簧支吊架的受力.謂熱態(tài)吊零，是指彈簧支吊架在熱態(tài)時(shí)承受的力應(yīng)等于冷態(tài)時(shí)由管系分配它的力按這樣的原則確定的彈簧支吊架受力使得整個(gè)管系中各支撐點(diǎn)承受的自重力在熱態(tài)時(shí)比較均勻，但在熱態(tài)時(shí)管系中各點(diǎn)的總載荷會(huì)因位移荷載的作用而不再均勻甚至?xí)F(xiàn)嚴(yán)重的不合理現(xiàn)象,為此，工程上有時(shí)也采用冷態(tài)吊零的載荷分配原則.謂冷態(tài)吊零是指彈簧支吊架在冷態(tài)時(shí)承受的載荷取冷態(tài)時(shí)由管系分配它的載荷.與熱態(tài)吊零相反，此時(shí)在熱態(tài)情況下管系各支撐點(diǎn)承受的自重載荷已不在均勻而總載荷（包括位移載荷則是自然分配。為防止可變彈簧支吊架引起管系在熱態(tài)或冷態(tài)時(shí)有較大的載荷轉(zhuǎn)移,工程上?？刂扑妮d荷變化率不超過２５％。根據(jù)這一限制條件，就可以確定彈簧支吊架的剛度k。在確定彈簧支吊架的剛度時(shí)應(yīng)遵守這樣一個(gè)原則：在彈簧支吊架能滿足管系熱態(tài)和冷態(tài)的承載要求而且載荷變化率不超過規(guī)定值的情況下，應(yīng)盡可能選用剛度最?。ㄖ缸钚∫?guī)格和最小允許位移值）的彈簧。按這樣的原則選取的彈簧支吊架,其安裝尺寸最小,價(jià)格最便宜,而且實(shí)際的載荷變化率最小.)串聯(lián)可變彈簧支吊架的選用當(dāng)管系中某點(diǎn)的垂直位移量較大時(shí)，從標(biāo)準(zhǔn)彈簧支吊架表中可能已選不到合適的 彈簧支吊架，即要么找不到最大工作位移能滿足載荷要求的標(biāo)準(zhǔn)系列,要么因剛度較 大而使載荷變化率超標(biāo)準(zhǔn)要求,時(shí)可用串聯(lián)可變彈簧支吊架。彈簧串聯(lián)時(shí)，應(yīng)選最大載荷的彈簧，即彈簧的，以個(gè)彈簧的工作載荷和安 裝載荷在允許，而時(shí)個(gè)彈簧變量則按其剛度的大小。) 聯(lián)可變彈簧支吊架的選用 當(dāng)管支點(diǎn)的載荷超標(biāo)準(zhǔn)可變彈簧支吊架的最大允許載荷時(shí)，或支條件（管支)根條件限制不宜用個(gè)可變彈簧支吊架支時(shí)，可選 用個(gè)或個(gè)以上的可變彈簧支吊架聯(lián)支。可變彈簧支吊架聯(lián)使用時(shí),彈簧 應(yīng)為一，以彈簧支承不而管的或轉(zhuǎn)。聯(lián)時(shí)的彈簧 變量，管在支點(diǎn)的位移量.聯(lián)的彈簧支吊架剛度彈簧支吊架的剛度和,即 n個(gè)彈簧支吊架聯(lián)時(shí)其剛度為 k = k1+k２+kn，而彈簧承的載荷,載荷的1n.) 可變彈簧支吊架的安裝要求 可變彈簧支吊架在安裝要到要求的安裝定位度 (安裝載荷應(yīng)的 度值)，用定位定位。定位的一個(gè)作用使可變彈簧支吊架起暫時(shí)為一個(gè)剛支架，可以防止工作工況下因管載荷時(shí)而引起的不，大直管應(yīng)這個(gè)。管系在工作態(tài)下，有時(shí)的載荷，轉(zhuǎn)的。＂淹塔"造液驟驟將隨造鄰設(shè)備接口處破壞述附近險(xiǎn)桿，以控制彈簧的最大變量,即當(dāng)彈簧支吊架的變量超過某一規(guī)定值時(shí)，保險(xiǎn)桿將受力而成為剛性支撐可變彈簧支吊架的定位銷應(yīng)在管系水壓試驗(yàn)之后、裝置開車升溫之前拆除。.恒力彈簧支吊架關(guān)鍵要看若選用可變彈簧支吊架時(shí)是否會(huì)引起較大的載荷轉(zhuǎn)移而且較大的載荷轉(zhuǎn)移能否為管系自身強(qiáng)那么既使在較小的位移值情況下支撐點(diǎn)的力不是恒定不變的,是為彈簧支架件之在力,而且件的、彈簧的剛度可能在差，會(huì)恒力彈簧在其工作對支撐點(diǎn)的力少的變化一情況下，恒力彈簧支吊架在其程位移過程中的大和小載荷差應(yīng)在個(gè)值，而工程用恒定度一概念來恒力彈簧的載荷變化。所謂恒定度是恒力彈簧在其程的大、小載荷值之差大、小載荷值之和的,用為:?D(Fax—Fmｉ)／ (Fmaｘ +Fmｉ)］X 10０％中D――恒力彈簧的恒定度.一情況下,D應(yīng)不大6%Ｆmａx――出現(xiàn),N；Fmin――出現(xiàn)N。1) 恒力彈簧支吊架的工作原理當(dāng)恒力彈簧支吊架承受一個(gè)管載荷磯時(shí)，F(xiàn)1將產(chǎn)生一個(gè)相對于O點(diǎn)的轉(zhuǎn)力矩M1。M1將拉三連桿 AOB向下轉(zhuǎn)，同時(shí)三連桿會(huì)帶B點(diǎn)向右移，從而使彈 簧受到壓縮，產(chǎn)生一個(gè)彈簧力 F2。F2相對于主軸O點(diǎn)也將產(chǎn)生一個(gè)轉(zhuǎn)力矩M2。通過適當(dāng)?shù)慕Y(jié)構(gòu)和力的平衡設(shè)計(jì),可以使兩個(gè)力矩M1和Ｍ２始終保持平衡,通過適當(dāng)?shù)慕Y(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，在保持力矩平衡的情況下,只不斷變換位置但大小不變，實(shí)現(xiàn)對管的恒力支撐.2)恒力彈簧支吊架的選用換句話說吊架的承載能力與其結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)有關(guān)。因此支撐點(diǎn)的管道載荷是選擇恒力彈簧吊架的參數(shù)之一。根據(jù)熱態(tài)吊零原則，一般取管道荷載為冷態(tài)情況下管系的分配載荷另外受吊架中各運(yùn)行部件的結(jié)構(gòu)限制吊點(diǎn)的位移是有限制的甚至它不能按運(yùn)行部件的最大運(yùn)行位置來確定吊點(diǎn)的位移范圍因?yàn)檫\(yùn)行部件到達(dá)極限位置時(shí)會(huì)造成較大的承載偏差值。因此，對于一個(gè)結(jié)構(gòu)參數(shù)一定的恒力彈簧吊架，它允許的最大位移值也是確定的。或者說管道上時(shí)最大位移量也是確定恒力彈簧吊架的參數(shù)之一.有關(guān)的標(biāo)準(zhǔn)已將常用的恒力彈簧吊架進(jìn)行了系列化，并對它進(jìn)行了編號，每個(gè)編號的吊架其允許的最大承載和最大位移己列表給出，設(shè)計(jì)人員只要根據(jù)管道支撐點(diǎn)的載荷和位移查表即確定要的恒力彈簧吊架號。管道中設(shè)彈簧支吊架？設(shè)置彈簧支吊架會(huì)管系各點(diǎn)位移制，管系定較差偏和。為要設(shè)置的管道上設(shè)置架設(shè)置？管道 徑公稱mm 光管氣體管道/m隔熱液體管道／m光管 隔熱254.３3.４４.0 3．44０管道 徑公稱mm 光管氣體管道/m隔熱液體管道／m光管 隔熱254.３3.４４.0 3．44０5.24０4。6 3．7５05。84.64.９ 4．３807.0616。1 ５。5１00７．9７.06。7 6.１1509８8.8７.9 7.3２0０11。310.1８。8 8。2２5012.511．６9．８ ９430０1３。７12.８10。4 10．１３5014.61３.410。7 １0。440０15.51４.311.311。04５01６.5１5.211.611.6５0017.４16212．512.2６0019.２18.013.413.４為什么在沿反應(yīng)器布置的高溫豎直管道上,通常要設(shè)置彈簧支吊架？答沿反應(yīng)器布置的高溫管道與反應(yīng)器之間或高溫管道與構(gòu)架之間有較大的位移差，所以通常要設(shè)彈簧支吊架來承受管道荷重.管道在支架上滑動(dòng)的軸向最大允許位移量不宜超過定型滑動(dòng)管托長度的40%，以免管道在熱脹時(shí)將管托滑落于支架梁的下面，而在冷縮時(shí)不能恢復(fù)原位造成管道或支架損壞。如在補(bǔ)償值允許的范圍內(nèi)，管道的位移量超過管托長度的４0％時(shí),可將管托長度適當(dāng)加大.支吊架的位置確定從前面的介紹中可以看出，不同的支吊架型式對生根條件有不同的要求,而從保、、某支、以定的支架型式支為最。上的條件有時(shí)的，即最的支位置不定支架生根條件，可的生根條件不定足最述,多樣化的。)基本原則位置、數(shù)量、型式等應(yīng)能足管系靜應(yīng)力分析的要求。這要求包括管系自身的強(qiáng)度、定、最大位移以對相連設(shè)、生根設(shè)施的力學(xué)要求;管道支吊架的位置、數(shù)量、型式應(yīng)能足管系動(dòng)應(yīng)力分析的要求。這要求包括管系對管道的機(jī)械動(dòng)、水擊、放空反沖擊、震、風(fēng)載等載荷作下的力學(xué)要求;管道支吊架應(yīng)相應(yīng)的生根條件。當(dāng)該條與上條發(fā)生沖突肘，應(yīng)考慮改變管系的走向，最終使上條要求得到足； 支吊架應(yīng)盡可能利已有的建構(gòu)筑梁柱、平臺、設(shè)本體、加熱爐鋼結(jié)構(gòu)、面等作為生根點(diǎn)。對于有可能集中支的管道，應(yīng)盡可能選擇適宜的和式集中支 ;支吊架位置應(yīng)不妨礙操作人員的通行、設(shè)的檢修和管道的拆卸等； 支吊架的位置尚應(yīng)考慮經(jīng)濟(jì)性原則。例如對于管道比較集中的管廊，其跨距應(yīng)視多數(shù)管道的允許跨距而定，而不宜以少數(shù)較小直徑管道的允許跨距確定;支吊架的位置應(yīng)盡可能整齊有序，使支撐效果美觀大方。) 承重支吊架位置的確定承重支吊架的位置除滿足上述的基本原則之外，尚應(yīng)符合下列要求：支吊架位置應(yīng)能滿足管道最大允許跨度的要求?？缇嘁笠姾竺嫠?；當(dāng)有集中載荷時(shí)，支架應(yīng)布置在靠近集中載荷的地方，以減少偏心載荷和彎曲應(yīng)力;在敏感設(shè)備泵、壓縮機(jī)）的附近，宜設(shè)置承重支架，以防止設(shè)備嘴子承受過大的管道荷載;支吊架應(yīng)設(shè)在彎管和大直徑三通式分支管附近；當(dāng)塔器的水平管嘴直接N150的時(shí)，應(yīng)在附近設(shè)承重支架;式器、式設(shè)備設(shè)的直管道，應(yīng)在盡可能靠近嘴子的管上設(shè)承重支架；較的直管道，應(yīng)在靠近上面的設(shè)承重支架；當(dāng)管道要設(shè)備要時(shí)，應(yīng)考慮管子的穩(wěn)定性要時(shí)應(yīng)設(shè)承重支架。) 定支架位置的確定定支架的位置除滿足上述的基本原則之外,尚應(yīng)符合下列要求：對于管，可定支架分較的管，如L管、U管、Z管以分分和性設(shè)；確定管道定支架位置時(shí)，應(yīng)使其有于定之管的；π器時(shí)，宜其設(shè)置在定支架的中不能位于定支架的中部時(shí)，π型器距定支架的距離不宜小于支架1/3；定支架宜靠近要限制分支管位的地方;定支架應(yīng)設(shè)置在要承受管道振動(dòng)、沖擊載荷要限制管道多方向位的地方；迸出置的工藝管道和非常溫的公工程管道,宜在置分界設(shè)定支架;落地生根的調(diào)節(jié)組、蒸汽分配管、其組和分配管，應(yīng)設(shè)定支架但此時(shí)定支架的位置不應(yīng)阻礙管的熱.) 導(dǎo)向支架位置的確定,,,;π型補(bǔ)償器兩側(cè),補(bǔ)償器心32ＤN～42ＤN；自由型波紋膨脹節(jié)兩端,第一組膨脹節(jié)心4DN,第二組第一組4DN；自然補(bǔ)償一般情況下頭、分) 限確定限除滿足述基本原則之外尚符合下列要求:限某些場合可代替如補(bǔ)償器兩端裝邊界;熱態(tài)情況下系熱脹方朝敏感備嘴子可逆熱膨脹方剛對備、備基礎(chǔ)力可1) 確定除滿足述基本原則之外,尚符合下列要求:機(jī)械卡卡數(shù)量及滿足系力分析的要求；地震要求;可能發(fā)擊、兩相流能,卡；根部分足夠剛;盡量沿地面宜獨(dú)立基礎(chǔ)避免根廠房梁柱4.摩擦系數(shù) 在管道柔性設(shè)計(jì)中，應(yīng)考慮支架摩擦力的影響,摩擦系數(shù)應(yīng)按下表選取.摩擦類型 接觸面 摩擦系數(shù)μ 滑動(dòng)摩擦 鋼對混凝土 0．6鋼對鋼 0。３ 聚四氟乙烯對不銹鋼 0．１ 滾動(dòng)摩擦 鋼對鋼 0.１重要關(guān)系進(jìn)行應(yīng)力分析時(shí)應(yīng)考慮摩擦力對整個(gè)管系的受力分配。 對于轉(zhuǎn)動(dòng)設(shè)備應(yīng)盡可能采用吊架，以減少摩擦力對設(shè)備嘴子受力的干擾 當(dāng)采用吊桿或彈簧吊架承受管道荷載時(shí),可不考慮摩擦力的影響。 5.例題 彈簧支吊架編號(彈簧號）的選定 當(dāng)用計(jì)算機(jī)程序?qū)艿肋M(jìn)行應(yīng)力分析時(shí),某些程序有自動(dòng)選擇彈簧支吊架的功能,人工 計(jì)算時(shí),可根據(jù)彈簧所能承受的最大荷載和管道最大的垂直位移量選擇彈簧.管道的最 大垂直位移量,可按本章第四節(jié)介紹的方法計(jì)算，彈簧所承受的最大荷載由下述原定。 管道位移時(shí)：荷載 工荷載+位移量×彈簧管道位移下時(shí):荷載 =工荷載位移×彈簧CD421３-89系彈簧荷載選用表152。用表時(shí)管道的本荷載彈簧的工荷載，根據(jù)位移方大，在表中荷載荷載后，根據(jù)下式計(jì)算荷載變化率,其于或等于％：荷載變化率 [(PG-PA｜)／PG］ Ｘ 100％≤2%式中?P――工荷載；ＧＰ ――荷載.Ａ例 1某根管道的工荷載７628 N，運(yùn)行時(shí)位移,位移量10 mｍ，根據(jù) 管道要求，需采用 A型吊架，試選擇吊架型號：解：（l）表 15-22，暫定該吊架位移范圍VS301-2-42)28N3。762NVS30l0mm9123N。(:[7628—923)/76２8］Ｘ10０％＝1９．％＜25%5選用吊架型VS30A13。當(dāng)所選用其〉25％時(shí)減小剛另選位移范圍大一級.2：某管道1750N，運(yùn)行時(shí)位移，位移量12ｍm根據(jù)管道要求需采用G型吊架試選擇吊架型：解:(l15-2－42，暫定該吊架位移范圍ＶＳ30；2G型吊架每個(gè)吊架實(shí)際僅承受管道一半,即7０/2＝875N。15-2-428N.(485 NＶS30l2 mｍ1０49N.：[(８65-1046９)／8675］X100%=2０.6％＜25％6選用吊架型VS3０Ｇ1第五章 力分析1. 進(jìn)行力分析目是使管道力規(guī)范用范圍;使管要求；用管道吊架；解管道力;管.管道力分析要容？各種分析目是什么？ 答：管道力分析分靜力分析力分析.靜力分析：(l壓力持續(xù)用一次力――防止塑性形破壞；――防止疲勞破壞；對設(shè)備――防止太大，保證設(shè)備正常運(yùn)行；4支吊架受――為支吊架設(shè)提供依據(jù)；(5)上法蘭受――防止法蘭泄漏；(6系――防止碰撞和支吊過大。動(dòng)分析包括：)自振頻率分析――防止系統(tǒng)共振;(2強(qiáng)迫振動(dòng)響分析――控制振動(dòng);(3往復(fù)壓機(jī)氣柱頻率分析――防止氣柱共振；(4)往復(fù)壓機(jī)壓脈動(dòng)分析――控制壓脈動(dòng)值。分析方法分析方法有：目測法、圖表法、公式法、和機(jī)分析方法。選什么分析方法根據(jù)輸送介質(zhì)、操溫度、操壓、公稱直徑和所連接設(shè)備類型設(shè)條件確定.對系進(jìn)行分析建機(jī)分析測圖上提供機(jī)件據(jù)和機(jī)件輸據(jù)稱：、支、定方、分支點(diǎn)徑、點(diǎn)條件(溫度、壓）定和包括度如性元件）定條件保溫重量、、風(fēng)、雪了解分析結(jié)果如跨距較長跨中心)動(dòng)分析增設(shè)點(diǎn)初步(輸入據(jù)符合求即可進(jìn)行機(jī)ASWRI、加)())Π型限限置當(dāng)夠考慮采用圍擇當(dāng)人為進(jìn)行調(diào)整編制書向相關(guān)專業(yè)提交書內(nèi)容校內(nèi)容校內(nèi)容約束包括限導(dǎo)向和各節(jié)和膨脹節(jié)型號等有關(guān)信息離心泵壓縮和汽輪校經(jīng)最終確維立體圖,包括置形式膨脹節(jié)位置等信息向相關(guān)專業(yè)提交向配專業(yè)提交書書提供給甲方向設(shè)備專業(yè)提交設(shè)備需確認(rèn)的設(shè)備受力 如果支撐點(diǎn)、限位點(diǎn)、導(dǎo)向點(diǎn)的荷載較大，應(yīng)向結(jié)構(gòu)專業(yè)提交荷載數(shù)據(jù) 將往復(fù)壓縮機(jī)管道布置及支架設(shè)置提交壓縮機(jī)制造廠確認(rèn) 何謂一次應(yīng)力,何謂二次應(yīng)力？分別有哪些荷載產(chǎn)生？這兩種應(yīng)力各有何特點(diǎn)?答：一次應(yīng)力是指由于外加荷載，如壓力或重力等的作用產(chǎn)生的應(yīng)力。 一次應(yīng)力的特點(diǎn)是:它滿足與外加荷載的平衡關(guān)系，隨外加荷載的增加而增加，且無 自限性，當(dāng)其值超過材料的屈服極限時(shí),管道將產(chǎn)生塑性變形而破壞。 二次應(yīng)力是由于管道變形受到約束而產(chǎn)生的應(yīng)力，它不直接與外力平衡,二次應(yīng)力的 特點(diǎn)是具有自限性，當(dāng)管道局部屈服和產(chǎn)生小量變形時(shí)應(yīng)力就能降低下來。二次應(yīng)力 移。一來，管道哪些點(diǎn)的應(yīng)力較大?？答：一來，管道和管的應(yīng)力較大。與直管，和管的應(yīng)力增系數(shù)較大。 據(jù) NEMASM23的，機(jī)管受力應(yīng)滿足？答：NES23機(jī)管受力的限制如下:機(jī)向X向，向向+,機(jī)各管受力滿足下各項(xiàng);(l)作用于一管的力及力應(yīng)滿足下：R。144+M 2689DeRＲDe――當(dāng)量直徑,ｍm；當(dāng)管公稱直徑不大于 20時(shí)，Ｄe＝管公稱直徑；管公稱直徑大于 20時(shí),De=（管公稱直徑+400)／3;R――單個(gè)管的力,當(dāng)接管采用無約束膨節(jié)時(shí)應(yīng)包括壓力產(chǎn)生的作用力 (凝機(jī)直向下出可不考慮膨節(jié)內(nèi)壓推力）,N；MR――單個(gè)管的力，N·ｍ。F = (Fx2＋Fy2＋Fz２）1/2Ｒ＝（Mｘ２+My２＋Mz２)1／2Ｒx、Fy、Fz――單個(gè)管X、Y、Z向的作用力,N；MxMyzXZN·m.(２）進(jìn)汽抽汽和排汽和合成到排汽中心處合及合應(yīng)滿足以下兩條件:１）合和合應(yīng)滿足以下條件：0.6096Fc+MC13。３45DC其中:Fｃ進(jìn)汽抽汽和排汽合N；Mc進(jìn)汽抽汽和排汽與合成到排汽中心處合，N·m；Dc按公稱直徑計(jì)算得到各面積之和當(dāng)量直徑mｍ。當(dāng)各面積之和折合成圓形折算直徑不大于23０ｍm時(shí)Dｃ=折算直徑；當(dāng)各面積之和折合成圓形折算直徑大于2３0mm時(shí),Dc=(折算直徑+6)/3。2)ＦCMC在ＸYZ三分和分應(yīng)滿足以下條件：|Fcx|≤8.756Dc |Ｆcx| ≤１3.３4５Ｄc｜Fcy｜≤2１．8９1Ｄc |Ｆcy｜≤6.672Dc｜Fｃz| ≤17。513Ｄｃ |Fcz|≤６.672Dc式中FｃxFｃyFcｚFｃXＺ分Ｎ；MｃxMCyMcｚMC在ＸYZ分·ｍ。（3）對于具有下排汽凝汽式汽輪機(jī)其排氣安裝元約束膨脹節(jié)時(shí)允許存在由壓引起附加此附加垂直于排出法蘭面并作用于中心）.對于此種汽輪機(jī)在進(jìn)行（1）（2）兩項(xiàng)校核過程中計(jì)算排汽垂直分時(shí)不包括壓荷載。對于具有下排汽凝汽式汽輪機(jī),還應(yīng)進(jìn)行如下校核：同時(shí)考慮壓荷載和其它荷載時(shí)如果作用于排汽垂直分不超出排汽面積09倍則認(rèn)為壓荷載在排汽引起作用是允許。位為N面積mm2..對高溫道用較厚子代替較薄子時(shí)應(yīng)注意什么問題?答:管子壁厚的增加提高了管道的剛度，增加了管壁截面積和自重，因而必須對管道的柔性進(jìn)行分析，以校核固定點(diǎn)、設(shè)備管口和各支吊架的載荷,還應(yīng)校核彈簧支吊架的型號是否合適。0.塔頂部管口的熱膨脹量(初位移）應(yīng)如何確定?答：塔頂部管口可分三類處理,即封頭中心管口、封頭斜插管口和上部簡體徑向管口，管口的熱膨脹量分別按下列方法確定：(１）封頭中心管口熱膨脹量的計(jì)算封頭中心管口只有一個(gè)方向的熱膨脹，即垂直方向，考慮到從塔固定點(diǎn)至封頭中心管口之間可能存在操作溫度和材質(zhì)的變化,故總膨脹量按下式計(jì)算：ΔＹ １） 式中

t(l l(

)+L (t t）……+Li(t） 0 0 0 0 ΔY塔頂管口總的熱膨脹量，m；Li塔固定點(diǎn)至封頭中心管口之間因溫度和材質(zhì)變化的分度，m；Αi膨脹,20至 ti的溫1的膨脹量，cm/·;Ti各的操作溫度，;T溫度，一般取 20(2)封頭斜插管口熱膨脹量的計(jì)算 封頭斜插管口有兩個(gè)方向的熱膨脹，即垂直方向和水方向的熱膨脹，垂直方向 l的熱膨脹量計(jì)算同1）式，水方向的熱膨脹量按下式計(jì)算： ΔXLtto） (52）l式中 ΔX封頭斜插管口水方向的熱膨脹量，cm;Ｌ塔中心距封頭斜插管口法蘭密封面中心的水距離,;1膨 脹 ,20至 的 溫 1的 膨 量,cm/m·1t塔頂部的操作溫度，;to溫度，一般取 20。(３)上部簡體徑向管口熱膨脹量的計(jì)算 5lΔX＝ Ｌα(t-ｔo5(?３)l中ΔX――筒,cm;L――分餾塔中心線距法蘭密封面距離ｍ;1α――線系數(shù),由20℃至t ℃每米溫升l℃時(shí)均線,ｃｍ/1ｍ·℃；ｔ――塔操作溫度,℃;t ――安裝溫度20℃。０1在道柔性設(shè)中溫度取正常操作溫度,是否總是偏于安全？答在道柔性設(shè)中溫度取正常操作溫度并非總是偏于安全。因?yàn)樵谶M(jìn)行道柔性設(shè)時(shí)不僅應(yīng)考慮、正常操作條件溫度還應(yīng)考慮開車、停車、除焦、再生等情況。2在石油化工道設(shè)中可能遇到哪？答:在石油化工道設(shè)中常:進(jìn)道；2道時(shí)；(3；(4)安全系生；5、。3、道分應(yīng)括哪內(nèi)容?答：分應(yīng)括： (液)固頻率分使其避開激力頻率；力脈不均勻度分采用設(shè)置緩沖器或孔板等脈抑制措施將力不均勻度控制在允許范圍內(nèi)；系結(jié)構(gòu)固頻率、各節(jié)點(diǎn)幅應(yīng)力分通過設(shè)置防支架,優(yōu)化道布置消除過大道。14何謂共振？在往復(fù)式機(jī)泵管道設(shè)計(jì)中可能引發(fā)共振的因素有哪些？可采用哪些措施避免發(fā)生共振？答當(dāng)作用在系統(tǒng)上的激振力頻率等于或接近系統(tǒng)的固有頻率時(shí)，振動(dòng)系統(tǒng)的振幅會(huì)急劇增大，這種現(xiàn)象稱為共振.在往復(fù)機(jī)泵管道設(shè)計(jì)中可能引發(fā)共振的因素有：管道布置出現(xiàn)共振管長緩沖器和管徑設(shè)計(jì)不當(dāng)造成流體固有頻率與激振頻率重疊導(dǎo)致氣液柱共振；支承形式設(shè)置或管道布置不當(dāng)?shù)仍斐晒芟禉C(jī)械振動(dòng)固有頻率與激振動(dòng)頻率重疊。要避免發(fā)生共振，應(yīng)使氣液）柱固有頻率、管系的紡構(gòu)固有頻率與激振力頻率錯(cuò)開。管道設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)進(jìn)行振動(dòng)分析,合理設(shè)置緩沖器，避開共振管長，合理布置管道和設(shè)置支架.5管道柔性設(shè)計(jì)和防震設(shè)計(jì)有何關(guān)系?答：管道的柔性設(shè)計(jì)是保證管道有足夠的柔性以吸收由于熱脹、冷縮及生的形。防振設(shè)計(jì)是保證管系有的，以避免在力作用發(fā)生振動(dòng)。管道的布置及支架設(shè)置在足柔性設(shè)計(jì)的要時(shí)要足防振設(shè)計(jì)要。6是氣體的力力動(dòng)用？答：往復(fù)縮機(jī)的在氣中進(jìn)行性的往復(fù)動(dòng)，引吸氣性和周性，管氣體力不置時(shí)作性這種現(xiàn)象稱為氣體力動(dòng)。力動(dòng)的大用力不。往復(fù)式縮機(jī)和往復(fù)泵的進(jìn)出管道應(yīng)進(jìn)行柔性設(shè)計(jì)，應(yīng)流體力動(dòng)的。力不δ的表達(dá)式如：δ＝［(Pma－Pmi）/P0]Ｘ１００％式中Pmax――不力的最大值(絕）MPa;Ｐmin――不力的最值（絕），ＭPa；Ｐ0――平力(絕),P0=（PｍaｘＰｍin)/MPａ。7是疲勞破壞?疲勞破壞般發(fā)生在地方？,,,.18σr]ｔ＝f(1.2５σ］10+0.25[σ］ｔ)?――(54）:σt――,MPσ10――Pa；σt――MPf――,,數(shù)f數(shù)f700０714001.009>400~2200０0.８220004500007〉4500000000.6>100~20000>20000７000000.5.4>70000～03當(dāng)能滿(54要求且壓外持續(xù)縱向σL低σ］t時(shí)允將σt與σL差加以此情況σ］t=fl.2５(σ]0+σ]ｔ)－σL］??――（５5)LMa.D,PFD=PPe??-6)GPe=16/πＤ3)+4F／πD 2） (5－7)GＧPFD,a；PMa；eq操作,作在矩軸當(dāng)量MPa;M操作作在矩·ｍm;Ｄ墊片緊作心圓直徑,mm；ＧF操作作在軸(N）.在只使受拉伸軸當(dāng)軸受縮,F＝0。作在矩:縮緊作矩；緊矩；,矩最大:Rm=R(1-2C/3）Em/Eａ ?-8）Ra =CRRａ＝ClR取最大)??－9)C1 =1－[］t·Eａ/r·Eｍ? (11)Rm在最高最低溫最大(N)矩N·m);R全補(bǔ)償及 Ea基礎(chǔ)(Ｎ）矩(N·m）；C緊比緊C=０100%緊C=1.0；Ｅa――安裝溫度下管道材料的彈性模量,MPa;Em――最高或最低計(jì)算溫度下管道材料的彈性模量,MＰa；Rａ――安裝溫度下的估計(jì)瞬時(shí)推力(N）或力矩(N·ｍ）;C ――估計(jì)的自均衡系數(shù)； ｌσr ――管道由于熱脹冷縮和其他位移產(chǎn)生的二次應(yīng)力，MPa。設(shè)備管口的允許推力和力矩應(yīng)由制造廠提出,當(dāng)制造廠無數(shù)據(jù)時(shí)，可接下列規(guī)定進(jìn) 行核算。 離心泵管口的允許推力和力矩應(yīng)符合 API６1０的規(guī)定； 蒸汽輪機(jī)管口的允許推力和力矩應(yīng)符合ＮEＭASM２3的規(guī)定;離心壓縮機(jī)管口的允許推力和力矩應(yīng)符附合 AＰＩ 6１7的規(guī)定； 空冷器管口的允許推力和力矩應(yīng)符合ＡPI66１的推薦值。 加熱爐接管的允許推力和力矩應(yīng)符合下列要求:加熱爐接管的允許推力和力矩應(yīng)由加熱爐設(shè)計(jì)單位確定;(2） 加熱爐接管的位移應(yīng)由加熱爐設(shè)計(jì)單位提出。 壓力容器管口的允許推力和力矩應(yīng)由壓力容器設(shè)計(jì)單位提出，否則，管道施加在壓 力容器的力和力矩應(yīng)由壓力容器設(shè)計(jì)單位確認(rèn).第六章 材料力學(xué)基礎(chǔ)知識 1. 材料的強(qiáng)度理論有幾種在管道強(qiáng)度設(shè)計(jì)要第幾強(qiáng)度理論?材料的強(qiáng)度理論有第強(qiáng)度理論――最應(yīng)力理論，其當(dāng)量應(yīng)力σ

。認(rèn)材料ｌ的要最應(yīng)力.論材料于種應(yīng)力,要最應(yīng)力材料單時(shí)的最應(yīng)力值，材料生。第二強(qiáng)度理論――最應(yīng)理論,其當(dāng)量應(yīng)力 ３Sσ1μ(σ2＋σ ）３認(rèn)材料的要最應(yīng)。論材料于種應(yīng)力要最材料單向時(shí)的最值，材料。3第三強(qiáng)度理論――最大剪應(yīng)力理論,其當(dāng)量應(yīng)力 S=σ －σ 。它認(rèn)為引起材料屈 3１服破壞的主要因素是最大剪應(yīng)力。亦即不論材料處于何種應(yīng)力狀態(tài)，只要提大剪應(yīng)力 達(dá)到材料屈服時(shí)的最大剪應(yīng)力值,材料即發(fā)生屈服破壞。 第四強(qiáng)度理論――變形能理論，其當(dāng)量應(yīng)力:為 S=［１/（21/２］[σ1σ2）2（σ2σ3２（σ3—σ1）2]材料即發(fā)生屈服破壞。在管道強(qiáng)度設(shè)計(jì)中主要采用最大剪應(yīng)力強(qiáng)度理論。 .什么是彈性變形？什么是塑性變形？答:構(gòu)件或物體在外力作用下產(chǎn)生變形，當(dāng)外力除去后能完全恢復(fù)其原有形狀，不遺留外力作用過的任何痕跡,這種變形稱為彈性變形。構(gòu)件或物體在外力作用下產(chǎn)生變形，當(dāng)外力去除后，構(gòu)件或物體的形狀不能復(fù)原，即遺留了外力作用下的殘余變形，這種變形稱為塑性變形。.彈性體的應(yīng)力與應(yīng)變服從什么關(guān)系?答：彈性體的應(yīng)力與應(yīng)變服從廣義虎克定律，其具體達(dá)下： x=（1/E)［σx—（σyσz)］=(1E）[σy—(σz