PAGE學(xué)生畢業(yè)設(shè)計（論文）任務(wù)書二00八年二月一日

題目：Z—L輸油管道初步設(shè)計2．題目設(shè)計范疇及主要內(nèi)容：該管道的設(shè)計輸量為2000萬噸/年，管道全長為220km，管道的縱斷面數(shù)據(jù)見表1，輸送的原油性質(zhì)如下：20℃的密度為860kg/m3，初餾點為81℃，反常點為28℃表1沿程里程、高程數(shù)據(jù)(管道全長220km)里程(km)04580110150170190210220高程(m)286090352528465288表2粘溫數(shù)據(jù)溫度（℃）2830354045505560粘度（cP）124.511183.26960534842.5本設(shè)計主要的研究內(nèi)容如下：①用經(jīng)濟(jì)流速確定管徑，并計算該管徑下的費(fèi)用現(xiàn)值和輸油成本；②通過熱力和水力計算確定該經(jīng)濟(jì)管徑方案下的熱站數(shù)和泵站數(shù)，并進(jìn)行熱泵站的合一；③主要設(shè)備選擇(包括泵、爐、罐、原動機(jī))；④站址確定，在縱斷面圖上布站；⑤反輸運(yùn)行參數(shù)的確定；⑥站內(nèi)工藝流程設(shè)計；⑦方案經(jīng)濟(jì)效益分析。設(shè)計方案及研究要求：本次設(shè)計的題目是輸油管道工藝的初步設(shè)計。長輸管道的投資巨大，需在長期的時間內(nèi)保持在其經(jīng)濟(jì)輸量范圍內(nèi)，才有明顯的經(jīng)濟(jì)效益。所以選擇合適的路線走向，合理確定建設(shè)規(guī)模，選擇正確的站址，對于節(jié)省投資和運(yùn)行費(fèi)用，以及安全環(huán)保都有很重要的意義。長距離輸油管道由輸油站和線路組成。故設(shè)計的主要內(nèi)容也主要關(guān)于這兩部分：1、通過選線和管道路線的勘查，收集基本的設(shè)計參數(shù)。2、工藝計算部分，具體包括:(1)根據(jù)導(dǎo)師給的原始數(shù)據(jù)，確定進(jìn)出站油溫，并由此確定經(jīng)濟(jì)管徑，其中經(jīng)濟(jì)管徑的確定方法最經(jīng)常用的有輸油成本法和費(fèi)用現(xiàn)值法。(2)通過熱力和水力計算及流態(tài)的判斷，泵站數(shù)的確定，最終進(jìn)行站址的確定，其中按最小輸量確定熱站數(shù)，按最大輸量確定泵站數(shù)。(3)校核計算。包括熱力、水力校核，壓力越站校核，熱力越站校核，動靜水壓力校核，反輸校核，全越站校核等。(4)工藝流程設(shè)計，其原則是滿足各個輸油生產(chǎn)環(huán)節(jié)的需要，中間熱泵站工藝流程應(yīng)與輸油方式相適應(yīng)，便于事故的處理和檢修，節(jié)約，和能促進(jìn)新技術(shù)新設(shè)備的采用。學(xué)生畢業(yè)設(shè)計（論文）開題報告設(shè)計題目：Z-L輸油管道初步設(shè)計選題來源：長輸原油輸油管道初步設(shè)計題目：Z-L輸油管道初步設(shè)計選題背景及理由：長距離輸油管道初步設(shè)計是根據(jù)設(shè)計任務(wù)書的要求，結(jié)合實際條件所做的工程具體實施方案。由工藝計算來確定管道的總體方案的主要參數(shù)：管徑，泵站數(shù)，熱站數(shù)，及其位置等。本設(shè)計主要內(nèi)容包括：由經(jīng)濟(jì)流速確定經(jīng)濟(jì)管徑，確定所使用管材，由最小輸量確定其熱站數(shù)，最大輸量確定其泵站數(shù)，并校合各進(jìn)出站壓力和沿線的壓力分布是否滿足要求，并為管道采用的控制和保護(hù)措施提供設(shè)計參數(shù)，提出調(diào)整，控制運(yùn)行參數(shù)的措施。在管道的運(yùn)行過程中要根據(jù)輸送條件的變化，進(jìn)行熱力，水力計算。合理確定各站的溫度，壓力等運(yùn)行參數(shù)。計算各個輸量下的運(yùn)行參數(shù)等等。主要參考文獻(xiàn)：[1]GB/T50253-2003,輸油管道工程設(shè)計規(guī)范.[2]楊筱蘅，張國忠.輸油管道設(shè)計與管理.第一版.山東東營：石油大學(xué)出版社，2005：15-160.[3]GB/T500074-2002.石油庫設(shè)計規(guī)范．[4]張國忠.長輸管道設(shè)計中的壁厚選擇．油氣儲運(yùn)．1993:12.論文框架：第一章前言第二章工藝設(shè)計說明書1、工程概況；2、基本參數(shù)的選?。?、參數(shù)的選取；4、工藝計算說明；5、確定加熱站及泵站數(shù)；6、校核計算說明；7、站內(nèi)工藝流程的設(shè)計；8、主要設(shè)備的選擇第三章工藝設(shè)計計算書1、經(jīng)濟(jì)流速確定管徑；2、熱力計算與確定熱站數(shù)；3、確定站址；4、反輸量的確定；5、設(shè)備選取及管線校核；6、開爐開泵方案；第四章結(jié)論致謝參考文獻(xiàn) 擬完成論文進(jìn)度安排：（一稿、二稿、三稿、定稿）（1）2月初開始任務(wù)書和開題報告的編寫，并闡明設(shè)計原則和設(shè)計任務(wù)，在2月末完成熱站數(shù)和泵站數(shù)的確定以及工藝流程的說明。指導(dǎo)教師定期對學(xué)生進(jìn)行輔導(dǎo)；（2）3月份開始工藝設(shè)計計算書的編寫，并確定不同輸量下的布站方案和開爐開泵方案，期間指導(dǎo)教師進(jìn)行中期檢查；（3）4月中旬完成全部計算，經(jīng)指導(dǎo)教師檢查審批后做最終定稿。指導(dǎo)教師意見：該學(xué)員積極上進(jìn)、態(tài)度認(rèn)真、虛心好學(xué)，編寫論文時充分利用各類參考文獻(xiàn)，將自己所學(xué)的理論知識與實際工作經(jīng)驗完好結(jié)合；語言組織很好，層次清晰，論文內(nèi)容闡述順暢明了，計算準(zhǔn)確無誤。經(jīng)審核，可以進(jìn)行答辯。摘要本管線設(shè)計最大設(shè)計年輸量為2000萬噸。管道全長220km，所經(jīng)地段地勢較為平坦，高程在28～88m之間。經(jīng)過計算，不存在翻越點。全線均采用“從泵到泵”的密閉輸送方式以及先爐后泵流程。本設(shè)計根據(jù)經(jīng)濟(jì)流速來確定管徑，選為Φ813×10.3，管材選擇無縫鋼管，鋼號Q345，最低屈服強(qiáng)度為325MPa。經(jīng)過熱力和水力計算，確定了所需的熱站和泵站數(shù)，考慮到運(yùn)行管理的方便，熱泵站的合一。本設(shè)計中遵循在滿足各種條件的情況下，工藝流程盡可能的簡單，并且輸油工藝本著應(yīng)用先進(jìn)技術(shù)的原則，進(jìn)行了首站和中間站的工藝流程設(shè)計。最后繪制五張圖：管道縱斷面圖，中間熱泵站工藝流程圖，首站平面布置圖，泵房安裝圖，首站工藝流程圖。關(guān)鍵詞:管道；輸量；熱泵站；工藝流程ABSTRACTThelengthofthepipelinedesignis220kilometers,theelevationheightisbetween28-88meters,thesectionwhichpipelinepassedissmooth.Gothroughthecalculate,therewasnogetoverpoint.Thisdesignusedtightlinepumpingwhichcalled“frompumptopump”,soitcanreduceconsumptivewaste,Moreover,thismethodcanutilizesufficientlyremainpressurehead.Inthedesign,economicpipediameterisfirstlydeterminedbyeconomicvelocity.Atlest,Ф813×10.3,L325pipeisused.Thetransportationcapacityandthegeographyconditionsareconsideredofinordertodeterminetheheatingstation.Andincludingtheenvironmentalprotectiontheworker'sliveconditionsandsoon.Finally,theheatingstationidplacedtothefirststation,0Km.Anddirectheatingisused.Intheconditionofmeetingallthekindsofthosefactors,thetechnologicalprocessesareusedassimplyaspossible,andtheadvancedtechnologiesareusedanusuallyaspossibly.Ineachstation,oilisfirstheatedandthenpumpedinheating—pumpstationinthedesign.Theprocessoftheoriginstationis:forwardtransportation,reversetransportation,heatoilcyclingandpiggingoperation,etc.Thetechnologyprocessofthefollowingstationis:forwardtransportation,reversetransportation,non—pumpingoperation,non—heatingoilcyclingandpiggingoperation,etc.Thelast,analysisoftheprojectseconomicbeceficsisnecessary.TheIRRisincluded.SO,theprojectispossible.Keyword：tubetype：transmitoutput；hotpumpstation；technicalprocess目錄第一章前言1第二章工藝設(shè)計說明書21.工程概況21.1線路基本概況21.2輸油站主要工程項目21.3管道設(shè)計 32.基本參數(shù)的選取32.1設(shè)計依據(jù)32.2原始數(shù)據(jù)32.3溫度參數(shù)的選擇43．參數(shù)的選擇53.1管道設(shè)計參數(shù)53.2油品密度 53.3粘溫方程 63.4總傳熱系數(shù)K63.5最優(yōu)管徑的選擇64．工藝計算說明75.確定加熱站及泵站數(shù)75.1熱力計算85.2水力計算 95.3站址確定 106．校核計算說明116.1熱力、水力校核 116.2進(jìn)出站溫度校核 116.3進(jìn)出站壓力校核 116.4壓力越站校核 126.5熱力越站校核 126.6動、靜水壓力校核 126.7反輸運(yùn)行參數(shù)的確定 127.站內(nèi)工藝流程的設(shè)計138．主要設(shè)備的選擇148.1輸油泵的選擇 148.2首末站罐容的選擇 158.3加熱爐的選擇 158.4閥門 15第三章工藝設(shè)計計算書171．經(jīng)濟(jì)流速確定管徑171.1輸量計算 171.2經(jīng)濟(jì)流速 172．熱力計算與確定熱站數(shù)192.1確定計算用各參數(shù) 192.2確定流態(tài) 192.3總傳熱系數(shù)的確定 202.4最小輸量下確定熱站數(shù)和泵站數(shù) 212.5判斷翻越點 232.6最大輸量下確定熱站數(shù)和泵站數(shù) 232.7翻越點的校核253.確定站址253.1熱力校核 253.2水力校核 294.反輸量的確定294.1反輸量的確定 304.2反輸泵的選擇 305.設(shè)備選取及管線校核305.1輸油站儲罐總?cè)萘?305.2輸油主泵的選擇 315.3給油泵選擇 315.4反輸泵的選擇 315.5加熱爐選取 315.6電動機(jī)選擇 315.7閥門326.開爐開泵方案326.1最大輸量下326.2最小輸量下 33第四章結(jié)論34致謝35參考文獻(xiàn)36PAGE331第一章前言作為油氣儲運(yùn)專業(yè)的本科畢業(yè)生，我們進(jìn)行了輸油管道的初步設(shè)計，使我對以前所學(xué)專業(yè)知識進(jìn)行了一次綜合回顧及應(yīng)用，尤其是對管輸工藝的初步設(shè)計有了更深的了解和認(rèn)識。長距離輸油管道初步設(shè)計是根據(jù)設(shè)計任務(wù)書的要求，結(jié)合實際條件所做的工程具體實施方案。其主要目的是根據(jù)設(shè)計任務(wù)書規(guī)定的輸送油品的性質(zhì)，輸量及線路情況，由工藝計算來確定管道的總體方案的主要參數(shù)：管徑，泵站數(shù)，熱站數(shù)，及其位置等。本設(shè)計主要內(nèi)容包括：由經(jīng)濟(jì)流速確定經(jīng)濟(jì)管徑，確定所使用管材，由最小輸量確定其熱站數(shù)，最大輸量確定其泵站數(shù)，并校合各進(jìn)出站壓力和沿線的壓力分布是否滿足要求，并為管道采用的控制和保護(hù)措施提供設(shè)計參數(shù)，提出調(diào)整，控制運(yùn)行參數(shù)的措施。在管道的運(yùn)行過程中要根據(jù)輸送條件的變化，進(jìn)行熱力，水力計算。合理確定各站的溫度，壓力等運(yùn)行參數(shù)。計算各個輸量下的運(yùn)行參數(shù)等等。經(jīng)過這次畢業(yè)設(shè)計，我系統(tǒng)了專業(yè)課知識，學(xué)到了很多東西，但水平和時間有限，難免有疏漏和錯誤之處，希望老師批評指正。PAGE17第二章工藝設(shè)計說明書1.工程概況1.1線路基本概況本設(shè)計依據(jù)設(shè)計任務(wù)書的要求，結(jié)合實際條見作出工程的實際具體實施方案。管線最大年輸量為2000萬噸。全長220km，沿線地勢平緩，海拔最低處為28m，最高處88m，距外輸首站約80公里，首末站高差為60m，管線位于平原地區(qū)。管線外有瀝青防腐層，以減輕腐蝕損耗。管線設(shè)計為密閉輸送，能夠長期連續(xù)穩(wěn)定運(yùn)行。并采用先爐后泵的流程。占地少，密閉安全，且對環(huán)境污染小，能耗少，受外界環(huán)境惡劣氣候的影響小。便于管理，易于實現(xiàn)遠(yuǎn)程集中監(jiān)控，自動化程度很高，勞動生產(chǎn)率高。油氣損耗少，運(yùn)費(fèi)較低。1.2輸油站主要工程項目本管線設(shè)計年輸量為2000萬噸／年，綜合考慮沿線的地理情況，貫徹節(jié)約占地、保護(hù)環(huán)境和相關(guān)法律法規(guī)，本著盡量避免將站址布置在海拔較高地區(qū)和遠(yuǎn)離城市的人口稀少地區(qū)，以方便職工生活，并本著“熱泵合一”的原則，兼顧平原地區(qū)的均勻布站方針，采用方案如下：設(shè)立熱泵站兩座，即首站和一座中間站，均勻布站。本次設(shè)計中管道采用可減少蒸發(fā)損耗，流程簡單，固定資產(chǎn)投資少，可全部利用剩余壓力便于最優(yōu)運(yùn)行的密閉輸送方式，并采用“先爐后泵”的工藝方案。選用直接加熱式加熱爐。鑒于傳統(tǒng)的采用加熱盤管對罐內(nèi)油品進(jìn)行加熱的方法存在種種弊端，本次設(shè)計將熱油循環(huán)工藝也包括在內(nèi)，即部分油品往熱油泵和加熱爐后進(jìn)罐，而且設(shè)有專用泵和專用爐，同時該泵和爐還可分別作為給油泵的備用泵和來油的加熱爐，充分體現(xiàn)了一泵兩用，一爐兩用的方針。1.3管道設(shè)計本設(shè)計中選擇的管道為外徑φ813，壁厚10.3mm，管材為L325的管道。由于輸量較大，且沿線地溫較高，故從經(jīng)濟(jì)上分析，本管道不采用保溫層。全線設(shè)瀝青防腐層從而減少腐蝕損失。并設(shè)機(jī)械清蠟設(shè)備，保證全線輸油管道的暢通無阻。2.基本參數(shù)的選取2.1設(shè)計依據(jù)本設(shè)計主要根據(jù)國家技術(shù)監(jiān)督局和中華人民共和國建設(shè)部聯(lián)合發(fā)布的《輸油管道工程技術(shù)規(guī)范》GB50253-94，并參照其他有關(guān)設(shè)計規(guī)范進(jìn)行的。設(shè)計中應(yīng)以下四條設(shè)計原則：以國家設(shè)計規(guī)范為主要和基本原則，通過技術(shù)比較選擇最優(yōu)化最經(jīng)濟(jì)的工藝方案。充分利用地形條件，兼顧熱力站、泵站的布置，本著“熱泵合一”的原則，盡量減少土地占用。設(shè)計中以節(jié)能降耗為目的，在滿足管線設(shè)計要求的前提下，充分利用管線的承壓能力以減少不必要的損耗。注意生態(tài)平衡，三廢治理和環(huán)境保護(hù)。2.2原始數(shù)據(jù)（1）最大設(shè)計輸量為2000萬噸/年；生產(chǎn)期生產(chǎn)負(fù)荷（各年輸量與最大輸量的比率）見下表2-1表2-1生產(chǎn)期生產(chǎn)負(fù)荷表年1234567891011121314生產(chǎn)負(fù)荷（%）708090100100100100100100100100908070（2）年最低月平均溫度2℃（3）管道中心埋深1.55m；（4）土壤導(dǎo)熱系數(shù)1.45w/(m?℃)；（5）瀝青防腐層導(dǎo)熱系數(shù)0.15w/（m?℃)；（6）原油性質(zhì)①20℃的密度860kg/m；②初餾點81℃③反常點28℃④凝固點25℃⑤比熱2.1kJ/(kg?℃)；⑥燃油熱值4.18×10kJ/kg。（7）粘溫關(guān)系見表2-2表2-2油品溫度與粘度數(shù)據(jù)溫度（℃）2830354045505560粘度（cp）124.511183.26960534842.5（8）沿程里程、高程（管道全程220km）見表2-3表2-3管道縱斷面數(shù)據(jù)里程（km）04580110150170190210220高程（km）2860903525284652882.3溫度參數(shù)的選擇（1）出站油溫考慮到原油中不可避免的含水，故加熱溫度不宜高于100℃，以防止發(fā)生沸溢。由于本設(shè)計采取先爐后泵的方式，則加熱溫度不應(yīng)高于初餾點81綜上考慮，初步確定出站溫度T=60℃。（2）進(jìn)站油溫加熱站進(jìn)站油溫的確定主要考慮經(jīng)濟(jì)比較。對于像本設(shè)計這樣凝點較高的含蠟原油，由于在凝點附近粘溫曲線很陡，故經(jīng)濟(jì)進(jìn)站溫度常取高于凝固點2-3℃。又因為原油的反常點為28℃借鑒經(jīng)驗數(shù)據(jù)綜合考慮，初步設(shè)計進(jìn)站溫度T=30℃。（3）平均溫度當(dāng)管路的流態(tài)在紊流光滑區(qū)時，可按平均溫度下的油流粘度來計算站間摩阻。計算平均溫度可采用下式：（2-1）式中：—平均油溫，℃；、—加熱站的出站、進(jìn)站溫度，℃。3．參數(shù)的選擇3.1管道設(shè)計參數(shù)（1）熱站、泵站間壓頭損失15m；（2）熱泵站內(nèi)壓頭損失30m；（3）進(jìn)站壓力范圍一般為20~80m；（4）年輸送天數(shù)為350天；（5）首站進(jìn)站壓力50m。3.2油品密度根據(jù)20℃（2-2）式中：—分別為溫度為℃和20℃下的密度；—溫度系數(shù)，；3.3粘溫方程根據(jù)粘度和溫度的原始參數(shù)，用最小二乘法回歸：（2-3）式中：μ—原油的動力粘度，P·S3.4總傳熱系數(shù)K管道散熱的傳遞過程由三部分組成：（1）油流至管壁的放熱（2）管壁、瀝青防腐層的熱傳導(dǎo)（3）管外壁周圍土壤的傳熱總傳熱系數(shù)的計算公式為：=+∑㏑+（2-4）=（2-5）式中Di，Di+1—鋼管、瀝青防腐層的內(nèi)徑和外徑，m；λi—導(dǎo)熱系數(shù)，w/（m?℃）；Dw—管道最外圍的直徑，m；α1—油流至管內(nèi)壁的放熱系數(shù)，w/（m2?℃）；α2—管壁至土壤放熱系數(shù)，w/（m2?℃）；λt—土壤導(dǎo)熱系數(shù)，w/（m?℃）；ht—管中心埋深，m。3.5最優(yōu)管徑的選擇在規(guī)定輸量下，若選用較大的管徑，可降低輸送壓力，減少泵站數(shù)，從而減少了泵站的建設(shè)費(fèi)用，降低了輸油的動力消耗，但同時也增加了管路的建設(shè)費(fèi)用。根據(jù)目前國內(nèi)加熱輸油管道的實際經(jīng)驗，熱油管道的經(jīng)濟(jì)流速在1.0～2.0m/s范圍內(nèi)。經(jīng)過計算，最終選定為外管徑φ813，壁厚10.3mm。4．工藝計算說明對于高含蠟及易凝易粘油品的管道輸送，當(dāng)其凝點高于管道周圍環(huán)境的溫度，或在環(huán)境溫度下油流粘度很高時，不能直接在環(huán)境溫度下等溫輸送。油流過高的粘度使管道阻力變大，管道沿途摩阻損失變大，導(dǎo)致了管道壓降劇增，動力費(fèi)用高，在工程上難以實現(xiàn)或運(yùn)行不經(jīng)濟(jì)，且在冬季極易凝管，發(fā)生事故，所以在油品進(jìn)入管道前必須采取降凝降粘措施。目前國內(nèi)外很多采用加入降凝劑或給油品加熱輸送的辦法。加熱輸送時，油品溫度升高，粘度降低，減少從而達(dá)到輸送目的。本管線設(shè)計采用加熱的辦法，降低油品的粘度，減少摩阻損失，降低管輸壓力，節(jié)約動力消耗，或使關(guān)內(nèi)最低油溫維持在凝點以上，保證安全輸送。但也增加了熱能消耗以及加熱設(shè)備的費(fèi)用。熱油管道不同于等溫輸送的特點是它存在摩阻損失和熱能損失兩種能量損失，在設(shè)計和管理工作中，要正確處理這兩種能量的供求平衡關(guān)系；這兩種能量損失多少又是互相影響的，其中散熱損失起了確定性作用。摩阻損失的大小決定了油品的粘度，而粘度大小又取決于輸送溫度的高低，管子的散熱損失往往占能量損失的主導(dǎo)地位。熱油沿管路流動時，溫度不斷降低，粘度不斷增大，水力坡降也不斷變化。計算熱油管道的摩阻時，必須考慮管路沿線的溫降情況及油品的粘溫特性。因此設(shè)計管路時，必須先進(jìn)行熱力計算，然后進(jìn)行水力計算，此外，熱油管的摩阻損失應(yīng)按一個加熱站間距來計算。全線摩阻為各站間摩阻和。5.確定加熱站及泵站數(shù)5.1熱力計算埋地不保溫管線的散熱傳遞過程是由三部分組成的，即油流至管壁的放熱，瀝青絕緣層的熱傳導(dǎo)和管外壁至周圍土壤的傳熱，由于本設(shè)計中所輸介質(zhì)的要求不高，而且管徑和輸量較大，油流到管壁的溫降比較小，故管壁到油流的散熱可以忽略不計。而總傳熱系數(shù)主要取決于管外壁至土壤的放熱系數(shù)，值在紊流狀態(tài)下對傳熱系數(shù)值的影響可忽略。計算中周圍介質(zhì)的溫度取最冷月土壤的平均溫度，以加權(quán)平均溫度作為油品的物性計算溫度。由于設(shè)計流量較大，據(jù)經(jīng)驗，將進(jìn)站溫度取為T=30℃，出站溫度取為T=60℃。在最小輸量下求得加熱站數(shù)。（1）流態(tài)判斷（2-6）（2-7）ε=式中Q—體積流量，m3/s；，ν—運(yùn)動粘度；d—內(nèi)徑，m；e—管內(nèi)壁絕對粗糙度，m。經(jīng)計算3000﹤Remin﹤Remax﹤Re1，所以各流量下流態(tài)均處于水力光滑區(qū)（2）加熱站數(shù)確定在最小輸量下進(jìn)行熱力計算來確定加熱站數(shù)。加熱站間距LR的確定：LR=㏑（2-8）式中:=，b=，T0—管道埋深處年最低月平均地溫取1G—原油的質(zhì)量流量㎏/sC—油品比熱KJ/kg℃取2.2KJ/kg℃i—水力坡降β,m—由流態(tài)確定，因為處于水力光滑區(qū)m=0.25,β=0.0246Q—體積流量m3/s加熱站數(shù)NR=5.2水力計算最大輸量下求泵站數(shù)，首先反算出站油溫，經(jīng)過計算，確定出站油溫為49.31℃。由粘溫關(guān)系得出粘度等數(shù)據(jù)，為以后計算打好基礎(chǔ)。(1)確定出站油溫不能忽略摩擦熱的影響，用迭代法計算最大輸量下的出站油溫TRTR=T0+b+(TZ-T0-b)eal（2-9）i=β（2-10）式中β、m—由流態(tài)確定，水力光滑區(qū)：m=0.25，β=0.0246；Q—體積流量，m3/s。(2)管道沿程摩阻H總=1.01iL+△Z（2-11）式中：△Z—起終點高差，m；(3)判斷有無翻越點經(jīng)判斷，全程無翻越點。(4)泵的選型及泵站數(shù)的確定因為流量較小，沿線地勢較平坦，且從經(jīng)濟(jì)角度考慮并聯(lián)效率高，便于自動控制優(yōu)化運(yùn)行，所以選用并聯(lián)方式泵。選型并根據(jù)設(shè)計任務(wù)書中的已知條件，20×20×19HSB泵：串聯(lián)泵，額定流量Q=2500m/h，額定效率=0.87。20×20×15HSB泵：串聯(lián)泵，額定流量Q=2500m/h，額定效率=0.89。計算管道全線摩阻確定站內(nèi)泵的個數(shù)：H總=1.01iL+△Z式中△Z—起終點高差，m；確定泵站數(shù)Np=（2-12）5.3站址確定以節(jié)省投資和方便管理。若管道初期的輸量較低時，所需加熱站數(shù)多，泵站數(shù)少。到后期任務(wù)輸量增大時，所需的加熱站數(shù)減少，泵站數(shù)增多。設(shè)計時應(yīng)考慮到不同時期的不同輸量的特點，按最低輸量做熱力計算，布置加熱站，待輸量增大后該為熱泵站。站址的確定除根據(jù)工藝設(shè)計要求外，還需按照地形、地址、文化、氣象、給水、排水、供電和交通運(yùn)輸?shù)葪l件，并結(jié)合施工、生產(chǎn)、環(huán)境保護(hù)，以及職工生活等方面綜合考慮，并且滿足：（1）進(jìn)站油溫為30℃（2）根據(jù)進(jìn)站油溫經(jīng)過反算出的出站油溫應(yīng)低于管道允許的最高出站油溫；（3）進(jìn)站壓力應(yīng)滿足泵的吸入性能；（4）出站壓力不超過管線承壓能力最終確定站址如下表2-4：表2-4布站情況表站號123站類型熱泵站熱站末站里程（km）0110220高程(m)2835886．校核計算說明6.1熱力、水力校核由于對站址的綜合考慮，使熱站、泵站的站址均有所調(diào)整，因此必須進(jìn)行熱力、水力校核。求得站址改變后的進(jìn)出站溫度，進(jìn)出站壓力壓力，加熱站負(fù)荷等以確保管線的安全運(yùn)行。6.2進(jìn)出站溫度校核在不同輸量下固定進(jìn)站油溫來反算出站油溫，校核所得出站油溫應(yīng)低于初餾點。6.3進(jìn)出站壓力校核不同輸量下，利用反算出的出站油溫，得出水力坡降，進(jìn)而得出進(jìn)出站壓力，進(jìn)站壓力太低會使吸入不正常，太高則容易引起出口超壓，并要考慮為今后的調(diào)節(jié)留有余地。故首站，中間站一般布置在動水壓頭在30-80m的地方。各站進(jìn)站壓力只要滿足泵的吸入性能要求，出站壓力均不超過最大承壓，出站溫度低于最高出站溫度，就可以合格。6.4壓力越站校核當(dāng)突然發(fā)生意外事故，如某中間站遇到斷電、事故或檢修時，或由于夏季地溫升高，沿程散熱減小，從而導(dǎo)致沿程摩阻減小，為了節(jié)約動力費(fèi)用，可以進(jìn)行中間站的壓力越站，以充分利用有效的能量。從縱斷面圖上判定壓力越站最困難的站，并對其的進(jìn)出站壓力進(jìn)行確定以滿足要求，對于壓力越站而言，其所具有的困難主要是地形起伏的影響及加熱站間距的影響。壓力越站的計算目的是計算出壓力越站時需要的最小輸量，并根據(jù)此輸量計算越站時所需壓力，并校核其是否超壓。6.5熱力越站校核當(dāng)輸油主泵不可避免地遇到斷電、事故或檢修時，或由于夏季地溫升高，沿程散熱減小6.6動、靜水壓力校核（1）動水壓力校核動水壓力是指油流沿管道流動過程中各點的剩余壓力，即管道縱斷面線與水力坡降線之間的垂直高度，動水壓力的變化不僅取決于地形的變化，而且與管道的水力坡降和泵站的運(yùn)行情況有關(guān)，從縱斷面圖上可以看出，動水壓力滿足輸送要求。（2）靜水壓力校核靜水壓力是指油流停止流動后，由地形高差產(chǎn)生的靜液柱壓力，由縱斷面圖可知動水壓力也滿足輸送要求。6.7反輸運(yùn)行參數(shù)的確定當(dāng)油田來油不足時，由于流量小，溫降快導(dǎo)致進(jìn)站油溫過低或者由于停輸?shù)仍?，甚至出現(xiàn)凝管現(xiàn)象，需進(jìn)行反輸。由于反輸是非正常工況，浪費(fèi)能量，故要求反輸量越小越好。為了防止浪費(fèi)，反輸量應(yīng)該越小越好，但相應(yīng)地增加了加熱爐的熱負(fù)荷，在設(shè)計中，根據(jù)實際情況的最小輸量為反輸輸量。本設(shè)計取管線可能的最小輸量為反輸輸量。由具體計算可知，可以滿足反輸條件。經(jīng)過一系列的校核，選擇的站址滿足要求。反輸泵可充分利用現(xiàn)有的設(shè)備，經(jīng)校核滿足熱力、水力及壓力越站要求；末站反輸泵不宜過大，經(jīng)計算知可選用并聯(lián)泵,泵參數(shù)的選取見后計算書。7.站內(nèi)工藝流程的設(shè)計輸油站的工藝流程是指油品在站內(nèi)的流動過程，實際上是由站內(nèi)管道、器件、閥門所組成的，并與其他輸油設(shè)備相連的輸油系統(tǒng)。該系統(tǒng)決定了油品在站內(nèi)可能流動的方向、輸油站的性質(zhì)和所能承擔(dān)的任務(wù)。1）制定和規(guī)劃工藝流程要考慮以下的要求：（1）滿足輸送工藝及生產(chǎn)環(huán)節(jié)的要求。輸油站的主要操作包括：①來油與計量；②正輸；③反輸；④越站輸送，包括全越站、壓力越站、熱力越站；⑤收發(fā)清管器；⑥站內(nèi)循環(huán)或倒罐；⑦停輸再啟動。（2）便于事故處理和維修。（3）采用先進(jìn)技術(shù)及設(shè)備，提高輸油水平。（4）流程盡量簡單，盡可能少用閥門、管件，力求減少管道及其長度，充分發(fā)揮設(shè)備性能，節(jié)約投資，減少經(jīng)營費(fèi)用。2）輸油站工藝流程：（1）首站接受來油、計量、站內(nèi)循環(huán)或倒罐，正輸、向來油處反輸、加熱、收發(fā)清管器等操作。（2）中間站正輸、反輸，越站，收發(fā)清管器。（3）末站接受來油，正輸、反輸，收發(fā)清管器，站內(nèi)循環(huán)，外輸，倒罐等操作。3)流程簡介：（1）來油計量來油—計量—閥組（2）站內(nèi)循環(huán)及倒罐罐—閥組—泵—加熱爐—閥組—罐（3）正輸（首站）上站來油—閥組—給油泵—加熱爐—主輸泵—下站（4）反輸下站來油—閥組—給油泵—加熱爐—主輸泵—上站（5）壓力越站來油—閥組—加熱爐—下站8．主要設(shè)備的選擇8.1輸油泵的選擇（1）輸油主泵選泵原則：①滿足管線輸量要求，使泵在各輸量下均在高效區(qū)工作。②充分利用管線承壓能力，減少泵站數(shù)，降低工程造價。故所選輸油主泵為：20×20×19HSB泵，20×20×15HSB泵（2）給油泵選泵原則：大排量、低揚(yáng)程、高效率故所選輸油主泵為：SJA6×8P×18(3)反輸泵：管道在以下兩種情況下需要反輸：①輸量不足，需要正反輸交替來活動管道以防止凝管。②出現(xiàn)事故工況時進(jìn)行反輸，如末站著火。主要考慮資源利用問題所以選用輸油主泵充當(dāng)。經(jīng)計算滿足要求。8.2首末站罐容的選擇（2-13）式中m——年原油輸轉(zhuǎn)量，kg；V——所需罐容，m；-—儲油溫度下原油密度，kg/m；——利用系數(shù)，立式固定罐0.85，浮頂罐0.9；T——原油儲備天數(shù)，首站3天，末站4-5天。8.3加熱爐的選擇選爐原則：（1）應(yīng)滿足加熱站的熱負(fù)荷要求，爐效高；（2）為便于檢修，各站宜選用兩臺以上加熱爐。加熱站的熱負(fù)荷由下面的公式計算：Q=Gc(TR-TZ)（2-13）式中Q—加熱站的熱負(fù)荷，kw；G—油品流量，m3/h；c—油品比熱，kJ/kg℃。提供的加熱爐型號如下：800kw,1000kw,1250kw,1600kw,2000kw,2500kw,3150kw,4000kw,5000kw8.4閥門根據(jù)規(guī)范及各種閥門的用途，站內(nèi)選用的閥門類型如下：（1）油罐上的閥門用手動閘閥（2）泵入口用手動閘閥（3）串聯(lián)泵出口用閘閥（4）出站處設(shè)調(diào)節(jié)閥閥組（5）為防止泵出口管線超壓，泵出口管線上設(shè)高壓泄壓閥（6）熱泵站設(shè)低壓泄壓閥（7）清管器收發(fā)球筒與站間管線連接用球閥閥門規(guī)格的選用（1）閥門的公稱直徑應(yīng)與管線的公稱直徑相同（2）閥門的公稱壓力應(yīng)大于閥門安裝處的壓力。第三章工藝設(shè)計計算書1．經(jīng)濟(jì)流速確定管徑1.1輸量計算選定進(jìn)站油溫T=30C，出站油溫T=60C平均溫度T=（60+2×30）=40C溫度系數(shù)=1.825-0.001315=1.825-0.001315×860=0.694120℃時的密度㎏/平均密度=860-0.6941(40-20)=846.118kg/m質(zhì)量流量G=2000×1000t/a生產(chǎn)天數(shù)350天最大體積流量==0.7817m3/s最小體積流量Q==0.5472m3/s1.2經(jīng)濟(jì)流速《輸油管道工程設(shè)計規(guī)范》規(guī)定經(jīng)濟(jì)流速范圍為1.0m/s~2.0m/s之間，d=（3-1）式中：d—經(jīng)濟(jì)管徑（m）Q—體積流量（kg/s）V—經(jīng)濟(jì)流速（m/s）—原油密度（kg/m）Q時：經(jīng)濟(jì)管速為1.5m/s時，d==814.8mm經(jīng)濟(jì)管速為2.0m/s時，d==705.6mm初選外徑為711mm和813mm的管子。反算經(jīng)濟(jì)流速：Q:外徑為711mm的管子：v===2.09m/s外徑為813mm的管子：v===1.59m/sQ:外徑為711mm的管子：v===1.46m/s外徑為813mm的管子：v===1.10m/s綜上：外徑為813mm的管子在Q:和Q時經(jīng)濟(jì)流速都在1.0m/s~2.0m/s之間，故所選外徑813mm的管子。根據(jù)《輸油管道工程設(shè)計規(guī)范》第63頁表2-4，查管道承壓，經(jīng)過線性插值得：P=5.7105MPa.查《輸油管道工程設(shè)計規(guī)范》第20頁表5.2.1,選擇無縫鋼管，鋼號Q345，=325（S>16mm時為315）。K=0.72，=1.0。[σ]=K==234MPa計算最大承壓：由，式中：δ——鋼管計算壁厚，mm；P——設(shè)計內(nèi)壓力，MPa（此處為6.4MPa）；D——鋼管外徑，mm；——材料最低屈服強(qiáng)度，MPa（本設(shè)計選擇的鋼材型號均為S360，其=360MPa）；K——設(shè)計系數(shù)，站外取0.72；?——焊縫系數(shù)1.0；得到δ=9.92mm?？紤]防腐穩(wěn)定等因素壁厚應(yīng)留0.5～1mm裕量。查《輸油管道工程設(shè)計規(guī)范》第485頁附錄二：選擇API標(biāo)準(zhǔn)鋼管81310.3,則d=792.4mm。2．熱力計算與確定熱站數(shù)2.1確定計算用各參數(shù)確定粘溫關(guān)系見表3-1表3-1溫度()2830354045505560粘度（cP）124.511183.26960534842.5由表給出的粘度和溫度作粘溫關(guān)系圖，得析蠟點41由最小二乘法：(3-2)其中，得出兩個粘溫方程（28C~41C）lg(41C~60C)lgμ=2.2204-0.00986T代入上面的公式得：lgμ=2.692-0.02158T=69.0cp,則2.2確定流態(tài)計算如下：雷諾數(shù)：Ｒe=計算后得：Q=0.7817m/s時，Re=15419；Q=0.5472m/s時，Re=10794。因為所選為無縫鋼管，根據(jù)《輸油管道工程設(shè)計規(guī)范》GB50253-2003中所推薦的管壁粗糙度為e=0.06mm，則ε==1.5110Re==1.3895×103000＜Re＜Re＜Re因此，屬水力光滑區(qū)，β=0.0246，m=0.25水利坡降：i==0.004587i=0.0024582.3總傳熱系數(shù)的確定由于大直徑，高輸量下的油流溫降較小，故在本設(shè)計中采用不保溫輸送。對于無保溫層的大直徑管道，忽略其內(nèi)外徑差值，則其總傳熱系數(shù)為：k=（3-3）其中，由于處于紊流狀態(tài),對傳熱系數(shù)影響很小,可以忽略。管外壁至大氣放熱系數(shù)α：α=（3-4）公式中：土壤導(dǎo)熱系數(shù)：λ=1.45w/(mC)管中心埋深：h=1.55m瀝青防腐層一般6mm~9mm,這里取7mm即瀝青防腐層：厚度δ=7mm,導(dǎo)熱系數(shù)λ=0.15w/mC計算結(jié)果如下：=1.7565k==1.623w/mC2.4最小輸量下確定熱站數(shù)和泵站數(shù)生產(chǎn)天數(shù)350天最小質(zhì)量流量G==462.97kg/s最小質(zhì)量流量Q==0.5472m/s對應(yīng)的水利坡降為：i==2.46×10站間距由公式L=ln()（3-5）其中當(dāng)油流在管道中流動時，與管壁不可避免的存在摩擦，而卻隨著粘度的增大，其摩擦也就越嚴(yán)重。由于摩擦生熱從而會使油溫有所上升，即會引起溫升b：b===2.69所以計算可得L=183.47km熱站數(shù)：n==1.2,取N=2。平均站間距:L==110km反算：=()+=45.13C迭代一次=45.05C,故取=45.13C則：=35.04C==849.56kg/m則Q==0.5449m/si==2.58×10泵站數(shù)：管道最大承受壓力5.7105Mpa時，m查表選擇泵型號：20×20×19HSB泵：串聯(lián)泵，額定流量Q=2500m/h，額定效率=0.87。20×20×15HSB泵：串聯(lián)泵，額定流量Q=2500m/h，額定效率=0.89。大泵：=246.23m小泵：=104.54m總共選兩臺大泵，一臺小泵，其中一臺大泵備用。H=2+=683.8m沿程總摩阻：Hf=1.01iL++nh+20=633.3mn為熱站數(shù)h為站內(nèi)摩阻泵站數(shù)：n=,其中，hc為站內(nèi)損失n=<1,故取N=1。即最小輸量下熱站數(shù)為2個，泵站數(shù)為1個。2.5判斷翻越點根據(jù)管道縱斷面圖知：（80km,90在最小輸量下也不存在翻越點。2.6最大輸量下確定熱站數(shù)和泵站數(shù)生產(chǎn)天數(shù)350天最大質(zhì)量流量G==661.38kg/s最質(zhì)量流量Q==0.7817m/s對應(yīng)的水利坡降為：i==4.59×10站間距由公式L=ln()（3-5）其中：b===7.18所以計算可得L=299.2km熱站數(shù)：n=<1,取N=1。平均站間距:L==220km反算：=()+=49.31C迭代一次=49.09C,迭代第二次=49.09C。故取=49.09C則：=36.36C==848.64kg/m則Q==0.7793m/s=2805.6m/hi==4.74×10泵站數(shù)：管道最大承受壓力5.7105Mp時，m查表選擇泵型號：20×20×19HSB泵：串聯(lián)泵，額定流量Q=2500m/h，額定效率=0.87。20×20×15HSB泵：串聯(lián)泵，額定流量Q=2500m/h，額定效率=0.89。大泵：=246.48m小泵：=104.45m總共選兩臺大泵，一臺小泵，其中一臺大泵備用。H=2+=597.61m沿程總摩阻：Hf=1.01iL++nh+20=1113.23mn為熱站數(shù)h為站內(nèi)摩阻泵站數(shù)：n=,其中，hc為站內(nèi)損失n==1.86,故取N=2。最大輸量下，熱站數(shù)1，泵站數(shù)2。2.7翻越點的校核根據(jù)管道縱斷面圖知：（80km,9在最大輸量下也不存在翻越點。3.確定站址表3-2熱站數(shù)泵站數(shù)最小輸量21最大輸量12根據(jù)地形的實際情況，本著熱泵合一的原則，進(jìn)行站址的調(diào)整：最大輸量下設(shè)1個熱泵站和1個泵站，最小輸量下1個熱泵站和1個熱站。根據(jù)水利坡降系數(shù)畫出管道縱斷面圖，由管道縱斷面圖進(jìn)行布站，可將各站平均布站，無需進(jìn)行調(diào)整，站址為：（0km,28m）；（110km,35m）；（220km,88m）。3.1熱力校核（1）Q：2#—首站，令b=0,a===4.261,L=110Km,由得：T=46.74℃=35.58℃㏒=2.692-0.02158T=1.924==849.19㎏/Q==0.5452i==2.56b==2.81由得：T=45.06℃.=35.02℃㏒=2.692-0.02158T=1.9363==849.57㎏/Q==0.5449=1961.78i==2.58G==462.96kg/sq=GC()=14641.7kw滿足熱力要求，計算符合要求。（2）Q:末站—2#站令b=0,a==2.983,L=110Km,由得：T=40.87℃=33.62℃㏒=2.692-0.02158T=1.966==850.55㎏/Q==0.7776i==4.88b==7.64由得：T=37.91℃.=32.64℃㏒=2.692-0.02158T=1.988==851.23㎏/Q==0.7770=2797.1i==4.94G==462.96kg/sq=GC()=10986.2kw2#站—首站令b=0,a==8.29,L=110Km,由得：T=41.34℃=39.05℃㏒=2.692-0.02158T=1.849==846.78㎏/Q==0.78105i==4.61b==2.594由得：T=40.09℃.=38.64℃㏒=2.692-0.02158T=1.858==847.06㎏/Q==0.7808=2810.8i==4.63滿足熱力要求，計算符合要求。3.2水力校核（1）Q：管道承壓：首站—2#站:=246.88m=104.83mH=2+=598.6m2#~末站:=246.23m=104.54mH=2+=597m.經(jīng)計算滿足進(jìn)出站壓力要求。（2）Q首站—末站:=281.6m=120.6mH=2+=683.8m經(jīng)計算滿足進(jìn)出站壓力要求。4.反輸量的確定4.1反輸量的確定在建設(shè)初期投產(chǎn)運(yùn)行之前要進(jìn)行反輸計算，以最小輸量計算。即G=。4.2反輸泵的選擇選20×20×19HSB泵：兩臺串聯(lián)，一臺備用。根據(jù)以前反算出站油溫得出Q=0.5449m/s=1961.78計算=281.62m=563.24m603.24+35-88=263.64m-[H]=563.24-263.64=339.6m110—0km:[H]=1.01iL+h+28-35=299.64m-[H]=39.96m5.設(shè)備選取及管線校核5.1輸油站儲罐總?cè)萘渴啄┱荆菏街校篤——油罐總?cè)萘縨——年總周轉(zhuǎn)量——利用系數(shù)，取0.9K——儲存時間，這里取3天儲存溫度這里取35此時=849.6kg/m（1）輸油首站、輸入站的油源來自油田、管道時，其儲備天數(shù)選為3d，則輸油首站、輸入站儲油罐總?cè)萘靠傻茫核?，?座50000m的浮頂罐。（2）分輸站、末站為向用戶供油的管道專輸站時，油品儲備天數(shù)宜為4d,則分輸站、末站儲油罐總?cè)萘靠傻茫河嬎憬Y(jié)果：=298926.5m所以，取6座50000m的浮頂罐。5.2輸油主泵的選擇選泵：大泵：小泵：選擇大泵2臺小泵1臺，以及1臺備用泵，共4臺。5.3給油泵選擇選泵為：SJA6×8P×18Q=395m/h因為要求最大輸量為Q=0.215×3600=774所以選三臺并聯(lián)一臺備用。5.4反輸泵的選擇選泵為：兩臺20×20×19HSB泵，一臺20×20×15HSB泵。共選四臺，其中一臺備用。5.5加熱爐選?。?-6）代入數(shù)據(jù)可得：q=14641.7kw所以選三臺4000kw一臺3150kw的加熱爐。5.6電動機(jī)選擇 （3-7）式中：——輸送溫度下泵排量為時的輸油效率；——輸油泵軸功率，kW；——輸送溫度下的排量（m/s）；——輸送溫度下介質(zhì)的密度（kg/m）； ——輸油泵排量為時的揚(yáng)程。（3-8）式中：——輸油泵配電機(jī)額定功率，kW；——輸油泵軸功率，kW；——傳動系數(shù)； ——電動機(jī)額定功率安全系數(shù)。計算如下：5.7閥門輸油站內(nèi)經(jīng)常使用和自動控制的閥門采用電動閥門。通過清管器的閥門采用直通型球閥或帶導(dǎo)流孔的平板閘閥；其他閥門可采用球閥，無導(dǎo)流孔的平板閘閥；為防止泵出口管線超壓，泵出口管線上設(shè)有高壓泄壓閥；為防止水擊的破壞，出站調(diào)節(jié)閥采用電液聯(lián)動調(diào)節(jié)閥，中間熱泵站和末站設(shè)低壓泄壓閥。6.開爐開泵方案6.1最大輸量下表3-3首站2#末站℃3037．9130℃40．0937．91--m7052．827．4m638．6629．8--開泵全開全開--開爐全開6.2最小輸量下表3-4首站2#末站℃303030℃45.0645.06--m70435.220m723.8415.2--開泵全開壓越--開爐全開全開--PAGE35第四章結(jié)論本次設(shè)計屬于油氣儲運(yùn)專業(yè)畢業(yè)設(shè)計，設(shè)計參考各種設(shè)計規(guī)范，并在計算過程中多處修正，以達(dá)到方便操作管理、運(yùn)行安全可靠、經(jīng)濟(jì)節(jié)約的目的，采取最優(yōu)工藝方案，根據(jù)建設(shè)要求和需要，本著熱泵合一、立足于高效的原則，以節(jié)能降耗為主要目的。最終根據(jù)經(jīng)濟(jì)流速來確定管徑，選為Φ813×10.3，管材選擇無縫鋼管，鋼號Q345，最低屈服強(qiáng)度為325MPa。經(jīng)過熱力和水力計算，確定了所需的熱站和泵站數(shù)，考慮到運(yùn)行管理的方便，熱泵站的合一。全線均采用“從泵到泵”的密閉輸送方式以及先爐后泵流程。充分利用設(shè)備，全線既可壓力越站，熱力越站，也可全越站，輸油主泵和給油泵均采用并聯(lián)方式。在管線設(shè)計要求的情況下，充分利用管線的承壓能力，合理充分的利用地形，減少了占地面積，建設(shè)經(jīng)濟(jì)性的管線。我感到通過這次畢業(yè)設(shè)計，對所學(xué)理論進(jìn)行實踐應(yīng)用，解決實際問題，綜合培養(yǎng)了各方面的能力。是對大學(xué)所學(xué)知識的全面總結(jié)及運(yùn)用，對完善知識結(jié)構(gòu)、鍛煉了自己獨立思考和解決問題的能力，并使自己的創(chuàng)造力得以充分的發(fā)揮，對提高自己的工作能力有很大的幫助。致謝長輸管道設(shè)計是對油氣儲運(yùn)專業(yè)本科畢業(yè)生綜合素質(zhì)和能力的一次重要培養(yǎng)與鍛煉，本次設(shè)計為達(dá)到設(shè)計任務(wù)書的目的，參考各種設(shè)計規(guī)范，并在計算過程中多處修正，以達(dá)到方便操作管理、運(yùn)行安全可靠、經(jīng)濟(jì)節(jié)約的目的。在本次設(shè)計中，老師還帶領(lǐng)我們進(jìn)行實地參觀實習(xí)，從而使我們對首站設(shè)計方面有了感性認(rèn)識。在此我由衷感謝老師們對我們的關(guān)心和指導(dǎo)。在長達(dá)兩個月的設(shè)計過程中，指導(dǎo)教師史秀敏等各位老師悉心全面指導(dǎo)，對設(shè)計提出了寶貴意見并給予了極大幫助，同組各位同學(xué)的熱心幫助，在此深表感謝。PAGEPAGE41參考文獻(xiàn)[1]GB/T50253-2003,輸油管道工程設(shè)計規(guī)范.[2]楊筱蘅，張國忠.輸油管道設(shè)計與管理.第一版.山東東營：石油大學(xué)出版社，2005：15-160.[3]GB/T500074-2002.石油庫設(shè)計規(guī)范．[4]張國忠.長輸管道設(shè)計中的壁厚選擇．油氣儲運(yùn)．1993:12.[5]潘家華．油氣儲運(yùn)工程論文集．北京：石油工業(yè)出版社．1993[6]潘家華．全面發(fā)展我國的管道工業(yè)．油氣儲運(yùn)．1994：13[7]羅塘湖．管道輸油工藝研究．油氣儲運(yùn)．1993：12[8]曲慎揚(yáng)等．原油管道工程．北京石油大學(xué)出版社．1991[9]錢錫俊，陳弘.泵和壓縮機(jī).第一版.山東東營：石油大學(xué)出版社，2003：79.[10]B.M.阿卡帕金等．羅塘湖譯．原油和油品管道的熱力與水力計算．北京：石油工業(yè)出版社，1986[11]J.PaulTulisHydraulicsofPipelines,JohnWiley&Sons,Inc.1989[12]V.N.Gopal,“OptimizingPipelineOperations”,J.P.T.1980畢業(yè)論文指導(dǎo)進(jìn)程記錄表學(xué)生姓名張伶俐學(xué)號指導(dǎo)教師（簽字）論文題目Z—L輸油管道初步設(shè)計對論文提綱的意見結(jié)構(gòu)合理，闡述明確，準(zhǔn)確無誤。2008年2月10日對論點和分論點的意見概括準(zhǔn)確，層次清晰，闡述明確，準(zhǔn)確無誤。2008年4月15日對初稿的意見質(zhì)量較高，但存在一定的疏忽與缺陷，須進(jìn)一步改進(jìn)。2008年4月15日對定稿的意見經(jīng)過指導(dǎo)教師的檢查指正，學(xué)員做出了適當(dāng)?shù)男薷?，?jīng)審核符合標(biāo)準(zhǔn)。2008年4對論文的評估及建議成績此論文結(jié)構(gòu)清晰，闡述得當(dāng)，詳略得當(dāng)，能夠?qū)⒗碚撆c實際充分結(jié)合，論證合理，完成質(zhì)量較高。建議給予90分。2008年4月30日評閱教師對畢業(yè)論文評閱意見年月日評閱評分指導(dǎo)教師簽名職稱副教授擬定在答辯中提出的主要問題①②③④⑤

畢業(yè)論文答辨會議記錄學(xué)生姓名論文題目主答辨人答辨起止時間時分至?xí)r分，共分學(xué)生自述報告及答辨要點記錄：答辯日期年月日答辨組別第組記錄員畢業(yè)論文成績綜合評定及復(fù)審意見表1、經(jīng)答辨委員會綜合考核決定；給予學(xué)生題目為畢業(yè)論文成績?yōu)?。上報西南石油學(xué)院成人教育學(xué)院復(fù)審。2.對學(xué)生畢業(yè)論文綜合考核評語：答辨委員會主任（組長）：年月日指導(dǎo)教師評分90審閱評分答辨評分綜合成績3.經(jīng)畢業(yè)論文復(fù)審委員會對學(xué)生畢業(yè)論文復(fù)審，決定給予該學(xué)生論文成績?yōu)椤?fù)審簽字：年月日基于C8051F單片機(jī)直流電動機(jī)反饋控制系統(tǒng)的設(shè)計與研究基于單片機(jī)的嵌入式Web服務(wù)器的研究MOTOROLA單片機(jī)MC68HC（8）05PV8/A內(nèi)嵌EEPROM的工藝和制程方法及對良率的影響研究基于模糊控制的電阻釬焊單片機(jī)溫度控制系統(tǒng)的研制基于MCS-51系列單片機(jī)的通用控制模塊的研究基于單片機(jī)實現(xiàn)的供暖系統(tǒng)最佳啟停自校正（STR）調(diào)節(jié)器單片機(jī)控制的二級倒立擺系統(tǒng)的研究基于增強(qiáng)型51系列單片機(jī)的TCP/IP協(xié)議棧的實現(xiàn)基于單片機(jī)的蓄電池自動監(jiān)測系統(tǒng)基于32位嵌入式單片機(jī)系統(tǒng)的圖像采集與處理技術(shù)的研究基于單片機(jī)的作物營養(yǎng)診斷專家系統(tǒng)的研究基于單片機(jī)的交流伺服電機(jī)運(yùn)動控制系統(tǒng)研究與開發(fā)基于單片機(jī)的泵管內(nèi)壁硬度測試儀的研制基于單片機(jī)的自動找平控制系統(tǒng)研究基于C8051F040單片機(jī)的嵌入式系統(tǒng)開發(fā)基于單片機(jī)的液壓動力系統(tǒng)狀態(tài)監(jiān)測儀開發(fā)模糊Smith智能控制方法的研究及其單片機(jī)實現(xiàn)一種基于單片機(jī)的軸快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制基于雙單片機(jī)沖床數(shù)控系統(tǒng)的研究基于CYGNAL單片機(jī)的在線間歇式濁度儀的研制基于單片機(jī)的噴油泵試驗臺控制器的研制基于單片機(jī)的軟起動器的研究和設(shè)計基于單片機(jī)控制的高速快走絲電火花線切割機(jī)床短循環(huán)走絲方式研究基于單片機(jī)的機(jī)電產(chǎn)品控制系統(tǒng)開發(fā)基于PIC單片機(jī)的智能手機(jī)充電器基于單片機(jī)的實時內(nèi)核設(shè)計及其應(yīng)用研究基于單片機(jī)的遠(yuǎn)程抄表系統(tǒng)的設(shè)計與研究基于單片機(jī)的煙氣二氧化硫濃度檢測儀的研制基于微型光譜儀的單片機(jī)系統(tǒng)單片機(jī)系統(tǒng)軟件構(gòu)件開發(fā)的技術(shù)研究基于單片機(jī)的液體點滴速度自動檢測儀的研制基于單片機(jī)系統(tǒng)的多功能溫度測量儀的研制基于PIC單片機(jī)的電能采集終端的設(shè)計和應(yīng)用基于單片機(jī)的光纖光柵解調(diào)儀的研制HYPERLINK"/detail.htm?267