項目總部基地腳手架專項施工方案PAGEPAGE33建設（集團）有限公司項目總部基地外腳手架專項施工方案編制：審核：批準：建設（集團）有限公司項目總部基地項目部二0一一年二月目錄一、編制依據(jù)···········································3二、工程概況·········································3三、施工方案·········································4四、質量要求及保證質量和安全文明施工措施·············13五、環(huán)保注意事項·······································171、編制依據(jù)1.1項目總部基地工程的招標文件，設計圖紙，地勘資料等資料。1.2現(xiàn)行的有關國家施工規(guī)范、規(guī)程、標準：⑴質量管理體系要求GB/T19001-2000；⑵建筑施工安全檢查標準JGJ59-99；⑶建筑地基與基礎工程施工質量驗收規(guī)范GB50202－2002；⑷環(huán)境管理體系規(guī)范及要求GB/T24001—2004；⑸職業(yè)健康管理體系規(guī)范GB/T28001—2001；⑹建筑結構靜力計算手冊；⑺《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009—2001；⑻《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130—2001；⑼《鋼結構設計規(guī)范》GB50017—2003。1.3施工組織設計1.4工程承包合同書。1.5現(xiàn)場實際施工條件。1.6國家有關法律、法規(guī)。2、工程概況安全文明施工管理目標：死亡事故零、重傷事故零、輕傷事故不大于8‰，爭創(chuàng)標準化文明施工工地。2.2工程特點及難點2.2.1本工程1區(qū)13層，高為52.15m；2區(qū)4層，高為16.6m；3區(qū)28層，高為103.65m。外防護腳手架搭設是腳手架工程的重點。3、施工方案3.1布置方案：根據(jù)本工程的特點與具體情況，經(jīng)過研究決定：采用分段搭設的方法，型鋼懸挑鋼管腳手架與落地式鋼管腳手架相結合的方式：1區(qū)懸挑層位于5層（標高16.05）、10層（標高33.05），3區(qū)懸挑層位于6層（標高19.45）、11層（標高36.70）、17層（標高57.40）、23層（標高78.10）。型鋼懸挑鋼管腳手架，采用16號工字鋼、10號槽鋼和15號卸荷鋼絲繩組成懸挑架受力體系。工字鋼與槽鋼、鋼絲繩按工程周邊總長數(shù)量考慮。施工到下一個架體標高后下部架體可陸續(xù)拆除；拆除架體的位置，按照國家及成都市現(xiàn)行標準用架子管搭設防護護欄，防護護欄上間隔500刷紅白油漆，搭設高度不小于1100，下部設200高50厚木質踢腳板，上部采用綠色密目安全網(wǎng)滿掛。根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》架管采用φ48*3.5鋼管搭設。3.1.2懸挑支撐部分采用16號工字鋼作挑梁，工字鋼上部用高強鋼絲繩斜拉，懸挑間距為3米，在立桿位置放置10號槽鋼，上焊100mmφ20鋼筋棍，用于固定立桿，防止立桿位移3.1.3立桿橫距為0.9m，縱距1.5m，步距3.1.4落地式雙排腳手架內(nèi)立桿距外墻邊0.3m。懸挑雙排腳手架離墻距離0.2m。大橫桿步距1.8m，小橫桿步距腳手架連墻件按豎向為層高，橫向3跨進行設置；柱距較大的，不能設置在外柱上的，均提前預埋錨環(huán)，穿鋼管卡扣件斜拉固定在錨環(huán)上，錨環(huán)采用φ16圓鋼制作，預埋形式詳圖3。3.1.6剪刀撐應與地面呈45°～60°的從下至上設置，剪刀撐在橫向和縱向方向連續(xù)設置。3.1.7立面防護采用綠色密目網(wǎng)滿掛一道，且做到平整勻稱，外觀整潔，密目網(wǎng)內(nèi)側再滿掛一道鋼絲網(wǎng)，應做到堅固可靠。鋼管上間隔500滿刷黃黑油漆。每層臨邊掛大眼水平安全網(wǎng)，防止高空墜落。3.1.8在建筑轉角處工字鋼端部用φ10鍍鋅圓鋼與邊柱連接，形成防雷網(wǎng)。3.2布置方法①支撐形式外腳手架采用懸挑鋼管腳手架與落地式鋼管腳手架，懸挑架的支撐體系（承力體系）采用16號工字鋼挑梁。②材料選用本工程考慮采用16號工字鋼作挑梁，置于樓面上的長度視挑梁懸挑長度而定，應保證有不少于2.2M支伸在樓層，工字鋼外挑端部斜拉索采用規(guī)格為6x37，公稱拉力1370N/mm2，直徑為15mm鋼絲繩。工字鋼內(nèi)錨部份采用D20元鋼錨環(huán)，如圖1所示：③施工準備工字鋼挑梁的間距均不大于3000，沿立柱縱向位置鋪設10號槽鋼。挑架在高度方向分段搭設，每個分段上的全部荷載均各自由本分段的工字鋼挑梁支撐系統(tǒng)承擔。施工前首先進行預埋預留：預埋工字鋼錨環(huán)、鋼絲繩拉環(huán)、柱間樓面預埋連墻件錨環(huán)（每根連墻桿2個φ16錨環(huán)，橫向間距400），樓層是砼墻者預留200×200孔洞以便預埋工字鋼）工字鋼錨環(huán)采用φ20元鋼制作，端部應有180度彎勾，錨環(huán)詳圖見圖3。④錨環(huán)的埋設要符合以下要求：a、每根工字鋼內(nèi)錨部分均設三根錨環(huán)（樓層邊是墻的除外），位置分布于工字鋼挑梁內(nèi)端部、挑出部分根部及其之間各設一根。b、錨環(huán)制作時，考慮好錨固長度，端部有彎勾，預埋時，置于板筋下層筋下面。c、樓面砼澆筑時，派專人看守錨環(huán)，一旦發(fā)現(xiàn)有位移或倒掉，立即處理。d、鋼絲繩拉環(huán)：拉環(huán)采用?20鋼制作，繩端采用U型碗扣與工字鋼可靠連接。⑤施工方法無挑板處：搭設方法詳圖32）有挑板處：搭設方式詳圖4要求：挑板的支模架必須待露臺混凝土強度達到100%后方可拆除。立桿插入插銷位置。3.3雙排腳手架搭設①每個分段上的挑架均采用雙排鋼管扣件式腳手架。腳手架立桿橫距900㎜，立桿縱距不大于1500，水平桿步距為1800。連墻件間距高度方向小于5.4米，水平方向不大于4.5m設連墻桿（可在每層樓面上設預埋φ16錨環(huán)，將腳手架連墻件連于預埋件上），腳手板采用50mm本工程外腳手架結構施工時作為防護架，不得在上面堆放任何材料和作為施工荷載，裝修施工時作為裝修施工腳手架，僅允許兩層同時裝修荷載。②內(nèi)腳手架采用鋼管扣件式滿堂腳手架。③在搭設腳手架前應先對腳手架搭設人員和使用人員進行交底。對進場的腳手架用材料應進行檢查，不合格者不得使用。清除搭設場面地內(nèi)的雜物等。④腳手架的搭拆順序如下：每個分段腳手架搭拆順序：主體澆筑砼前預埋鋼筋承力錨環(huán)，同時預埋連墻件預埋件（或在墻或梁上留預留孔）——型鋼挑梁支撐系統(tǒng)（承力系統(tǒng)）制作——型鋼挑梁支撐系統(tǒng)（承力系統(tǒng)）安裝——鋪設腳手架施工操作平臺——放置縱向掃地桿——立柱——橫向掃地桿——第一步縱向水平桿——第一步橫向水平桿——連墻桿（或拋撐）——第二步縱向水平桿——第二步橫向水平桿……。每個單元的腳手架拆除順序應逐層由上而下進行，嚴禁上下同時作業(yè)；所有連墻件應隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數(shù)層拆除后再拆腳手架。每個分段的腳手架拆除完畢后再拆操作平臺，最后拆除型鋼挑梁。⑤搭設注意事項和搭設方法如下： 為了保證腳手架的穩(wěn)定，落地腳手架下的地基必須密實，腳手架立管必須設墊板；搭架前應按腳手架的柱距、排距要求放線、定位。腳手架的墊板應準確放在定位線上，并鋪放平穩(wěn)，不得懸空。腳手架必須設剪刀撐和橫向支撐，剪刀撐設置應符合下列1）—4）條的要求，橫向支撐設置應符合下列5）—7）條的要求，腳手架立柱構造應符合下列8）—11）條的要求，縱、橫向水平桿的設置應符合下列12）—13）條的要求：1）、每道剪刀撐跨越立柱的根數(shù)宜在5—7根之間。每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾角宜在45o—60o2）、本工程剪刀撐在外架上外側立面整個長度和高度上連續(xù)設置剪刀撐。3）、剪刀撐斜桿的接頭除頂層可采用搭接外，其余各接頭均必須采用對接扣件連接。4）、剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立柱上，旋轉扣件中心線距主節(jié)點的距離不應大于1505）、橫向支撐的斜桿應在1—2步內(nèi)，由底至頂層呈之字型連續(xù)布置，斜桿應采用旋轉扣件固定在與之相交的立柱或橫向水平桿的伸出端上。6）、一字型、開口型雙排腳手架的兩端均必須設置橫向支撐，中間每隔6跨設置一道。7）、高度在24m以下的封閉型雙排腳手架可不設橫向支撐，高度在248）、立柱接頭除頂層可采用搭接接頭外，其余各接頭必須采用對接扣件對接，單管立柱的對接扣件應交錯布置，兩個相鄰立柱接頭不應設在同一步跨內(nèi)，兩相鄰立柱接頭在高度方向錯開的距離不應小于500mm9）、單管立柱在頂層采用搭接接頭時，立柱的搭接長度不應小于1m，不少于兩個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于10010）、腳手架立柱頂端應高出建筑物檐口上皮1.11）、腳手架立柱必須設置縱、橫向掃地桿?？v向掃地桿應用直角扣件固定在距底座下皮不大于200mm處的立柱上。橫向掃地桿應用直角12）、縱向水平桿設于橫向水平桿之下,在立柱的內(nèi)側,采用直角扣件與立柱扣緊；縱向水平桿采用對接扣件對接或搭接。對接接頭應交錯布置，不應設在同一跨、同跨內(nèi)相鄰接頭水平距離不應小于500mm，并應避免設在縱向水平桿的跨中。搭接接頭長度不應小于1m，并應等距離設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至桿端的距離不應小于10013）、在每一主節(jié)點處必須設置一根橫向水平桿，并采用直角扣件扣緊在縱向水平桿上，該桿軸線偏離主節(jié)點的距離不應大于150mm，靠一側的外伸長度不應大于500mm。操作層上非主節(jié)點處的橫向水平桿可根據(jù)支撐腳手板的需要等距離設置，最大間距不應大于柱距的1/2。腳手架的橫向水平桿靠墻一端至墻裝飾面的距離不應大于14）、立柱注意事項：開始搭設立柱時應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩(wěn)定后，方可根據(jù)情況拆除。當搭設至有連墻件的構造層時，搭設完該處的立柱、縱向水平桿、橫向水平桿，應立即設置連墻件。15）、扣件螺檢擰緊力矩不得小于45N.m,并不大于65N.m。主節(jié)點處，固定橫向水平桿（或縱向水平桿）、剪刀撐、橫向支撐等扣件的中心線距主節(jié)點的距離不應大于150mm；對接扣件的開口應朝上或朝內(nèi)；各桿件端頭伸出扣件蓋邊緣的長度不應小于100mm；16）、腳手板應鋪滿、鋪穩(wěn)，靠墻一側離墻面距離不應大于150mm；腳手板接頭盡可能不出現(xiàn)探頭跳，不可避免時，應采用直徑3.2mm（10#）的鍍鋅鋼絲固定在支承桿上；在拐角、斜道平臺口處的腳手板，應與橫向水平桿可靠連接，以防止滑動。17）、腳手架的拆除：a、拆除順序應逐層由上而下進行，嚴禁上下同時作業(yè)；b、所有連墻件應隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數(shù)層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于二步，如高差大于二步，應增設連墻件加固。c、當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度（約6.5m）時，應先在適當位置搭設拋撐加固，后拆連墻件。d、當腳手架采取分段分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端，應先按要求增設連墻件和橫向支撐加固。e、各構配件必須及時分段集中運至地面，嚴禁拋扔；3.4工字鋼挑梁支撐系統(tǒng)施工注意事項①工字鋼、槽鋼及焊條、錨環(huán)等材料的材質必須符合作業(yè)設計要求。材料必須有材質合格證或質量保證書，材料質量必須達到相關質量標準的要求。②從事焊接作業(yè)的焊工必須經(jīng)考試合格并持證上崗。③鋼筋錨環(huán)或預埋螺栓埋入砼內(nèi)的錨固長度均不得小于35d（d為鋼筋直徑）。鋼筋錨環(huán)直徑不小于16㎜，材質Q235。④工字鋼挑梁可用塔吊配合安裝。槽鋼及挑梁安裝完畢，經(jīng)檢查符合要求后方可鋪設腳手架操作平臺。腳手架操作平臺鋪設由里（指建筑物側）向外逐步鋪設木跳板，最后鋪設安全防護欄桿。操作平臺的拆除順序與搭設順序相反。⑤嚴禁未經(jīng)同意且未采取措施拆除與腳手架任何有關的桿件或構件。4、質量要求及保證質量和安全文明施工措施4.1質量要求及保證質量措施1)、在公司質量保證體系的指導下，建全和完善項目質量保證體系。建立以項目經(jīng)理負責制為基礎的質量責任制，各個部門對項目經(jīng)理負責；誰施工誰負責，各個崗位各負其責，獎罰分明。配備專職質量檢查員以監(jiān)督現(xiàn)場的質量情況，實行質量一票否決制。2)、在班組開展全面質量活動；實行工序控制過程控制，各分項工程完工后，先由班組進行自檢、互檢，合格后先交項目部質檢員專檢，質檢員檢查合格后再交監(jiān)理工程師和甲方工程部有關負責人檢查；經(jīng)檢查合格后方可進行下一工序施工。3)、基表面堅實平整，不積水，墊板不晃動，底座不滑動、不沉降。4)、立柱垂直度：最后驗收垂直度不大于H/600，同時不得超過±84mm；搭設中檢查垂直度各高度時允許的偏差為：H=2m（高度）——±7mm（允許偏差）、10m（高度）——±17mm、20m（高度）——±34mm、30m（高度）——50mm、40m（高度）——±67mm、5)、間距要求：步距偏差±20、柱距偏差±50、排距偏差±20：6)、縱向水平桿高差：一根桿兩端±20，同跨內(nèi)、外縱向水平桿高差±10：7)、橫向水平桿外伸500mm，外伸長度偏差≤508)、主節(jié)點處各扣件距主節(jié)點的距離小于或等于150mm，同步立柱上兩個相鄰對接扣件的高差不小于500mm；立柱的對接扣件距主節(jié)點的距離≤h/3；縱向水平桿上的對接扣件距主節(jié)點的距離≤L/3。9)、扣件螺栓擰緊扭力矩45—65N.m10)、模板支撐系統(tǒng)應有足夠的剛度和穩(wěn)定性，支撐系統(tǒng)的搭設方法另見模板及其支撐系統(tǒng)施工作業(yè)設計，澆筑砼時應派專人負責檢查模板支撐系統(tǒng)的穩(wěn)定性，檢查有無脹模、漏漿、下塌、松動等現(xiàn)象，發(fā)現(xiàn)問題及時處理。11)、焊接作業(yè)人必須經(jīng)考試合格后持證上崗。4.2安全文明施工措施1)、所有施工人員均應接受安全培訓，進入現(xiàn)場必須戴好安全帽。2)、施工前應按工種對施工人員進行安全技術交底，嚴禁穿高跟鞋和酒后上班。3)、配備專職安全員負責巡視和檢查監(jiān)督現(xiàn)場安全情況，建立完善安全規(guī)章管理制度；劃分安全責任范圍，明確各同崗位人員的安全責任；實行獎罰制，賞罰分明。4)、開展班前安全活動和班后安全檢查，發(fā)現(xiàn)安全隱患及時處理。5)、進入現(xiàn)場的材料必須按種類分區(qū)堆碼整齊，做好文明施工和現(xiàn)場保衛(wèi)工作。6)、特殊工種作業(yè)人員必須經(jīng)培訓和考試合格后方可持證上崗。7)、各工種施工人員必須嚴格按各自的安全操作規(guī)程進行操作，注意協(xié)調(diào)工種間的穿插配合工作。8)、有高血壓、心臟病、恐高癥和旋暈病……等不適宜高空作業(yè)的人員均不得安排高空作業(yè)。9)、外架作業(yè)人員必須掛安全帶。10)、腳手架必須嚴格按要求搭設；為防高空墜落，外腳手架外側必須按要求設置防護欄桿和防護欄板并按要求從底至頂掛安全網(wǎng)封閉且在安全網(wǎng)內(nèi)側在設置一道鋼絲網(wǎng)。在四口、五臨邊處必須按要求搭設防護欄桿和防護頂棚以及掛好安全防護網(wǎng)。11)、嚴禁從高處往下亂扔物件；使用垂直運輸機械（含吊車）和大型施工機械必須有專人指揮和負責安全。12)、施工用斜馬道應釘防滑條并搭設防護欄桿。13)、不得將外腳手架當作材料堆放處堆放材料。14）、所有電氣設備均應設漏電保護裝置；施工機械和器具應由專人負責保管和檢修；任何施工人員均不得擅自動用非本工種設備。15）、現(xiàn)場施工人員應注意周圍環(huán)境，注意工種間的穿插配合，避免碰擦事故的發(fā)生；堆碼材料時不得壓住電線和砸破電線，以免漏電傷人。16）、腳手架必須嚴格按要求搭設和設置可靠的連墻件，以防傾覆。17）、六級以上大風天禁止使用吊車和懸邊作業(yè)以及高空作業(yè)，暴風天必須停工。18）、腳手架搭設必須按下列階段進行質量檢查，發(fā)現(xiàn)問題及時校正：①、基礎完工后及腳手架搭設前；②、操作層上施加荷載前；③、每搭設完10m高度后；④、達到設計高度后。⑤、在六級及以上大風與大雨后、在停用超過一個月后復工前均應進行檢查與保修。19）、操作層上的施工荷載不得超過兩佰公斤；不得將模板支撐、纜風繩、泵送砼及砂漿輸送管等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。20）、手架在使用期間，嚴禁拆除下列桿件：主節(jié)點處的縱橫向水平桿及掃地桿、連墻桿、支撐、欄桿、檔腳板。21）、在腳手架上進行電氣焊作業(yè)必須有防火措施和專人看守。5、環(huán)保注意事項1、吊運材料注意輕拿輕放以便減少噪聲。2、在腳手架周圍設置全封閉的安全防護網(wǎng)，同時作為防塵的一種措施。3、盡量少安排夜間施工。安排夜間施工安排噪聲小的工作。外腳手架計算書一、計算依據(jù)：1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130—2001（以下簡稱規(guī)范）；2、《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009—20013、《鋼結構設計規(guī)范》GB50017—2003，4、廣禾千雅項目總部基地施工圖。5、腳手架作業(yè)設計。二、腳手架搭設情況和使用情況介紹：本工程采用ф48×3.5鋼管搭設雙排鋼管扣件式腳手架（挑架），挑架腳手架架高20米。腳手架立桿縱距1500，橫距900，步距1500，連墻件采用兩步三跨，豎向間距3.0米，水平間距4.50米。挑架采用16號工字鋼加鋼絲繩拉索承力。工字鋼間距與立桿縱距相同，為1.50米。[本設計計算書施工荷載按3層腳手板，兩層裝修荷載或一層砌筑荷載進行設計，腳手架高度按20米，橫距按1200計算]。ф48×3.5鋼管截面特性查規(guī)范附錄B得：面積A=4.89cm2,慣性矩I=12.19cm截面模量W=5.08cm3，回轉半徑i=1.58重量3.84Kg/m彈性模量E=2.06×105（N/mm2一、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038kN/m；腳手板的荷載標準值:P2=0.350×0.900/(2+1)=0.105kN/m；活荷載標準值:Q=3.000×0.900/(2+1)=0.900kN/m；靜荷載的計算值:q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172kN/m；活荷載的計算值:q2=1.4×0.900=1.260kN/m；大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度計算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎距計算公式如下:跨中最大彎距為M1max=0.08×0.172×1.5002+0.10×1.260×1.5002=0.314kN.m；支座最大彎距計算公式如下:支座最大彎距為M2max=-0.10×0.172×1.5002-0.117×1.260×1.5002=-0.370kN.m；我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：σ=Max(0.314×106,0.370×106)/5080.0=72.835N/mm2；大橫桿的抗彎強度:σ=72.835N/mm2小于[f]=205.0N/mm2。滿足要求3.撓度計算:最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下：靜荷載標準值:q1=P1+P2=0.038+0.105=0.143kN/m；活荷載標準值:q2=Q=0.900kN/m；三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度V=0.677×0.143×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×0.900×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=1.992mm；腳手板,縱向、受彎構件的容許撓度為l/150與10mm請參考規(guī)范表5.1.8。大橫桿的最大撓度小于1500.0/150mm或者10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1=0.038×1.500=0.058kN；腳手板的荷載標準值：P2=0.350×0.900×1.500/(2+1)=0.158kN；活荷載標準值：Q=3.000×0.900×1.500/(2+1)=1.350kN；荷載的計算值:P=1.2×(0.058+0.158)+1.4×1.350=2.148kN；小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=1.2×0.038×0.9002/8=0.005kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=2.148×0.900/3=0.644kN.m；最大彎矩M=Mqmax+Mpmax=0.649kN.m；σ=M/W=0.649×106/5080.000=127.776N/mm2；小橫桿的計算強度小于205.000N/mm2,滿足要求！3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:Vqmax=5×0.038×900.04/(384×2.060×105×121900.000)=0.013mm；P2=p1+p2+Q=0.058+0.158+1.350=1.565kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:Vpmax=1565.100×900.0×(3×900.02-4×900.02/9)/(72×2.060×105×121900.0)=1.613mm；最大撓度和V=Vqmax+Vpmax=0.013+1.613=1.626mm；小橫桿的最大撓度小于(900.000/150)=6.000與10mm,滿足要求!；三、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；橫桿的自重標準值:P1=0.038×0.900=0.035kN；腳手板的荷載標準值:P2=0.350×0.900×1.500/2=0.236kN；活荷載標準值:Q=3.000×0.900×1.500/2=2.025kN；荷載的計算值:R=1.2×(0.035+0.236)+1.4×2.025=3.160kN；R<8kN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN,雙扣件承載力設計值取16kN。四、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1426NG1=0.143×21.000=2.995kN；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.35NG2=0.350×4×1.500×(0.900+0.3)/2=1.260kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.11NG3=0.140×4×1.500/2=0.420kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×21.000=0.158kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.832kN；活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值NQ=3.000×0.900×1.500×3/2=6.075kN；風荷載標準值應按照以下公式計算其中Wo--基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：Wo=0.300kN/m2；Uz--風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：Uz=1.700；Us--風荷載體型系數(shù)：Us=1.200；經(jīng)計算得到，風荷載標準值Wk=0.7×0.300×1.700×1.200=0.428kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.832+1.4×6.075=14.304kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.832+0.85×1.4×6.075=13.028kN；風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW計算公式Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.428×1.500×1.4502/10=0.161kN.m；五、立桿的穩(wěn)定性計算:不組合風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為：立桿的軸心壓力設計值：N=14.304kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.58cm計算長度附加系數(shù)：K=1.155；計算長度系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：U=1.500計算長度,由公式lo=kuh確定：lo=2.512m；Lo/i=159.000；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比lo/i的結果查表得到：φ=0.277；立桿凈截面面積：A=4.89cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205.000N/mm2；σ=14304.000/(0.277×489.000)=105.598N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=105.598小于[f]=205.000N/mm2滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式立桿的軸心壓力設計值：N=13.028kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.58cm；計算長度附加系數(shù)：K=1.155；計算長度系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：U=1.500計算長度,由公式lo=kuh確定：lo=2.512m；Lo/i=159.000；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比lo/i的結果查表得到：φ=0.277立桿凈截面面積：A=4.89cm2立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205.000N/mm2；σ=13027.770/(0.277×489.000)+160776.913/5080.000=127.828N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=127.828小于[f]=205.000N/mm2滿足要求！六、連墻件的計算:連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：Nl=Nlw+No風荷載基本風壓值Wk=0.428kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側的迎風面積Aw=13.050m2連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN),No=5.000kN；風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算：NLw=1.4×Wk×Aw=7.827kN；連墻件的軸向力計算值NL=NLw+No=12.827kN；其中φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),l為內(nèi)排架距離墻的長度,由長細比l/i=300.000/15.800的結果查表得到0.949；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2；連墻件軸向力設計值Nf=φ×A×[f]=0.949×4.890×10-4×205.000×103=95.133kN；Nl=12.827<Nf=95.133,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。經(jīng)過計算得到Nl=12.827小于雙扣件的抗滑力16.0kN，滿足要求!七、懸挑梁的受力計算：詳懸挑架承力體系結構計算書懸挑架承力體系結構計算書(一)、承力體系組成：懸挑架承力體系布設于每個架設單元的底部層。其組成為：1、工16挑桿2、〖10縱向水平桿3、斜拉鋼絲索Φ15（6*37）4、Φ20錨環(huán)等四部分組成。（二）、材料參數(shù)：工18〖10Φ48*3.5（鋼管）截面積A=30.76㎝212.75㎝24.89㎝2截面模量W=185㎝339.7㎝35.08㎝3慣性矩I=1660㎝4198㎝412.19㎝4彈性模量E=2.06*105N/㎜22.06*105N/㎜22.06*105N/㎜2自重G=24.14kg/m10.01kg/m3.84kg/m鋼絲繩Φ15規(guī)格6×37抗拉強度1370N/㎜2破斷拉力117.189KN（三）、荷載計算:1、計算條件：挑桿間距3.0米鋼管腳手架立桿縱距1.5米，橫距1.0米，離墻0.3米。水平桿步距1.8米外掛密目安全網(wǎng)施工荷載2+2+4×0.352、荷載計算：取挑架搭設單元最大高度26.25m（1）、每根立桿承擔結構自重查表A-10.1248×26.25=3.28KN（2）、腳手板自重（按4層計算）4×0.35=1.4KN/㎡作用在一根立桿上荷重1.4×1.5×1.0/2=1.05KN（3）、密目安全網(wǎng)、鋼板網(wǎng)自重0.02KN/㎡作用在一根立桿上（外立桿）的荷重0.02×1.5×26=0.78KN靜荷載合計：3.28+1.05+0.78=5.11KN（3）、活荷載：按兩層裝飾計2+2=4KN/㎡作用于一根立桿：4×1.5×1.0/2=3.0KN（4）、荷載組合N=1.2×45.11+1.4×3.0=10.33KN（四）、構件內(nèi)力計算：1、次梁〖10內(nèi)力計算按三跨連續(xù)梁計算（1）、強度驗算N=9.30KN計算簡圖q=10.01kg/m=0.10KN/m=0.10N/㎜。集中荷載作用下：查靜力計算手冊表3-7Mmax=M’B=M’CM’B=0.150×9.3×3=4.18KN·m均布荷載作用下查表3-7M‘’B=0.10×0.10×32=0.09KN·mMB=M’B+M‘’BMB=4.18+0.09=4.27KN·mf=MB/Wf=(4.27×100)/39.7=10.77KN/㎝2=10.77×1000/100=107.7N/㎜2<[f]=205N/㎜2滿足。（2）、撓度驗算：查靜力計算手冊表3-7fmax=f’1+f”1,f’1=nNL3/100EI,f”1=nqL4/100EIf’1=1.146×9.3×1000×30003/100×2.06×105×198×104=7.1㎜f”1=0.677×0.10×34×1012/100×2.06×105×198×104=0.13㎜。fmax=f’1+f”1=7.1+0.13=7.23㎜。fmax/L=7.23÷3000=2.41×10-3<[f/L]=1/250=4.0×10-3滿足2、挑梁工18內(nèi)力計算假定未拉鋼絲索情況按懸挑梁計算：Mmax=2N×1.3+2N×0.3=2×10.3×1.3+2×10.3×0.3=32.96KN·mf=M/W=32.96×100/185=17.82KN/㎝2=178.2N/㎜2<[f]滿足要求。3、懸挑梁（工18）撓度計算：查靜力計算手冊表2-2f/A=2NL3/3EIL=1300mmf/A=2×10.3×1000×13003/3×2.06×105×1660×104=4.41f//A=2Nb2L/6EI（3-β）式中βf//A=[2×10.3×3002×1300×（3-300/1300）]/6×2.06×105×1660×104=0.32fmax=f/A+f//A=4.41+0.32=4.73fmax/L=4.73/1300=0.0036<[f/L]=1/250=0.004剛度滿足.基于C8051F單片機直流電動機反饋控制系統(tǒng)的設計與研究基于單片機的嵌入式Web服務器的研究MOTOROLA單片機MC68HC（8）05PV8/A內(nèi)嵌EEPROM的工藝和制程方法及對良率的影響研究基于模糊控制的電阻釬焊單片機溫度控制系統(tǒng)的研制基于MCS-51系列單片機的通用控制模塊的研究基于單片機實現(xiàn)的供暖系統(tǒng)最佳啟停自校正（STR）調(diào)節(jié)器單片機控制的二級倒立擺系統(tǒng)的研究基于增強型51系列單片機的TCP/IP協(xié)議棧的實現(xiàn)基于單片機的蓄電池自動監(jiān)測系統(tǒng)基于32位嵌入式單片機系統(tǒng)的圖像采集與處理技術的研究基于單片機的作物營養(yǎng)診斷專家系統(tǒng)的研究基于單片機的交流伺服電機運動控制系統(tǒng)研究與開發(fā)基于單片機的泵管內(nèi)壁硬度測試儀的研制基于單片機的自動找平控制系統(tǒng)研究基于C8051F040單片機的嵌入式系統(tǒng)開發(fā)基于單片機的液壓動力系統(tǒng)狀態(tài)監(jiān)測儀開發(fā)模糊Smith智能控制方法的研究及其單片機實現(xiàn)一種基于單片機的軸快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制基于雙單片機沖床數(shù)控系統(tǒng)的研究基于CYGNAL單片機的在線間歇式濁度儀的研制基于單片機的噴油泵試驗臺控制器的研制基于單片機的軟起動器的研究和設計基于單片機控制的高速快走絲電火花線切割機床短循環(huán)走絲方式研究基于單片機的機電產(chǎn)品控制系統(tǒng)開發(fā)基于PIC單片機的智能手機充電器基于單片機的實時內(nèi)核設計及其應用研究基于單片機的遠程抄表系統(tǒng)的設計與研究基于單片機的煙氣二氧化硫濃度檢測儀的研制基于微型光譜儀的單片機系統(tǒng)單片機系統(tǒng)軟件構件開發(fā)的技術研究基于單片機的液體點滴速度自動檢測儀的研制基于單片機系統(tǒng)的多功能溫度測量儀的研制基于PIC單片機的電能采集終端的設計和應用基于單片機的光纖光柵解調(diào)儀的研制氣壓式線性摩擦焊機單片機控制系統(tǒng)的研制基于單片機的數(shù)字磁通門傳感器基于單片機的旋轉變壓器-數(shù)字轉換器的研究基于單片機的光纖Bragg光柵解調(diào)系統(tǒng)的研究單片機控制的便攜式多功能乳腺治療儀的研制基于C8051F020單片機的多生理信號檢測儀基于單片機的電機運動控制系統(tǒng)設計Pico專用單片機核的可測性設計研究基于MCS-51單片機的熱量計基于雙單片機的智能遙測微型氣象站MCS-51單片機構建機器人的實踐研究基于單片機的輪軌力檢測基于單片機的GPS定位儀的研究與實現(xiàn)基于單片機的電液伺服控制系統(tǒng)用于單片機系統(tǒng)的MMC卡文件系統(tǒng)研制基于單片機的時控和計數(shù)系統(tǒng)性能優(yōu)化的研究基于單片機和CPLD的粗光柵位移測量系統(tǒng)研究單片機控制的后備式方波UPS提升高職學生單片機應用能力的探究基于單片機控制的自動低頻減載裝置研究基于單片機控制的水下焊接電源的研究基于單片機的多通道數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)基于uPSD3234單片機的氚表面污染測量儀的研制基于單片機的紅外測油儀的研究96系列單片機仿真器研究與設計基于單片機的單晶金剛石刀具刃磨設備的數(shù)控改造基于單片機的溫度智能控制系統(tǒng)的設計與實現(xiàn)基于MSP430單片機的電梯門機控制器的研制基于單片機的氣體測漏儀的研究基于三菱M16C/6N系列單片機的CAN/USB協(xié)議轉換器基于單片機和DSP的變壓器油色譜在線監(jiān)測技術研究基于單片機的膛壁溫度報警系統(tǒng)設計基于AVR單片機的低壓無功補償控制器的設計基于單片機船舶電力推進電機監(jiān)測系統(tǒng)基于單片機網(wǎng)絡的振動信號的采集系統(tǒng)基于單片機的大容量數(shù)據(jù)存儲技術的應用研究基于單片機的疊圖機研究與教學方法實踐基于單片機嵌入式Web服務器技術的研究及實現(xiàn)基于AT89S52單片機的通用數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)基于單片機的多道脈沖幅度分析儀研究機器人旋轉電弧傳感角焊縫跟蹤單片機控制系統(tǒng)基于單片機的控制系統(tǒng)在PLC虛擬教學實驗中的應用研究基于單片機系統(tǒng)的網(wǎng)絡通信研究與應用基于PIC16F877單片機的莫爾斯碼自動譯碼系統(tǒng)設計與研究基于單片機的模糊控制器在工業(yè)電阻爐上的應用研究基于雙單片機沖床數(shù)控系統(tǒng)的研究與開發(fā)基于Cygnal單片機的μC/OS-Ⅱ的研究基于單片機的一體化智能差示掃描量熱儀系統(tǒng)研究基于TCP/IP協(xié)議的單片機與Internet互聯(lián)的研究與實現(xiàn)