車間***‘—G“/11‘軸混凝土斜墻施工（補(bǔ)充）方案方案說(shuō)明：本方案是針對(duì)車間***‘—G“/11‘軸混凝土斜墻編制的。由于該部位混凝土斜墻的結(jié)構(gòu)特殊、復(fù)雜性。為此，現(xiàn)對(duì)該部位的模板支撐、混凝土澆筑施工作一個(gè)補(bǔ)充。該樓的其它部位及方案內(nèi)容均按照原車間一至車間五施工方案施工。車間***‘—G“/11‘軸混凝土斜墻模板工程施工方案砼墻結(jié)構(gòu)特征：該部位混凝土斜墻長(zhǎng)為17.78m、墻總高為29.40m。墻高有一至七層組成。其中第一層墻高為6.00m、墻厚200㎜；第二層至第七層墻高均為3.90m、墻厚150㎜。設(shè)計(jì)墻體向外傾斜比為1：13。且墻體立面上設(shè)有75個(gè)2000×600㎜的窗，窗與窗的豎向間距是600㎜，橫向布置不規(guī)則，對(duì)模板支撐及混凝土澆筑施工造成一定的難度。模板支撐設(shè)計(jì)與施工eq\o\ac(○,1)材料選用：該部位混凝土斜墻采用18㎜厚膠合板，模板的承重及支撐部分采用?48×3.0鋼管及50×80方木組成的支撐體系，并采用M12對(duì)拉穿墻螺桿。eq\o\ac(○,2)模板施工順序：清理、修平己澆層面混凝土軸線、標(biāo)高復(fù)核彈出砼墻內(nèi)外邊線和模板控制線搭設(shè)砼墻外模定位鋼管、鋪設(shè)外模豎向鋼管擱柵鋪設(shè)外墻模板彈出窗洞口定位線墻體鋼筋綁扎布設(shè)、鉆對(duì)拉螺桿孔、放螺桿套管及鋼筋頂棍封包砼墻內(nèi)模板及窗洞內(nèi)模板布設(shè)內(nèi)墻模板背肋豎向鋼管布設(shè)內(nèi)外橫楞雙鋼管及螺桿加固定位拉統(tǒng)線校正砼墻模板支撐斜鋼管并與室內(nèi)支模架連接。eq\o\ac(○,3)砼墻模板施工：a、支模前須彈好各樓層墻的中心線，門(mén)窗洞口位置線。彈好模板安裝位置線和支模控制線，并核對(duì)標(biāo)高找平。模板提前涂刷好脫模油。b、搭設(shè)墻外模上部定位鋼管的相對(duì)尺寸，由樓面軸線垂直吊上引出。上下定位鋼管與室內(nèi)滿堂支模架相連接，嚴(yán)禁與外墻腳手架連接。連接鋼管應(yīng)從留設(shè)的窗洞內(nèi)伸入，不允許從墻體內(nèi)另開(kāi)洞伸入連接。外模豎向鋼管擱柵沿墻體長(zhǎng)方向間距≤250㎜鋪設(shè)，鋼管長(zhǎng)度不得短于支撐層墻體高度，采用14#鐵絲同定位鋼管扎牢。c、鋪設(shè)外墻模板時(shí)，按施工圖設(shè)計(jì)的窗口尺寸及窗臺(tái)底（窗頂）標(biāo)高鋪設(shè)模板，留出窗洞長(zhǎng)向中間的三分之二，窗洞高的三分之二（窗洞的下部分），特別要注意每個(gè)窗的窗臺(tái)口模板標(biāo)高的準(zhǔn)確。并在模板上彈好窗洞線，洞口尺寸、位置必須正確。d、待墻體鋼筋綁扎完成后，根據(jù)實(shí)際情況及施工方案布置穿墻螺桿位置及鉆孔。安放穿墻螺桿、塑料套管和模板定位鋼筋。穿墻螺桿間距縱向?yàn)?00㎜、橫向?yàn)?00㎜，底部幾排根據(jù)情況適當(dāng)加密，穿墻螺桿須梅花布置。穿墻螺桿的塑料套管、模板定位鋼筋的長(zhǎng)度須與砼墻的厚度尺寸一致（宜稍取短3至5㎜）。e、內(nèi)側(cè)模板封包之前須認(rèn)真底部的廢渣和雜物，檢查鋼筋保護(hù)層是否到位。內(nèi)側(cè)模板鋪設(shè)時(shí)接縫應(yīng)上下錯(cuò)開(kāi)，窗洞口模板寬度尺寸須同砼墻厚度一至。背襯50×80方木，并采用?48×3.0鋼管加固、支撐。每個(gè)窗的窗臺(tái)（窗下口）中間的模板三分二不能封，留一個(gè)口子供砼澆筑時(shí)鏟入混凝土、插入振動(dòng)棒振搗。f、墻加固采用Φ48×3.0mm鋼管（雙桿）橫楞內(nèi)楞和外楞，間距為：600mm,并配有φ12對(duì)拉螺栓間距500mm。g、墻模板垂直向定位支撐前，須對(duì)墻體的傾斜角度、軸線方向模板順直方向、平整度進(jìn)行復(fù)核調(diào)整后方可固定支撐。墻模板定位支撐鋼管間距1200㎜一道，應(yīng)采用十字扣件與室內(nèi)滿堂支模架及內(nèi)橫楞鋼管連接牢固。底層外墻模支撐采用鋼管斜支撐，支撐頂與外橫楞鋼管采用十字扣件固定，底部墊木板支撐在己硬化過(guò)的地面上，在距地面1300㎜的位置上放置一根水平鋼管與所有斜支撐鋼管連接，再用鋼管從窗洞口處伸入與室內(nèi)支架連接組成一個(gè)整體的支撐體系。三、墻模板計(jì)算書(shū)1.基本參數(shù)次楞間距(mm):150；穿墻螺栓水平間距(mm):600；主楞間距(mm):500；穿墻螺栓豎向間距(mm):500；對(duì)拉螺栓直徑(mm):M12；2.主楞信息主楞材料:圓鋼管；主楞合并根數(shù):2；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根數(shù):2；寬度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000.00；鋼楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm2):205.00；墻模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算按《施工手冊(cè)》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時(shí)間，取6.000h；T--混凝土的入模溫度，取25.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H--模板計(jì)算高度，取3.000m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計(jì)算得69.125kN/m2、72.000kN/m2，取較小值69.125kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F1=69.125kN/m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值F2=4kN/m2。墻模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。根據(jù)《建筑施工手冊(cè)》，強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。計(jì)算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在次楞上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算彎矩計(jì)算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，M--面板計(jì)算最大彎矩(N·mm)；l--計(jì)算跨度(次楞間距):l=150.0mm；新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1:1.2×69.125×0.500×0.900=37.328kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2:1.4×4.00×0.50×0.90=2.520kN/m；其中0.90為按《施工手冊(cè)》取的臨時(shí)結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。面板的最大彎矩：M=0.1×37.328×150.02+0.117×2.520×150.02=9.06×104N·mm；按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：σ=M/W<f其中，σ--面板承受的應(yīng)力(N/mm2)；M--面板計(jì)算最大彎矩(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩:W=bh2/6=500×18.0×18.0/6=2.70×104mm3；f--面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計(jì)算值：σ=M/W=9.06×104/2.70×104=3.4N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計(jì)算值σ=3.4N/mm2小于面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V--面板計(jì)算最大剪力(N)；l--計(jì)算跨度(次楞間距):l=150.0mm；新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1:1.2×69.125×0.500×0.900=37.328kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2:1.4×4.00×0.50×0.90=2.520kN/m；面板的最大剪力：V=0.6×37.328×150.0+0.617×2.520×150.0=3592.7N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:τ=3V/(2bhn)≤fv其中，τ--面板截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)；V--面板計(jì)算最大剪力(N)：V=3592.7N；b--構(gòu)件的截面寬度(mm)：b=500mm；hn--面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv--面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應(yīng)力計(jì)算值:τ=3×3592.7/(2×500×18.0)=0.599N/mm2；面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應(yīng)力計(jì)算值τ=0.599N/mm2小于面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ]=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工手冊(cè)》，剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。撓度計(jì)算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載:q=69.12×0.5=34.563N/mm；l--計(jì)算跨度(次楞間距):l=150mm；E--面板的彈性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大允許撓度值:[ν]=0.6mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=0.677×34.56×1504/(100×9500×2.43×105)=0.051mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=0.051mm小于等于面板的最大允許撓度值[ν]=0.6mm，滿足要求！墻模板主次楞的計(jì)算(一).次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5×10×10/6×2=166.67cm3；I=5×10×10×10/12×2=833.33cm4；次楞計(jì)算簡(jiǎn)圖1.次楞的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算次楞最大彎矩按下式計(jì)算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，M--次楞計(jì)算最大彎矩(N·mm)；l--計(jì)算跨度(主楞間距):l=500.0mm；新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1:1.2×69.125×0.150×0.900=11.198kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2:1.4×4.00×0.15×0.90=0.756kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。次楞的最大彎矩：M=0.1×11.198×500.02+0.117×0.756×500.02=3.02×105N·mm；次楞的抗彎強(qiáng)度應(yīng)滿足下式：σ=M/W<f其中，σ--次楞承受的應(yīng)力(N/mm2)；M--次楞計(jì)算最大彎矩(N·mm)；W--次楞的截面抵抗矩(mm3)，W=1.67×105；f--次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；次楞的最大應(yīng)力計(jì)算值：σ=3.02×105/1.67×105=1.8N/mm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=13N/mm2；次楞的最大應(yīng)力計(jì)算值σ=1.8N/mm2小于次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.次楞的抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V－次楞承受的最大剪力；l--計(jì)算跨度(主楞間距):l=500.0mm；新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1:1.2×69.125×0.150×0.900/2=5.599kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2:1.4×4.00×0.15×0.90/2=0.378kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。次楞的最大剪力：V=0.6×5.599×500.0+0.617×0.378×500.0=1796.4N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式：τ=3V/(2bh0)其中，τ--次楞的截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)；V--次楞計(jì)算最大剪力(N)：V=1796.4N；b--次楞的截面寬度(mm)：b=50.0mm；hn--次楞的截面高度(mm)：h0=100.0mm；fv--次楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；次楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值:τ=3×1796.4/(2×50.0×100.0)=0.539N/mm2；次楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值τ=0.539N/mm2小于次楞截面的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.次楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》，剛度驗(yàn)算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。撓度驗(yàn)算公式如下：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，ν--次楞的最大撓度(mm)；q--作用在次楞上的線荷載(kN/m)：q=69.13×0.15=10.37kN/m；l--計(jì)算跨度(主楞間距):l=500.0mm；E--次楞彈性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--次楞截面慣性矩(mm4)，I=4.17×106mm4；次楞的最大撓度計(jì)算值:ν=0.677×20.74/2×5004/(100×9500×4.17×106)=0.111mm；次楞的最大容許撓度值:[ν]=2mm；次楞的最大撓度計(jì)算值ν=0.111mm小于次楞的最大容許撓度值[ν]=2mm，滿足要求！(二).主楞承受次楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4.493×2=8.99cm3；I=10.783×2=21.57cm4；E=206000N/mm2；主楞計(jì)算簡(jiǎn)圖主楞計(jì)算剪力圖(kN)主楞計(jì)算彎矩圖(kN·m)主楞計(jì)算變形圖(mm)1.主楞的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算作用在主楞的荷載:P＝1.2×69.12×0.15×0.5＋1.4×4×0.15×0.5＝6.641kN；主楞計(jì)算跨度(對(duì)拉螺栓水平間距):l=600mm；強(qiáng)度驗(yàn)算公式：σ=M/W<f其中，σ--主楞的最大應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)M--主楞的最大彎矩(N·mm)；M=9.86×105N·mmW--主楞的凈截面抵抗矩(mm3)；W=8.99×103mm3；f--主楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)，f=205.000N/mm2；主楞的最大應(yīng)力計(jì)算值:σ=9.86×105/8.99×103=109.8N/mm2；主楞的最大應(yīng)力計(jì)算值σ=109.8N/mm2小于主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205N/mm2,滿足要求！2.主楞的抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算主楞截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:τ=2V/A≤fv其中，τ--主楞的截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)；V--主楞計(jì)算最大剪力(N)：V=9613.8/2=4806.9N；A--鋼管的截面面積(mm2)：A=424.115mm2；fv--主楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)：fv=120N/mm2；主楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值:τ=2×4806.9/424.115=22.668N/mm2；主楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值τ=22.668N/mm2小于主楞截面的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv=120N/mm2，滿足要求！3.主楞的撓度驗(yàn)算主楞的最大撓度計(jì)算值:ν=1.121mm；主楞的最大容許撓度值:[ν]=2.4mm；主楞的最大撓度計(jì)算值ν=1.121mm小于主楞的最大容許撓度值[ν]=2.4mm，滿足要求！穿墻螺栓的計(jì)算計(jì)算公式如下:N<[N]=f×A其中