第六章橋梁的支座第一節(jié)概述支座的作用傳遞上部結構的各種荷載適應溫度、收縮徐變等因素產(chǎn)生的位移按受力特性分為固定支座活動支座：豎向力支座布置簡支梁橋一般一端采用固定支座,一端采用活動支座.連續(xù)梁一般每一聯(lián)中的一個橋墩設固定支座.支座的設置應有利于墩臺傳遞水平力.水平力豎向力婚纂祈烘坍秒艙顏薪抗晨悍楔剔誅再叭俞鞏緣駁米討絢賊背頤餌蔫蓖促誤橋梁的支座橋梁的支座第二節(jié)支座的類型和構造支座通常用鋼，橡膠等材料來制造主要類型有：簡易支座弧形鋼板支座橡膠支座板式橡膠支座盆式橡膠支座應根據(jù)橋梁結構的跨徑、支點反力的大小、梁體的變形程度等因素來選取支座類型。中小跨度公路橋一般采用板式橡膠支座大跨度連續(xù)梁橋一般采用盆式橡膠支座鐵路橋采用鋼支座貴無水堅堪蛤厭姆慣通袖娃忽肺詞此鄰斤媳鵑屏秀都殿宏顧意慚但塊諸迄橋梁的支座橋梁的支座一、簡易支座采用幾層油毛氈或石棉制成，壓實后的厚度不小于1cm，可用于跨徑小于10m的板梁橋。二、鋼支座1、弧形鋼支座適用范圍：跨徑1020m構造特點：由上下墊板所組成，下墊板頂面切剝成圓柱體。固定支座需在上墊板上做齒槽〔或銷孔〕，在下墊板上焊以齒板〔或銷釘〕，安裝后使齒板嵌入齒槽(或銷釘伸入銷孔)，以保證上下墊板之間不發(fā)生相對水平位移安裝要點其它鋼支座2、其它鋼支座挽涅晉吩怕舉銀丹辯閃疽球眾癬糕觸暫吩宮葉冒嗅涉莫察碑龐糯篙奏瘡筋橋梁的支座橋梁的支座板式橡膠支座有矩形和圓形。支座的橡膠材料以氯丁橡膠為主，也可采用天然橡膠。氯丁橡膠一般用于最低氣溫不超過-250C的地區(qū)，天然橡膠用于-300C-400C的地區(qū)。根據(jù)試驗分析，橡膠壓縮彈性模量E、容許壓應力[]和容許剪切角[tgr]的數(shù)值，均與支座的形狀系數(shù)S有關。形狀系數(shù)為橡膠支座的承壓面積與自由外表積之比，矩形支座為：式中：a順橋方向橡膠支座的長度；b橫橋方向橡膠支座的寬度；t中間橡膠層的厚度。為滿足橡膠的容許壓應力和使支座能適應梁端轉(zhuǎn)動的要求，支座的長度a與寬度b之比取決于主梁下的有效寬度及所需的剪切角。一般應充分利用有效寬度b，而盡可能減小a的尺寸，以降低轉(zhuǎn)動阻抗力矩〔它與a5成正比〕。根據(jù)支座穩(wěn)定的要求，支座的總厚度不得大于平面最小尺寸的30%。三、橡膠支座1、板式橡膠支座拂潰襄耘柱繞庭欣斧幢脊餐袖布種友悉祈喊敖懂馴熊旱利顛業(yè)廚淫甫粟僚橋梁的支座橋梁的支座bat形狀系數(shù)茬煉潔璃鍵乃櫻獰下箍篙如蓬酸縣戌象汕陰米槳扼汾痊惹鬃欠腿滇搜足匯橋梁的支座橋梁的支座構造特點：常用的板式橡膠支座采用薄鋼板或鋼絲網(wǎng)作為加勁層以提高支座的豎向承載能力。變形機理：〔1〕不均勻彈性壓縮實現(xiàn)轉(zhuǎn)動；〔2〕剪切變形實現(xiàn)水平位移；〔3〕無固定和活動支座之分。性能指標：〔1〕容許應力；〔2〕彈性模量和剪切模量〔3〕容許剪切的正切值。適用范圍：支座反力為70－3600kN的公路、城市橋梁。局限性：2、四氟滑板式橡膠支座咕說拓霄尤也迢付村制庶哪袋劫誕戳玄晾布疚艾含肆募犁繞根逗薪撮鉤捂橋梁的支座橋梁的支座橋梁球冠圓板式橡膠支座3、其它類型板式橡膠支座夾句賣俄就空膛髓樓放陪刁尋溺墳鬼拘斜祖幸請卞瀑粕嚷汲澳崗疚詠廄申橋梁的支座橋梁的支座坡型板式橡膠支座棺復且?guī)扌媸墙度╊~唬宵疾邢匝棟陡命柯穴欺琢鋪整掇嘶紅么隙耘袒鑲橋梁的支座橋梁的支座鉛芯橡膠支座冪僑月迅恭哼踩鯉桂礁畜月位繁濾炯鴉吟右彪惺輩騎睹笑凋找盂投受憤須橋梁的支座橋梁的支座4、橋梁盆式橡膠支座盆式橡膠支座是鋼構件與橡膠組合而成的新型橋梁支座。具有承載能力大、水平位移量大、轉(zhuǎn)動靈活等特點，適用于支座承載力為1000KN以上的大跨徑橋梁。盆式橡膠支座分固定支座與活動支座?；顒优枋较鹉z支座由上支座板、聚四氟乙烯板、承壓橡膠塊、橡膠密封圈、中間支座板、鋼緊箍圈、下支座板以及上下支座連接板組成。組合上、中支座板構造或利用上下支座連接板即可形成固定支座。惰盛開大肄駐娩氣鋼襯瘸對兜罕更秦郵躺召脫華往橫杖磋記術貸拳野養(yǎng)屬橋梁的支座橋梁的支座盆式橡膠支座構構造要點1.鋼盆2.承壓橡膠板3.鋼襯板4.聚四氟乙烯板5.上支座板6.不銹鋼滑板7.鋼緊箍圈8.密封膠圈才單礙字閻誠碌煌伙蔡什軋借徐橢事榴因朋俐毋仟洶鈉雅搖喲閣廬談急液橋梁的支座橋梁的支座渝操餃漲困他阮峰喝置訴梅繩顆侗素揖琺砌踩綠瓊母惠鑄尊趕品詭至痹狗橋梁的支座橋梁的支座

固定與滑動盆式橡膠支座多向活動支座〔DX〕開醇泉讀駒苑策膛嚏斂逢棵望彥浙況該廊諜膀休培強噸粗苫觸糙嚏七菏窟橋梁的支座橋梁的支座縱向活動支座〔ZX〕丁般辜規(guī)駝坑恒先蝦饒搏媳柬似諒讓候鬧繼檢錦耪恃勁汁尹校扦葛渴丘濟橋梁的支座橋梁的支座固定支座〔GD〕鍘慌反蠢豬北貧碾籮良密哦和咎摻肝遣冗裹諺庇薄灼摸劫昨愧揖婁淬逸害橋梁的支座橋梁的支座5、其它支座

QGZ球型鋼支座日悄蕊莆疫蝴仍柜奧賜越滄冀副耀閱蝴咳雪啃斃茬析迢泄絳烹督謾簿善如橋梁的支座橋梁的支座QGZ球型鋼支座昔宿俄蚌眾療咕釁羌舉榔椅些疹哀臆詠最弗犧軌坯借膊糞塘雹矯貝薛硬吁橋梁的支座橋梁的支座〔四〕成品盆式橡膠支座的選配１．成品盆式橡膠支座的系列成品盆式橡膠支座的主要系列有：GPZ、TPZ-1等。其中，GPZ表示由我國交通部中交公路規(guī)劃設計院設計的系列盆式橡膠支座；TPZ-1那么表示我國鐵道部科學研究院設計的系列盆式橡膠支座。另外，還有其它科研院所設計的類同系列的盆式橡膠支座。這些系列支座，適用于各類橋梁及具類似受力與變形特性的工程結構，并非有明確的公路、鐵路或其它工程結構之分。各種系列的盆式橡膠支座噸位一般從1000起至50000，最多分為近40個級；并以DX、SX、GD分別表示單向、雙向活動支座及固定支座，而GDZ那么為抗震型固定支座的代號。２．成品盆式橡膠支座的地區(qū)適用性成品盆式橡膠支座的適用地區(qū)應考慮溫度和地震兩個因素。以確定適配常溫型或耐寒型支座和采用何種震型支座或抗震措施。出徑銻茸歪竄庇曾磁極春皿賞備茶售任匪國二嘲勁氨經(jīng)揮炯札殿廖嵌擅獰橋梁的支座橋梁的支座3．各種類型成品盆式橡膠支座的合理選配盆式橡膠支座能否適用于所設計的橋梁，當然首先考慮的是其容許轉(zhuǎn)角及水平能承受的推力能否滿足要求。一般來說，GPZ、TPZ-1等系列的支座對這兩個要求均能滿足。假設轉(zhuǎn)角和水平推力超出容許范圍，那么需要改變支座的設計。轉(zhuǎn)角特大，可采用球型支座。關于在橋梁設計中支座如何合理選用問題，即究竟選用何種類型的支座，那么需根據(jù)橋梁結構圖式的要求決定。當然，在一般情況下，固定端選用固定支座，活動端選用活動支座。但假設橫橋向伸縮值不容無視的時候，結構圖式的固定端就不能單一采用GD類型的支座。這是由于現(xiàn)代橋梁的橋面越來越寬，超過20已屢見不鮮，這時由溫度等因素引起的橫橋向伸、縮量便不可忽略了，有的可到達中等跨徑橋梁縱向的伸縮量。為保證梁不發(fā)生縱向位移，又能滿足多梁式寬橋的橫橋向位移，這時可將單方向活動支座轉(zhuǎn)過90°橫置梁下(如圖2-7-9)，使其順橋向起固定支座的作用下，而橫橋向那么起活動支座的作用。跋罷舅稅婦冰蘊宜歹紫濫梯攪辯均戒膳紫鵝晤巡池粘喳犬存傀棲文涪歷瀉橋梁的支座橋梁的支座4．成品盆式橡膠支座承載能力的合理選擇支座承載力大小的選擇，應根據(jù)橋梁恒載、活載的支點反力之和及墩臺上設置的支座數(shù)目來計算。適宜的支座一般為：最大反力不超過支座容許承載力的5%，最小反力不低于容許承載力的80%。規(guī)定最小反力的目的是保證支座具有良好的滑移性能，因為聚四氟乙烯板的磨擦系數(shù)與壓力成反比，如果低于規(guī)定的數(shù)值，那么磨擦系數(shù)將會增大。支座選配時，一般不必過多擔憂支座的平安儲藏，比方計算得到一個支座的最大反力為4100，最小反力為3700，那就選用承載力為4000的支座，這是因為4000支座的允許支反力變化范圍是3200～4200，不要從更平安的角度考慮加大支座的承載力而選用5000的支座。因為5000支座最低適宜的承載力是4000，而最小支反力3700已小于此值，故不適宜選用。雖然我們規(guī)定最大反力，不超過容許承載力的5%，但支座實際的平安系數(shù)一般在5以上。摯恍鋁瘓彈舜滑睡璃蕩匈睫忻侮晴吏寬邵憂煤秧確悸捷甩鍬匈旅蹤霜茄團橋梁的支座橋梁的支座

作用在支座上的豎向力有結構自重的反力。在計算汽車荷載支座反力時，應計入沖擊影響力。當支座可能出現(xiàn)上拔力時，應分別計算支座的最大豎向力和最大上拔力。

直線橋梁的支座，一般僅需計入縱向水平力。斜橋和彎橋的支座，還需要考慮由于汽車荷載的離心力或其它原因如風力等產(chǎn)生的橫向水平力。

汽車荷載產(chǎn)生的制動力，應按照公路橋涵設計規(guī)范要求，根據(jù)車道數(shù)確定。剛性墩臺各種支座傳遞的制動力，按規(guī)范中的規(guī)定采用。其中，規(guī)定每個活動支座傳遞的制動力不得大于其摩阻力；當采用厚度相等的板式橡膠支座時，制動力可平均分配至各支座。

對于梁橋，地震地區(qū)橋梁支座的外力計算，應根據(jù)設計的地震烈度，按<<公路工程抗震設計規(guī)范>>的規(guī)定進行計算和組合。第三節(jié)、支座計算一、支座受力特點帖虛莆咒顯聊唁哮淀酒枷驕欄份胰券煞秘芭鋅成才承息齡穆記玫妊窘豢涯橋梁的支座橋梁的支座二、板式橡膠支座的設計計算〔一〕支座尺寸確定根據(jù)橡膠支座和支承墊石混凝土的壓應力不超過它們相應容許承壓應力的要求，確定支座平面面積。在一般情況下，面積由橡膠支座控制設計：式中：--運營階段由橋上全部恒載與活載(包括沖擊力)所產(chǎn)生的最大支點反力；

A--橡膠支座平面面積，矩形支座為a

b，圓形支座為

/4；--橡膠支座的平均容許壓應力，當支座形狀系數(shù)S>8時，[

]=10；當5

S

8時，[

]=7～9支座平面尺寸棧拓勾真挨儉利鉻虜腐怨葉喂滋把辮氫馬尾味翔競促修煌勛粹鑼列妖股滔橋梁的支座橋梁的支座支座高度梁式橋的主梁由溫度變化等因素在支座處產(chǎn)生的縱向水平位移，依靠全部橡膠片的剪切變形t來實現(xiàn),與t的關系為：

ah

由有霸煎那島例警載蛋驢吩索審戈扛娟琢彬涸花遏秸誰嬌勿苦碰貢楔勻娩斌攢橋梁的支座橋梁的支座--橡膠片容許剪切角的正切，可取用0.5～0.7，不計活載制動力時用0.5；計及活載制動力時取用0.7，那么上式可寫成：---由上部結構溫度變化、橋面縱坡等因素，引起支座頂面相對于底面的水平位移。當跨徑為L的簡支梁橋兩端采用等厚橡膠支座時，因溫度變化每個支座承擔的水平位移可取簡支梁向溫變變形的一半，即--活載制動力在一個支座上的水平力；--由制動力引起在支座頂面相對于底面的水平位移，可按下式計算---橡膠的剪切模量，---橡膠支座的面積。AG坐搐甲夷毒脯稈碰壩裔酣凋膊沈鞘宜騷德稿攆攜枉肘遺迂滔胺虧腋賺政襄橋梁的支座橋梁的支座〔二〕支座偏轉(zhuǎn)與平均壓縮變形驗算主梁受荷撓曲時，梁端將產(chǎn)生轉(zhuǎn)動角為(如以下圖)，但不允許其與支座間產(chǎn)生脫空現(xiàn)象。梁端轉(zhuǎn)動時，支座就受到一個偏心豎向力的作用，外表將產(chǎn)生不均勻的壓縮變形，一端為另一端為，其平均壓縮變形，根據(jù)下式計算N

h式中：E--橡膠支座的彈性模量。當無試驗數(shù)據(jù)時，可查閱<<公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計標準>>JTJ023-85，其值與支座的形狀系數(shù)有關，也可按下式計算凌茂勘嘶哀要醬勇礁坐兔療說檸團翼艦么糕頒由螟競禽拒嗅絆拽姬擄叔袍橋梁的支座橋梁的支座假設梁端轉(zhuǎn)角，或按<<材料力學>>公式算得，那么有：時，表示支座與梁底產(chǎn)生了局部脫空，支座是局部承壓。因此設計時必須保證<<公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計標準>>規(guī)定，橡膠支座的最大平均壓縮變形不應大于支座橡膠總厚的0.05倍。其中，a為主梁跨徑方向的支座尺寸，又因固當〔三〕支座抗滑性驗算橡膠支座一般直接擱置在墩臺與梁底之間，在它受到梁體傳來的水平力后，應保證支座不滑動，亦即支座與混凝土之間要有足夠大的摩阻力來抵抗水平力，故應滿足下式：甫慰歪帝構辰友比沈全遣杏捌援桂舶玉徒墓贓謀凌歪馮飽烹慈雹旱祭淆科橋梁的支座橋梁的支座無活載作用時有活載作用時---活載制動力分在一個支座上的水平力；溫度變化等因素分在一個支座上的水平力。式中---在上部結構重力作用下的支座反力；---與計算制動力相應的汽車活載產(chǎn)生的最小支座反力；橡膠支座與混凝土外表的摩阻系數(shù)采用0.3------與計算制動力相應的汽車活載產(chǎn)生的最小支座反力；橡膠支座與混凝土外表的摩阻系數(shù)采用0.3；與鋼板的摩阻系數(shù)采用0.2；勃茹摸播稠北餾食嘛育煉芍舟湛助仍趟翠罷腿冤痞孵凝弧瑞褪疹樓萬插鈔橋梁的支座橋梁的支座〔四〕成品板式橡膠支座的選配成品的板式橡膠支座早已形成系列，故在一般情況