精品文檔-下載后可編輯油藏存儲(chǔ)層建設(shè)研討1潛山油藏成因及地質(zhì)特征變質(zhì)巖潛山在我國(guó)東部的渤海灣地區(qū)分布廣泛。文中以遼河盆地為例，根據(jù)鉆井資料，該盆地廣泛分布太古界變質(zhì)巖系，構(gòu)成其最古老的結(jié)晶基底?；鶐r受到多次活躍的巖漿影響，不斷發(fā)生變質(zhì)作用，造成各類(lèi)巖錯(cuò)分布。該區(qū)域也曾受多期地質(zhì)構(gòu)造作用影響，產(chǎn)生了持續(xù)周期性的斷裂活動(dòng)，對(duì)潛山的形成及后期潛山披覆構(gòu)造具有重要影響。斷層作用形成了復(fù)雜的斷層微裂縫及儲(chǔ)層微裂縫，成為成藏過(guò)程中油氣運(yùn)移的通道。潛山帶的各側(cè)均存在斷距較大的斷裂，使生油巖與潛山接觸，為變質(zhì)巖潛山提供區(qū)域性大面積的供油窗口，斷裂同期產(chǎn)生的不整合面及斷面也成為油氣運(yùn)移通道。上覆泥巖為頂部油氣藏提供有效的蓋層，由于變質(zhì)作用，潛山內(nèi)發(fā)育了不同巖性，其中由暗色礦物體積分?jǐn)?shù)較高的斜長(zhǎng)角閃巖、基性輝綠巖組成的致密巖層，確保了內(nèi)幕油氣藏的保存。此類(lèi)油氣藏為常壓成藏系統(tǒng)，說(shuō)明內(nèi)幕儲(chǔ)層相互連通［1-9］。以勝601潛山油藏為例建立儲(chǔ)層地質(zhì)模型。

2潛山儲(chǔ)層建模

2.1潛山巖相控制模型相控建模的基本思想，是同一層內(nèi)相同沉積微相或巖相具有相近的參數(shù)分布特征。遼河油田在長(zhǎng)期的地質(zhì)研究中形成了“優(yōu)勢(shì)巖性”理論：在同樣構(gòu)造應(yīng)力作用下，暗色礦物體積分?jǐn)?shù)較高的巖石塑性較強(qiáng)，不容易產(chǎn)生裂縫，難成為儲(chǔ)集巖；暗色礦物體積分?jǐn)?shù)較低的巖石塑性較弱，容易產(chǎn)生裂縫而成為儲(chǔ)集巖。按照巖心分析資料，由各種變質(zhì)巖暗色礦物的體積分?jǐn)?shù)對(duì)變質(zhì)巖古潛山進(jìn)行巖石排序，形成巖性序列。在巖性序列中，靠前的巖性相對(duì)于靠后的巖性為“優(yōu)勢(shì)巖性”。根據(jù)錄井資料，勝601潛山油藏中主要分布混合花崗巖、片麻巖、輝綠巖。按照暗色礦物體積分?jǐn)?shù)排序如下：輝綠巖片麻巖混合花崗巖。依據(jù)“優(yōu)勢(shì)巖性”理論，勝601油藏中易形成儲(chǔ)層的巖石巖性依次為混合花崗巖、片麻巖、輝綠巖。采用序貫指示模擬法進(jìn)行建模，如圖1所示。變質(zhì)巖潛山油藏是典型的裂縫性油藏，具有雙重孔隙性質(zhì)，因此，應(yīng)分別考慮基質(zhì)和裂縫的性質(zhì)進(jìn)行建模。由于基質(zhì)屬性主要受巖性分布控制，不同巖性油藏的孔隙度、滲透率存在一定差異，因而需要在巖性控制基礎(chǔ)上對(duì)基質(zhì)屬性進(jìn)行離散。對(duì)勝601油藏基質(zhì)采用該方法進(jìn)行儲(chǔ)層物性建模，模型如圖2、圖3所示。

2.2潛山油藏裂縫建模

2.2.1裂縫屬性參數(shù)處理在變質(zhì)巖潛山裂縫油藏中，裂縫是重要的滲流通道，對(duì)整個(gè)油藏的開(kāi)發(fā)效果具有極其重要的影響，因此裂縫的模擬在建模過(guò)程中非常關(guān)鍵。當(dāng)裂縫開(kāi)度大于0.01mm時(shí)，其滲透能力較強(qiáng)，表現(xiàn)為被鉆開(kāi)后鉆井液濾液能迅速侵入并形成較深的侵入帶，因此，可采用代表性較強(qiáng)的測(cè)井方法計(jì)算孔隙度。測(cè)井解釋裂縫孔隙度是利用現(xiàn)代測(cè)井的雙側(cè)向電阻率，根據(jù)式（1）進(jìn)行計(jì)算：準(zhǔn)f=Rd1RLLS-1RLLDc姨（1）式中：準(zhǔn)f為裂縫孔隙度；Rd為鉆井液濾液電阻率，Ωm；RLLS為淺側(cè)向電阻率，Ωm；RLLD為深側(cè)向電阻率，Ωm；c為膠結(jié)指數(shù)，c=1.5。在早期完鉆井中，Rd值采用斯倫貝謝測(cè)井圖標(biāo)定的測(cè)量值；在后期完鉆井中，由于鉆井過(guò)程中為防止鉆井液污染，均采用二次完井，在潛山地層采用無(wú)固相鉆井液鉆井，鉆井液密度為1.0g/cm3左右，因此，Rd值與鉆井液電阻率相等。利用式（2）、式（3），將地面測(cè)量的鉆井液電阻率換算到地層條件下：其中T2=0.0256D+19.68（3）式中：Rd1，Rd2分別為地面和地層條件下的鉆井液濾液電阻率，Ωm；T1，T2分別為測(cè)量值環(huán)境溫度、地層條件下的溫度，℃；D為計(jì)算層中深，m。根據(jù)遼河盆地區(qū)域變質(zhì)巖的研究，擬合出變質(zhì)巖潛山條件下的裂縫滲透率與孔隙度和開(kāi)度的關(guān)系式：Kf=33.8×準(zhǔn)f×d2（4）式中：Kf為裂縫滲透率，10-3μm2；d為裂縫開(kāi)度，μm。裂縫開(kāi)度由勝601潛山6口井的巖心描述數(shù)據(jù)確定。目前，裂縫開(kāi)度計(jì)算方法可以使用較成熟的雙側(cè)向電阻率模型，該模型由斯倫貝謝測(cè)井公司的A.M.Sibbit等人提出［10］。經(jīng)過(guò)大量的模擬實(shí)驗(yàn)研究，得出了裂縫開(kāi)度與深淺側(cè)向電導(dǎo)率的關(guān)系式（5）、式（6）。高角度裂縫：d=CLLS-CLLD4Cm×104（5）低角度裂縫：d=CLLS-Cb1.2Cm×104（6）式中：CLLS為淺側(cè)向電導(dǎo)率，S/m；CLLD為深側(cè)向電導(dǎo)率，S/m；Cb為圍巖電導(dǎo)率，S/m；Cm為地層條件下鉆井液濾液電導(dǎo)率，S/m。應(yīng)用上述裂縫孔隙度模型之前，首先需要對(duì)裂縫的傾斜角度進(jìn)行判別，判別參數(shù)為X=RLLD-RLLS姨RLLD×RLLS（7）式中：X為裂縫角度判別數(shù)。對(duì)垂直裂縫，X0.1；對(duì)斜交裂縫，0≤X≤0.1；對(duì)水平裂縫，X0。將勝601油藏按以上步驟處理，工區(qū)潛山儲(chǔ)層裂縫滲透率主要為（1～1000）×10-3μm2。

2.2.2裂縫各向異性模型的建立在變質(zhì)巖潛山油藏中，發(fā)育大量裂縫，其走向?qū)φ麄€(gè)油藏的滲透率分布存在影響。假設(shè)油藏內(nèi)任意一組平行裂縫，方位角為β，傾角為α，平行于裂縫的滲透率為K。首先以大地為參照物建立一個(gè)直角坐標(biāo)系，假設(shè)東、北、上3個(gè)方向?yàn)樽鴺?biāo)線(xiàn)，它們分別對(duì)應(yīng)3個(gè)單位坐標(biāo)向量e1，e2，e3（見(jiàn)圖4）。再以裂縫為參照物建立一個(gè)直角坐標(biāo)系。以裂縫與水平面的交線(xiàn)為一條坐標(biāo)線(xiàn)，對(duì)應(yīng)單位坐標(biāo)向量f2；在裂縫內(nèi)取與f2垂直的方向?yàn)榱硪粭l坐標(biāo)線(xiàn)，對(duì)應(yīng)單位坐標(biāo)向量f1；再取垂直于f1和f2的方向?yàn)榈?條坐標(biāo)線(xiàn)，對(duì)應(yīng)單位坐標(biāo)向量f3（見(jiàn)圖4）。

3油藏?cái)?shù)值模擬驗(yàn)證

為了檢驗(yàn)新建模方法模型的應(yīng)用狀況，應(yīng)用油藏?cái)?shù)值模擬技術(shù)，分別對(duì)新方法和常規(guī)方法所建模型進(jìn)行對(duì)比驗(yàn)證。計(jì)算中采用勝601油藏的實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行定壓生產(chǎn)，得到結(jié)果如圖6所示。由計(jì)算結(jié)果可知，新方法的曲線(xiàn)與油藏歷史值較為接近，所建模型更符合真實(shí)情況；而采用常規(guī)方法建立的模型缺少巖性控制因而物性與實(shí)際油藏差異較大。圖6用新方法與常規(guī)方法建模的累計(jì)產(chǎn)液量與歷史值對(duì)比

4結(jié)論

1）變質(zhì)巖潛山油藏的成因及地質(zhì)特征與常規(guī)砂巖油藏存在較大差異，不能套用常規(guī)建模方法，建模時(shí)必須考慮儲(chǔ)層成因、巖性分布、裂縫發(fā)育程度等因素。2）變質(zhì)巖潛山油藏