目錄TOC\o"1-3"第一章編制根據 2第二章工程概況 3第三章施工難點 4第四章技術準備 5第五章施工布置 38第六章混凝土澆筑 55第七章施工縫解決 60第八章安全與環(huán)保辦法 64第九章附圖 66

編制根據1.1設計圖紙：寧波建筑設計院提供方圓財富中心項目施工圖。1.2現(xiàn)行國家和省、市關于規(guī)范、規(guī)程和原則：建筑地基基本工程施工質量驗收規(guī)范（GB50202-）高層建筑箱型基本與筏型基本技術規(guī)范（JGJ6-99）地下工程防水技術規(guī)范（GB50108-）混凝土構造工程施工及驗收規(guī)范（GB50204-）混凝土礦物摻和料應用技術規(guī)程（DBJ/T01-64-）高層建筑混凝土構造技術規(guī)程（JGJ3-）混凝土強度檢查評估原則（GB107-87）混凝土泵送技術規(guī)程（JGJ/T10-95）混凝土質量控制原則（GB50164-92）建筑機械使用安全技術規(guī)程（JGJ33-）建筑施工安全檢查原則（JGJ59-99）施工現(xiàn)場暫時用電安全技術規(guī)范（JGJ46-88）建設工程施工現(xiàn)場供用電安全規(guī)范（GB50194-93）寧波市建筑工程施工安全操作規(guī)程（DBJ01-62-）堿集料反映規(guī)程1.3方圓財富中心項目施工組織設計。工程概況本工程位于寧波市江北區(qū)東三環(huán)路內寧波CBD中央商務區(qū)，東臨關東店南街，南臨光華路。由二棟寫字樓和一座裙房構成?？偨ㄖ娣e為142268m2，地上某些為103065.6m2，地下共4層，建筑面積39202.4m2。工程構造設計為鋼骨混凝土框筒構造，基本設計為平板筏基，基本混凝土總量為26445m3。兩個主樓下基本厚3m，裙房和大堂下基本厚1.5m，設計中從沉降角度考慮，在3m厚和1.5m交接處布置了兩道寬1500mm后澆帶。底板外輪廓東西方向長116.25m，南北方向長88.4m；基本底板厚度按厚度分為1500mm和3000mm兩種，頂面標高分別為-19.10m和-17.60m。本工程混凝土所有采用商品混凝土，整個基本劃分為7個澆筑段進行混凝土澆筑。澆筑段劃分見圖1，各澆筑段基本狀況見表1。澆筑段劃分基本狀況表表1I段II段III段IV段澆筑段機坑底板Ⅱ-1Ⅱ-2機坑底板混凝土42676.13139.21236.27840.5厚度3m3m1.5m1.5m1.5m3m3m籌劃澆筑時間.8.15.9.5.8.5.8.28.9.2.9.13.10.16由于本工程底板混凝土為厚大體積混凝土，在“ISO9002”中屬于“4.9過程控制”中特殊過程控制項目，系質量控制重要內容。為保證工程施工質量，特制定本施工方案，以便在施工中遵循執(zhí)行。施工難點3.1本工程工期短、時間緊，底板混凝土總量大，3m厚底板不容許分段，最大澆筑量超過10000m3。必要全盤考慮、精心安排、采用周密技術辦法保證質量。3.2底板混凝土澆筑基本安排在夏季，氣溫高不利于混凝土入模溫度控制。3.3底板施工時進出車輛多，多臺輸送泵同步作業(yè)。施工場地狹小、不利于交通和多臺輸送泵布置。因而規(guī)定業(yè)主協(xié)助我公司跟關于部門協(xié)商解決，借用臨近市政道路布置一某些輸送泵，解決場地緊張狀況。3.4本工程地處CBD中心地段，交通不暢。并且商品混凝土運送車輛受到交通管制。施工前必要在認真調查基本上做好交通組織方案，并提前向關于部門辦好通行允許，保證混凝土持續(xù)供應。3.5本工程底板混凝土澆筑時間均安排在氣溫較高8月和9月，此時大氣溫度高出混凝土入模溫度，長時間間隔對混凝土溫度和澆筑層之間結合都非常不利。須報請關于部門批準，在混凝土澆筑特定期間容許夜間施工，使?jié)仓ぷ鞒掷m(xù)進行保證大體積底板澆筑質量。技術準備基本底板施工，除必要滿足國家和地方關于規(guī)范、原則規(guī)定規(guī)定外，采用必要預控辦法防止大體積混凝土由于溫度變化和收縮產生裂縫是施工技術準備核心。依照大體積混凝土裂縫產生機理，在抗裂驗算基本上通過控制原材料質量、減少混凝土溫差（入模溫度、水化熱溫升）、減小地基約束以及控制降溫速率、充分運用混凝土應力松弛特性、延長養(yǎng)護期、表面布設溫度筋、加強施工過程控制等幾種方面綜合安排抗裂技術辦法。4.1對原材料規(guī)定拌制混凝土各種原材料除了必要滿足有關國家規(guī)范和寧波市地標外，還應符合如下規(guī)定。4.1.1水泥：1)采用32.5級普通硅酸鹽水泥。2)采用低水化熱水泥，水泥7d水化熱指標不高于275kJ/kg，不得使用帶有R字樣早強水泥。3)水泥堿含量須滿足每立方米混凝土中水泥總堿量不不不大于2.25kg。4.1.2粉煤灰：粉煤灰級別不低于II級，不得使用高鈣粉煤灰。4.1.3粗骨料：宜采用5～31.5mm級配均勻機碎石，含泥量不得不不大于1%，孔隙控制在39%以內。4.1.4細骨料：為減小混凝土后期收縮，宜采用中粗砂，細度模數2.5～3.0，不使用人工砂。砂含泥量不得不不大于3%。4.1.5外加劑：4.1.5.1外加劑應采用低堿、低水化熱外加劑。4.1.5.2不得具備早強性能。4.1.5.3不添加任何膨脹劑。4.1.5.4使用高效減水劑。4.2對商品混凝土規(guī)定除必要滿足規(guī)范規(guī)定外，還應符合如下規(guī)定:4.2.1混凝土強度級別規(guī)定為C40（P10）R90。4.2.2水膠比控制0.45如下。4.2.3砂率控制在40%以內。4.2.4為保證混凝土抗裂能力，兼顧施工規(guī)定，混凝土入泵坍落度宜控制在160mm之內，誤差上限+20mm,下限-40mm。4.2.5緩凝時間宜為8～10h。4.2.6混凝土到工地溫度：4.2.6.1對于Ⅱ-1段,及Ⅰ、Ⅳ段內機坑，混凝土到工地溫度不得超過28℃4.2.6.2對于Ⅱ-2段,III段底板，混凝土到工地溫度不得超過25℃4.2.6.3對于Ⅰ段底板，混凝土到工地溫度不得超過23℃4.2.6.4對于Ⅳ段底板，混凝土到工地溫度不得超過20℃4.2.6.5混凝土供應單位可參照如下辦法，也可在保證上述溫度指標前提下，依照公司特點采用其她辦法。1)外加劑、砂石須遮蓋，避免陽光直射，并保持通風，在拌合前2d將碎石灑水降溫；2)拌合水應使用地下水，并預先加冰塊降溫；3)散裝水泥必要提邁進料降溫，保證拌合時溫度在35℃4)混凝土運送罐車外罩保溫套。4.2.7為保證水化熱不超過本方案抗裂計算規(guī)定，試配時須對各試配配合比作混凝土或混合膠凝材料水化熱實驗，并及時將實驗成果上報本項目部總工辦。4.3重要技術辦法4.3.1采用90d混凝土強度，同步，經業(yè)主、監(jiān)理和關于專家共同論證，將每立方米混凝土中水泥用量控制在不少于220kg。綜合考慮各種因素，本方案擬定每立方米混凝土中水泥用量為：32.5級普通硅酸鹽水泥230kg。4.3.2采用中低水化熱水泥，7d水化熱指標不高于275kJ/kg。4.3.3采用三摻法，即在混凝土中同步摻加高爐磨細礦碴粉(S75)和粉煤灰，以保證混凝土強度達到設計規(guī)定，同步改進混凝土和易性。4.3.4在滿足泵送規(guī)定條件下，減少砂率，防止混凝土因收縮產生裂縫。4.3.5不使用膨脹劑。4.3.6除設計布置后澆帶外，在1.5m厚底板內增長兩條施工后澆帶，施工后澆帶做法與沉降后澆帶相似，在相鄰板塊澆筑90d后用C45(P10)R28混凝土澆筑。后澆帶布置如圖1所示。4.3.7分層澆筑，兩主樓下3m厚底板內均設有各種機（集水）坑，坑深3m，且體量較大。綜合考慮機坑內降水、總體施工組織、大體積混凝土施工等因素，決定先澆筑機（集水）坑，再澆筑底板。兩次澆筑間隔宜控制在15d之內。4.3.8設計后澆帶處斷面如圖2所示，其中1500mm厚500mm寬板帶長度74m超過抗裂計算最大裂縫間距54.91m，存在開裂隱患，建議設計將這一條1500mm厚500mm寬板帶縱向配筋率提高到1.2%。圖1基本底板分段及后澆帶位置圖2后澆帶處斷面圖4.3.9遵循抗、放結合原則，為減小地基水平阻力對底板約束作用，在底板卷材防水層上干鋪兩層油氈作為滑動層，為防止水泥漿進入油氈之間，上層油氈搭接處須用聚氨酯粘結。特殊狀況：B塔下底板分布有四個機坑，四個坑中間板塊處在四邊約束狀態(tài)，邊沿拉應力較大，因而，該板塊下不設滑動層，不做級配砂石換填，以較大地基水平阻力減小邊沿位移，進而減小邊沿拉應力。4.3.10在1.5m厚底板上表面3m厚底板有木模側面設立120@4Φ鋼筋網片，增強表面抗裂能力。4.3.11由于底板籌劃澆筑時間在最炎熱月份，氣溫遠高于混凝土入模溫度，為盡量減少澆筑時冷量損失，澆筑時采用斜面分層、一次到頂方式，使混凝土暴露面積最小，混凝土輸送泵管用一層麻袋包裹并經常灑水保持濕潤。4.3.12混凝土入槽前，對槽內四壁及槽底灑水降溫。4.3.13澆筑前一天，用氈布覆蓋底板鋼筋，混凝土澆筑時隨澆筑進度逐漸揭開。4.3.14混凝土初凝前，表面用平板振搗器做兩次振搗，改進混凝土密實性。兩次振搗后，用刮桿刮平，再用木抹子做兩遍壓實抹平，最后表面掃毛。4.3.15加強養(yǎng)護，充分運用混凝土松弛特性減少混凝土收縮應力?；炷林行臏囟扰c表面溫度差及表面溫度與外界溫度差可控制在30℃以內。降溫速率宜控制在1.5～24.3.15.1澆筑完畢后14d內，采用蓄水養(yǎng)護，蓄水深度為150mm。因底板面積較大，宜采用分格蓄水，蓄水圍堰高度不低于200mm。4.3.15.2兩次抹面壓實后及時蓋一層塑料薄膜，同步隨澆筑進度分格砌筑蓄水圍堰。4.3.15.3蓄水養(yǎng)護至少7d，如果7d后，為下道工序施工以便規(guī)定變化養(yǎng)護方式，養(yǎng)護方式可改為采用塑料膜加草袋方式，即一層濕草袋上蓋一層塑料薄膜。變換養(yǎng)護方式時，應先鋪草袋再灑水。4.3.15.4保溫保濕養(yǎng)護至少14d。養(yǎng)護至第15d時，依照測溫狀況和當時天氣狀況決定與否撤銷養(yǎng)護。在施工條件允許狀況下，應盡量將養(yǎng)護期延長到30d。4.3.15.5后澆帶處養(yǎng)護：1）底板后澆帶處側模有木模和快易收口網兩種。木模處采用一層阻燃保溫草袋外面加蓋一層黑色塑料布保溫保濕養(yǎng)護。塑料布和草帶要綁扎在模板上，與模板密貼。木模拆模時間，同樣在第15d依照測溫狀況決定，如當時施工條件允許，則安排在第30d拆模。2）快易收口網處采用一層濕草袋外面加蓋一層黑色塑料布保溫保濕養(yǎng)護。濕草帶要綁扎鋼筋上與收口網密貼，養(yǎng)護期間草袋必要始終保持浸濕狀態(tài)。塑料布必要與濕草袋密貼。3）后澆帶處500mm寬1.5m厚板帶上表面采用兩層草袋兩層塑料薄膜養(yǎng)護，即一層濕草袋+一層塑料薄膜+一層干草袋+一層塑料薄膜。4.3.16做好澆筑后測溫工作，設專職測溫工，及時將測溫數據錄入預先編制好溫度曲線描繪程序和溫度應力計算程序，實時掌握混凝土內部溫度和應力變化狀況，推斷下一時段溫度和應力變化趨勢，依照計算成果決定與否調節(jié)保溫層厚度。4.4混凝土配合比依照本章第4.1、4.2、4.3條擬定原則，參照攪拌站記錄資料和試配數據，擬定混凝土單方重要材料用量（kg）見表2?；炷僚浜媳龋苛⒎矫谆炷林匾牧嫌昧浚┍?水泥（普通硅酸鹽32.5級）粉煤灰（不低于II級）礦渣粉(不低于S75)2307580詳細試配數據參見試配報告。4.51.5m厚底板抗裂驗算依照構造特性，選最不利抗裂II-2段進行抗裂驗算。4.5.1構造特性外形尺寸：長×寬×高=88.4mm×18.75mm×1.5mm縱向平均配筋率：Ag/A=0.71%最大鋼筋直徑:25mm混凝土強度級別：C40(P10)R90fc(90)=19.1N/mft(90)=1.71N/mEc(90)=3.15×104N/m籌劃澆筑時間：年8月25日。澆筑時大氣溫度：按寧波專業(yè)氣象臺提供資料，8月平均氣溫為25.7℃，最高氣溫為35.0℃，最低氣溫為4.5.2混凝土入模溫度TjTj=304.5.3各齡期混凝土中心溫度按照保守狀態(tài)，在本計算中取1.5m厚底板降溫系數為0.75。各齡期混凝土內部中心最高溫度估算詳見表3。1.5m厚底板各齡期混凝土內部中心最高溫度估算表表3齡期（d）36912151821242730Tmax56.949.844.139.633.232.631.930.630.3304.5.4混凝土內外溫差預計，詳見表4。1.5m厚底板混凝土內外溫差預計值表表4大氣平均溫度Tq=25.7℃大氣最低溫度Tqmin=齡期36912151821242730中心溫度56.949.844.139.633.232.631.930.630.330表面溫度38.635.933.832.129.729.429.328.728.628內表溫度差18.313.910.37.53.53.22.71.91.71.6外表溫度差21.318.616.514.812.412.11211.411.310.74.5.5最大溫度收縮應力計算為留有充分安全余量，計算溫度收縮應力時，不考慮混凝土升溫階段產生內部壓應力及兩端支護構造限位產生預壓應力。如下分別驗算澆筑后第6、9、15、30和60外約束應力4.5.5.1采用公式σ(t)=E(t)×α×△T×[1-1/cosh(βiL/2)]×S(t)其中，E(t)——混凝土各齡期彈性模量；α——混凝土線性膨脹系數,取1.0×10-5；S(t)——考慮徐變影響應力松弛系數，取S(t)=0.5；L=88400mm（基本底板長度）；H=1500mm(基本底板厚度)。Cx為地基水平阻力系數，查趙志縉主編《高層建筑施工手冊》：在設立滑動層后，Cx=0.01～0.03N/mm3，偏于安全，在此取Cx=0.01N/mm3△T為最大綜合溫差，△T=降溫差△T'（t）+收縮當量溫差T'y(t)4.5.5.2計算E(t)，詳見表51.5m厚底板混凝土各齡期彈性模量表表5齡期69153060E(t)1.31×1041.75×1042.33×1042.94×1043.14×1044.5.5.3計算綜合溫差ΔT1）各齡期混凝土收縮當量溫差T'y(t)按公式εY(t)=ε0Y(1-e-0.01t)×M1×M2×…Mn，T'Y(t)=-εY(t)/α各系數選用詳見表6：1.5m厚底板各齡期混凝土收縮當量計算用系數表表6齡期（d）69123060M11.0001.0001.0001.0001.000M21.1301.1301.1301.1301.130M31.0001.0001.0001.0001.000M41.1051.1051.1051.2101.210M51.1201.1201.1201.0001.000M61.0400.9600.9570.9300.930M71.1001.1001.1001.2561.256M80.7800.7800.7801.0001.000M91.0001.0001.0001.0001.000M101.0001.0001.0001.0001.000∑*1.2481.1521.1481.5971.597注：M1:水泥種類影響系數；M2:水泥細度影響系數；M3:骨料影響系數；M4:水膠比影響系數；M5:水泥漿量影響系數；M6:齡期；M7:環(huán)境濕度系數；M8：截面影響系數；M9：振搗方式；M10：配筋率影響系數。1.5m厚底板各齡期混凝土收縮相對變形計算值詳見表7。1.5m厚底板各齡期混凝土收縮相對變形計算值表7齡期（d）69153060εY(t)2.35×10-53.21×10-55.1810-51.34×10-42.33×10-42）綜合溫差ΔT詳見表81.5m厚底板各齡期混凝土綜合溫差計算值表8齡期69153060△T'（t）4.78.515.819.825.0T'Y(t)2.43.25.213.423.3△T(t)7.111.721.033.248.44.5.5.2最大外約束應力，詳見表9L=88400mmH=1500mmCx=0.01N/mm2ft(R90)=1.71N/mm1.5m厚底板各齡期混凝土最大概束應力值表9齡期69153060βi2.3E-052.0E-051.7E-051.5E-051.5E-05S(t)0.5000.5000.5000.5000.400σ(t)0.1630.2910.5540.9131.073ft0.6810.8351.0291.2931.556ft/σ(t)4.182.871.861.421.45各齡期抗裂安全度K都不不大于1.05，滿足抗裂規(guī)定。4.5.6驗算裂縫間距4.5.6.1應用公式式中α——混凝土線性膨脹系數，α=1.0×10-5;εp——考慮徐變時鋼筋混凝土極限拉伸;T——綜合溫差。4.5.6.2基本參數，詳見表10。1.5m厚底板基本參數值表10H=1500mmft（R90）=1.71MPaE=3.15×104MPaμp=0.71%Cx=0.01N/mm3d=25mm4.5.6.3混凝土極限拉伸，詳見表11。1.5m厚底板各齡期混凝土極限拉伸值表11齡期69153060εp(t)6.56×10-58.04×10-59.91×10-51.24×10-41.50×10-44.5.6.4綜合溫差T，詳見表12。1.5m厚底板各齡期混凝土綜合溫差值表12齡期69153060△T'（t）4.78.515.819.825.0T'y(t）2.43.25.213.423.3T(t)7.111.721.033.248.44.5.6.5計算裂縫間距，詳見表13。1.5m厚底板各齡期混凝土裂縫間距值表13齡期69153060各齡期彈模E（t）1.31×1041.75×1042.33×1042.94×1043.14×104β4.44×1045.12×1045.92×1046.64×1046.86×104L219140111.29104.294.16Lmin145.893.374.269.557.34.63m厚底板抗裂計算依照構造特性，選最不利抗裂I段進行抗裂驗算。4.6.1構造特性外形尺寸：長×寬×高=74.5mm×30.75mm×3.0mm縱向平均配筋率：Ag/A=1.71%最大鋼筋直徑：32mm混凝土強度級別：C40(P10)R90fc(R90)=19.1N/mft(R90)=1.71N/mEc(R90)=3.15×104N/m籌劃澆筑時間：年9月5日澆筑時大氣溫度：按寧波專業(yè)氣象臺提供資料，9月份平均氣溫為20.5℃，最高氣溫為35.0℃，最低氣溫為4.6.2混凝土入模溫度TjTj=304.6.3各齡期混凝土中心溫度按照保守狀態(tài)，在本計算中取3m厚底板降溫系數為0.85。各齡期混凝土內部中心最高溫度估算詳見表14。3m厚底板各齡期混凝土內部中心最高溫度估算值表14齡期（d)36912151821242730Tmax60.154.65.034642.339.236.433.731.6304.6.4混凝土內外溫差預計，詳見表15。3m厚底板混凝土內外溫差預計表表15大氣平均溫度Tq=20.5大氣最低溫度Tqmin=10.1齡期36912151821242730中心溫度60.154.65.034642.339.236.433.731.630表面溫度35.433.331.730.128.727.526.525.524.724.1內表溫度差24.721.318.615.913.611.79.98.26.95.9外表溫度差25.323.221.62018.617.416.415.414.6144.6.5最大溫度收縮應力計算為留有充分安全余量，計算溫度收縮應力時，不考慮混凝土升溫階段產生內部壓應力及兩端支護構造限位產生預壓應力。4.6.5.1采用公式σ(t)=E(t)×α×△T×[1-1/cosh(βiL/2)]×S(t)其中，E(t)——混凝土各齡期彈性模量；α——混凝土線性膨脹系數，取1.0×10-5；S(t)——考慮徐變影響應力松弛系數考慮，取S(t)=0.5；L=75000mm(底板混凝土長度)；H=3000mm(底板混凝土厚度)；Cx——地基水平阻力系數，考慮滑動層，取Cx=0.03kN/m；△T——最大綜合溫差。4.6.5.2彈性模量E（t），詳見表16。3m厚底板混凝土各齡期彈性模量表表16齡期（d）69153060E(t)1.25×1041.67×1042.22×1042.80×1042.99×1044.6.5.3計算ΔT1）各齡期混凝土收縮變形值按公式εY(t)=ε0Y(1-e-0.01t)×M1×M2×…Mn，T'Y(t)=-εY(t)/α各系數選用詳見表17(取ε0Y=3.24×10-4)。3m厚底板各齡期混凝土收縮當量計算用系數表表17齡期(d)69153060M11.0001.0001.0001.0001.000M21.1301.1301.1301.1301.130M31.0001.0001.0001.0001.000M41.2101.2101.2101.2101.210M51.0001.0001.0001.0001.000M610.40.960.9530.9300.930M71.0001.0001.0001.2501.250M81.0001.0001.0001.0001.000M91.0001.0001.0001.0001.000M100.8000.8000.8000.8000.800∑*1.1381.0501.0421.2721.272各齡期混凝土收縮變形值，詳見表18。3m厚底板各齡期混凝土收縮相對變形計算值表18齡期(d)69153060εY(t)2.15×10-52.93×10-54.70×10-51.07×10-41.86×10-42）綜合溫差ΔT，詳見表19。3m厚底板各齡期混凝土綜合溫差值表19齡期69153060△T'（t）3.76.511.924.429.6T'y(t）2.12.94.710.718.6△T(t)5.89.516.635.048.14.6.5.4最大外約束應力，詳見表20L=75000mmH=3000mmCx=0.03N/mm2ft(R90)=1.71N/mm3m厚底板各齡期混凝土最大外約束應力值表20齡期(d)69153060βi2.8×10-52.5×10-52.1×10-51.9×10-51.8×10-5S(t)0.5000.5000.5000.5000.500σ(t)0.1390.2460.4601.0181.414ft0.6810.8351.0291.2931.556ft/σ(t)4.913.402.241.271.10各齡期抗裂安全度K都不不大于1.05，滿足抗裂規(guī)定。4.6.6驗算裂縫間距4.6.6.1應用公式式中α——混凝土線性膨脹系數，取1.0×10-5εp——考慮徐變影響時鋼筋混凝土極限拉伸T——綜合溫差，4.6.6.2基本參數，詳見表21。3m厚底板基本計算參數值表21H=3000mmft（R90）=1.71MPaE=3.15×104MPaμp=1.71%Cx=0.03N/mm3d=32mm4.6.6.3混凝土極限拉伸，詳見表22。3m厚底板各齡期混凝土極限拉伸值表22齡期（d）6915306090εp(t)7.82×10-59.59×10-51.18×10-41.48×10-41.79×10-41.96×10-44.6.6.4綜合溫差T，詳見表23。3m厚底板各齡期混凝土綜合溫差值表23齡期（d）69153060△T'（t）3.76.511.924.429.6T'y(t）2.12.94.710.718.6△T(t)5.89.516.635.048.14.6.6.5計算裂縫間距,詳見表24。3m厚底板各齡期混凝土裂縫間距值表24齡期（d）69153060α×T5.81×10-59.46×10-51.66×10-43.50×10-44.81×10-4各齡期彈模E（t）1.25×1041.67×1042.22×1042.80×1042.99×104β3.5×1044.08×1044.71×1045.29×1045.46×104L∞∞135.8691.1285.17Lmin∞∞90.5760.7556.784.7底板混凝土自約束應力計算按內表溫度差30℃4.7.1套用公式：各齡期混凝土最大自約束應力:4.7.2各齡期最大自約束應力，詳見表25。底板各齡期混凝土最大自約束應力表25齡期36912151821242730Tmax-Tb30.025.020.018.015.010.010.08.06.04.0E(t)7.10×1041.25×1041.67×1041.98×1042.22×1042.41×1042.55×1042.65×1042.74×1042.80×104H(t)0.3500.4000.5000.5240.5701.0001.0001.0001.0001.000σ(t)0.3290.5520.7350.8240.8381.0621.1240.9370.7240.494ft0.3720.6720.8520.9931.1151.2011.2871.3481.4101.43ft/σ(t)1.131.221.161.201.331.131.151.441.952.904.7.3結論各階段自約束應力均在安全范疇之內，不會引起表面開裂。4.8測溫方案4.8.1測溫儀器采用JDC-2建筑電子測溫儀。儀表為手持式數字顯示儀，具備高低溫報警功能。4.8.2測溫點布置：4.8.2.1距混凝土表面1.5m高度、露天、不易破害處設三個普通溫度計測量大氣溫度，氣溫取讀數平均值。4.8.2.2在每個混凝土泵口用測溫探頭、測溫線固定在木棍上制成探桿測量混凝土入模溫度。4.8.2.3各段測溫點布置見圖3～圖8。4.8.2.4混凝土澆筑前在選定測溫點上預埋測溫線和測溫探頭，測溫線和探頭用膠帶固定在φ12鋼筋上，探頭用塑料布包裹，與鋼筋之間用絕緣膠布隔離。測溫線另一端插頭根據編號貼上標簽，插頭在澆筑混凝土前要用塑料布包裹好，防止被污染或破壞。4.8.2.5測溫線引出高度應高于混凝土面1.5m，澆筑機坑布設測溫線時，應注旨在二次澆筑底板后仍要繼續(xù)檢測機坑內混凝土溫度變化，引線長度應再增長3m。圖3I段測溫點平面布置圖圖4II、III段測溫點平面布置圖圖5IV段測溫點平面布置圖圖63m厚底板內測溫點垂直方向布置圖圖71.5m厚底板內測溫點垂直方向布置圖8機坑內測溫點垂直方向布置圖4.8.3測溫時間1）混凝土澆筑開始起測溫，第1～4d每1h測溫1次。2）第5～15d每2h測溫1次。3）第16～30d每4h測溫1次。4）第31～60d每12h測溫1次。5）原則上，在混凝土中心溫度低于入模溫度后可停止測溫。6）如監(jiān)理或設計方有規(guī)定，第61～90d每24h測溫1次。4.8.4測溫數據管理運用計算機對測溫數據進行信息化實時管理。預先編制好溫度曲線描繪程序和溫度應力計算程序，及時整頓錄入測溫數據，描繪出溫度曲線、計算出累加溫度應力，與澆筑前預計狀況進行比較，推斷下一時段溫度和應力變化趨勢，依照計算成果決定與否調節(jié)保溫方式和保溫層厚度。4.8.5設立專人負責測溫工作，并在施工前對測溫人員進行詳細交底，保證數據采集精確性。4.8.6測溫注意事項4.8.6.1澆筑混凝土前應檢查支撐鋼筋與否牢固，測溫點標高與否精確，探頭、插頭與否包嚴。4.8.6.2使用探頭測混凝土入模溫度時，不得在流動混凝土中探測。探頭插入混凝土約一分鐘左右后讀數，每次使用完畢應將探頭擦試干凈。4.8.6.3測溫儀主機為精密儀表，使用時應小心輕放，禁止摔碰，使用完畢及時關機。4.8.6.4嚴密監(jiān)測混凝土溫升狀況，依照溫度記錄，增減保溫材料厚度或層數?？刂拼篌w積混凝土中心溫度與表面溫度之差，表面溫度與環(huán)境溫度之差不大于30℃。當大體積混凝土中心溫度與表面溫度之差超過30℃時，可增長保溫材料厚度或層數；表面溫度與環(huán)境溫度之差超過4.8.6.5與否停止保溫、測溫，必要聽從本項目技術部門指令，不得擅自停止測溫。施工布置5.1商品混凝土5.1.1供應商擬定通過招標和“業(yè)主、監(jiān)理、施工”三方現(xiàn)場考察方式選定本工程商品混凝土供應商。在訂立商品混凝土供應合同時，必要聲明使用部位混凝土性能與數量。原則上框定混凝土強度級別、抗?jié)B級別、坍落度、澆筑時間和工程部位等數據，工程質量在材料保證上一方面得以貫徹。5.1.2商品混凝土原材料商品混凝土原材料及配合比必要符合有關國家規(guī)范、寧波市地標和本方案第2章規(guī)定。針對本工程施工季節(jié)、氣候、運距以及工程特點等多方面因素，在常規(guī)混凝土配合比基本上，對混凝土配合比有針對性試配，依照實驗成果擬定施工配合比。原材料及混凝土檢查實驗報告必要在施工前報交建設單位、監(jiān)理單位查驗，經建設單位、監(jiān)理單位、施工單位等共同承認后，方容許投入施工。外加劑、砂石等必要覆蓋，不得露天存儲，避免陽光直射，并在拌合前2d將碎石灑水降溫；拌合水應使用地下水，并預先加冰塊降溫；散裝水泥出場溫度較高（可達75oC）,因而，散裝水泥必要提邁進料降溫，保證拌合時溫度在35oC如下。無論采用何種辦法，必要保證混凝土到工地溫度不超過本方案第4章4.2.6條規(guī)定。5.1.3商品混凝土供貨為了保證混凝土可以及時運送到工地，我部與混凝土供應商對運送線路進行了考察。擬定了攪拌站到工地線路，同步對運送線路上車流量高峰時間進行了分析，準備應急方案,來保證混凝土及時送到現(xiàn)場。行車路線見附圖1~附圖6?；炷翝仓?d，會同混凝土供應商對選定路線要再次進行詳細考察，依照當時交通狀況和現(xiàn)場條件，調節(jié)交通方案和制定應急方案，完善混凝土供應方案。為防止底板混凝土在澆筑過程中，浮現(xiàn)停、斷混凝土狀況，已與兩家租賃公司聯(lián)系好混凝土運送車，作為備用車輛?；炷翑嚢柽\送車應加蓋保溫套，減少運送過程中冷量損失?；炷翑嚢柽\送車裝料前需將拌筒中積水排凈。運送途中，拌筒以1～3r/min運營，以防止混凝土離析。混凝土罐車到工地現(xiàn)場卸料前，應使拌筒以8～12r/min速度轉運1～2min，然后再反向轉動卸料。基本底板混凝土澆筑量大，混凝土供應商隨供貨派浮現(xiàn)場調度、技術人員各一名駐場，隨時反饋工地混凝土質量并及時調節(jié)。商品混凝土攪拌站生產機械設備詳見表26。商品混凝土攪拌站生產機械設備一覽表表26序號設備及機器名稱型號產地出廠日期數量臺功率備注1攪拌機HZS-150福建.52234(kW/)300m3/h2混凝土運送車五十鈴HJC5270GJB6日本.630250/2300(km/r/min)240m3/趟3混凝土運送車MAN(10m3)德國.115250/3500(km/r/min)150m3/趟4汽車泵三一(42m)湖南4165(kW/臺)400m3/h5拖式泵三一HBT80C-2118D湖南.4180(/h/臺)柴油泵萬士WST90B-20浙江.6380(/h/臺)柴油泵鴻德利上海.6690(/h/臺)柴油泵6鏟車CL50廣東.62210(馬力/臺)7砂石分離機THF50江蘇.7115(kW)8汽車衡SCS-100寧波.61100t9罐裝水泥運送車國產1030t/輛5.1.4商品混凝土實驗商品混凝土應提供商品混凝土書面資料，即提供：原材料出廠合格證、實驗報告、含堿量報告；商品混凝土配合比申請告知單；商品混凝土開盤鑒定書；商品混凝土出廠合格證；商品混凝土抗壓實驗報告、抗?jié)B實驗報告等。5.1.4.1混凝土試塊取樣方式現(xiàn)場取樣時，以攪拌車卸料1/4后至3/4前混凝土為代表。5.1.4.2商品混凝土坍落度測試交貨地點坍落度與出站前坍落度容許偏差≤20mm。澆筑現(xiàn)場每5車檢查一次坍落度。5.1.4.3每車混凝土入場后都必要檢測溫度。5.1.5保證混凝土質量辦法5.1.5.1嚴格原材料進場檢查，檢測合格后方可使用。5.1.5.2嚴格混凝土開盤鑒定，保證開盤混凝土原材料相符，計量符合規(guī)定，混凝土和易性滿足規(guī)定。5.1.5.3要依照混凝土澆筑量大小和施工進度，合理調節(jié)攪拌進度，使混凝土澆筑溫度符合規(guī)定。5.1.5.4出廠混凝土車嚴格檢查，不符合規(guī)定混凝土不準出廠。5.2混凝土澆筑施工安排本分項工程施工安排指引思想是在《施工組織設計》規(guī)定下，按部就班、有條不紊地按混凝土工程“拌（合）—運（輸）—澆（筑）”3大過程即施工工藝流程進行作業(yè)，以期完畢質量目的和工期目的。5.2.1施工段及施工順序按設計后澆帶和施工后澆帶將整個底板提成I、II-1、II-2、III、IV五個施工段，施工段劃分見圖1。依照+0.000如下施工進度籌劃，擬定施工順序如下：II-1段→III段→II-2段→I段→IV段5.2.2各段混凝土澆筑機械設備投入5.2.2.1混凝土泵平均泵送量Q1計算依照QQ1=maxαη式中Q1——每臺混凝土泵實際平均輸出量，/h；Qmax——每臺混凝土泵最大輸出量，/h；α1——配管條件系數，取0.8～0.9；η——作業(yè)效率：可取0.5～0.7。本工程采用混凝土泵輸送能力為80/h。α1=0.85；η=0.61Q=80×0.85×0.6=40.8/h5.2.2.2每臺混凝土泵所需配備混凝土攪拌運送車輛計算公式式中N1——混凝土攪拌運送車臺數；Q1——每臺混凝土泵實際輸出，m3/h；V1——每臺混凝土攪拌車容量9m3；S0——混凝土攪拌運送車平均車速度,km/h;L1——混凝土車攪拌車來回距離（km），取定20km;T1——每臺混凝土攪拌車總計停歇時間,min;則：5.2.2.3各段須配備混凝土攪拌車、輸送泵數量及澆筑時間詳見表27各段須配備混凝土攪拌車、輸送泵數量及澆筑時間表27澆I段II段IV段筑段機坑底板Ⅱ-1Ⅱ-2III段機坑底板混凝土42676.13139.21236.27840.5混凝土泵4534536混凝土攪拌車23291623291629澆筑時間18h62h11h26h23h18h46h5.2.3澆筑前準備由于本工程處在東三環(huán)路邊，交通受到限制過多。為保證交通順暢，應配備專門人員進行指揮，統(tǒng)一協(xié)調布置。為保證澆筑順暢，事先需充分做好一切準備。5.2.3.1接管：泵管必要牢固架設，輸送管線宜直，轉彎宜緩，接頭加膠圈，以保證其嚴密，泵出口處要設一定長度水平管，澆筑前先用混凝土減石砂漿濕潤泵管。垂直方向采用鋼管搭設腳手固定泵管，其腳手架搭設成塔式，接近護坡樁立桿放在護坡樁與槽鋼錨梁之間，水平斜撐用短鋼管與護坡樁邊錨梁相連接牢固，垂直方向泵管架設詳見圖9.圖9泵管垂直布置示意圖泵管水平方向用φ25鋼筋焊接馬凳架設，馬凳間距為6m。其馬凳做法詳見圖10。圖10水平架設泵管鐵馬凳5.2.3.2事先與本地區(qū)交通主管部門聯(lián)系，獲得她們支持和協(xié)助，使攪拌車可以在進入工地東側大門前暫停并排隊，并順利進入工地，施工現(xiàn)場有統(tǒng)一指揮和調度。施工中配備手持對講機，為互相聯(lián)系工具。5.2.3.3澆筑前項目部排定各班作業(yè)各崗位人員名單。按照施工方案進行詳細技術交底，使所有參加人員都知曉自己崗位職責。5.2.3.4對模板內雜物用高壓空氣吹干凈，鋼筋上如有油污，則用棉紗蘸稀料擦洗。5.2.3.5混凝土澆筑實行“澆筑令”制度，澆筑前對模板及其支架，鋼筋和預埋件、預留洞口進行檢查，并做好記錄，符合設計規(guī)定及規(guī)范、規(guī)定，且通過業(yè)主、監(jiān)理隱蔽驗收簽字承認后方可澆筑混凝土。5.2.3.6在墻、柱鋼筋上必要抄出+1.00m標高控制線，并用紅油漆畫上紅色三角做標記，現(xiàn)場備有水準儀，對集水坑等標高重點控制，以便隨時抄平，控制標高對的性。5.2.4各施工段混凝土澆筑順序以及混凝土泵車布置5.2.4.1I段底板I段分兩次澆筑，第一次為底板下機（集水）坑、第二次為底板。第一次澆筑高度：10-10、11-11、13-13剖面澆筑標高為-20.30m，3-3、15-15剖面澆筑標高為-20.60m。別的坑周邊澆筑標高為-20.80m，比基底-20.60m低200mm便于混凝土表面蓄水養(yǎng)護。詳見圖11。圖11I段地板下污水（機）坑平面圖I段基本底板澆筑由南向北澆筑順序，配備5臺混凝土拖式泵，澆筑時4臺作業(yè)，1臺備用。4條同步澆筑作業(yè)帶。東側由于場內狹小，兩臺拖式泵和混凝土輸送罐車必要暫時占用東側圍墻外便道和停車場，澆筑前由總包配合建設單位向地方有權部門做好協(xié)調工作。輸送泵位置及混凝土運送車場內行走線路見附圖1~附圖2。5.2.4.2II段底板II段基本底板混凝土澆筑，按照抗裂規(guī)定，II段基本底板增設兩道施工縫，提成兩個施工段即為II-1、II-2。II-1底板混凝土澆筑配備3臺拖式泵，1臺泵備用,2臺泵作業(yè)，由東往西兩條作業(yè)帶同步澆筑。輸送泵位置及混凝土運送車場內行走線路見附圖3。II-2底板混凝土澆筑配備4臺拖式泵，1臺泵備用，3臺泵作業(yè)，由南往北三條作業(yè)帶同步澆筑，輸送泵位置及混凝土運送車場內行走線路37/37見附圖4。5.2.4.3III段底板澆筑III段底板由西向東澆筑順序，配備5臺拖式泵，1臺泵備用,4臺泵作業(yè)，在基坑北側圍墻內外道路上共布3臺和西側其坑外布1臺。澆筑時采用由西向東，4條同步澆筑作業(yè)帶，輸送泵位置及混凝土運送車場內行走線路見附圖5。5.2.4.4IV段底板IV段分兩次澆筑，第一次為污水（機）坑、第二次為A座核心筒底板.第一次澆筑高度：3-3、15-15剖面澆筑標高為-20.60m，6-6、14-14剖面澆筑標高為-20.60m，別的坑周邊澆筑標高為-20.80m，比基底標高-20.60m低200mm便于混凝土表面蓄水養(yǎng)護。詳見圖12。圖12IV段底板下污水（機）坑澆筑高度示意圖IV段A塔筏板平面呈方形，底板澆筑由東北角往西南角澆筑順序，配備6臺混凝土拖式泵，5臺工作，1臺備用。北側圍墻內外布置3臺，西側基坑旁布置2臺。輸送管所有沿東西方向平行布置，澆筑時由東向西，5條同步澆筑作業(yè)帶。輸送泵位置及混凝土運送車場內行走線路見附圖6。5.2.5澆筑混凝土器械準備基坑底板倉內準備插入式振搗器、鐵鍬、抹子等工器具。為與混凝土來量相吻合，每一施工段每條澆筑作業(yè)帶須配備5根φ80插入式振搗器。因底板柱交接局部鋼筋密集，尚需準備φ50插入式振搗器2根。澆筑過程中要始終保證機具使用狀態(tài)良好，并配備備用機具。5.2.6底板混凝土澆筑各項工作人員安排5.2.6.1管理人員安排，詳見表28。項目經理部對底板大體積混凝土澆筑、養(yǎng)護等各項工作作出總布置，配備兩套人員，管理、監(jiān)督控制混凝土施工過程、施工順序、底板混凝土施工質量。底板混凝土施工管理人員安排表表28序號管理職責值班時間（白班）值班時間1施工總指揮項目經理2現(xiàn)場協(xié)調2人2人3安全、質量負責1人4質檢員2人2人5實驗員3人3人6測溫記錄2人2人7標高、軸線測量3人3人8現(xiàn)場臨電3人3人5.2.6.2施工人員安排，詳見表29。施工人員采用四六制作業(yè)。每班交接班工作提前半小時完畢，人不到崗不準換班，并明確接班注意事項，以免交接班過程帶來質量隱患。各施工段每班施工人員構成表表29序號工作內容I段II段III段IV段1裝卸泵管4×44×34×44×52混凝土振搗7×47×37×47×53混凝土出倉1×41×31×41×54平倉抹平壓實88885現(xiàn)場電工11116機械修理工22227其她11118共計每班人數60486072底板混凝土澆筑工程系重點作業(yè)項目。施工時規(guī)定各個工種顧全大局，服從調度，保證項目經理部靈活有效地調度全體施工力量，保證混凝土澆筑保質保量持續(xù)施工。5.2.7技術交底混凝土工長在底板混凝土澆筑前向作業(yè)班組進行混凝土操作規(guī)程和安全施工技術交底，做好人員安排。5.3底板混凝土澆筑施工條件5.3.1前期工序通過隱檢、預檢查收基本底板、集水坑鋼筋及內外墻體、獨立柱、暗柱等插筋安裝完畢，外墻上口內模及后澆帶模安裝、固定完畢，后澆帶水平止水縫鋼板安裝完畢，以上諸分項工程通過隱檢、預檢報驗，由建設單位、設計單位、監(jiān)理單位、質監(jiān)單位等會同驗收通過。5.3.2澆筑高程控制在內外墻體、柱鋼筋上恰當部位標出50水平線和基本底板上皮線，以此控制底板混凝土澆筑高程。并準備φ20塑料管50cm長標尺，隨時檢測底板混凝土面標高。外墻墻體混凝土一次澆至水平止水縫處。在基坑四壁h=3300mm、防水構造保護墻面上標記水平止水縫高程線（－17.30m），以此控制外墻墻體混凝土初次澆筑高程。5.3.3混凝土開盤鑒定與澆筑申請商品混凝土站及時提供混凝土開盤鑒定書、澆筑申請單等關于資料。5.4混凝土實驗5.4.1準備坍落度桶，以便現(xiàn)場取樣測定商品混凝土坍落度。5.4.2準備混凝土試模，含原則抗壓強度模具（正方體）和抗?jié)B強度模具（圓柱體），以便現(xiàn)場取樣，制備混凝土試塊，經原則養(yǎng)護、同條件養(yǎng)護后用以測定混凝土實際強度級別、抗?jié)B級別?；炷猎噳K制備數量均須具有監(jiān)理單位有見證取樣30%。5.4.3混凝土試塊留置（見表30）《混凝土構造工程施工質量驗收規(guī)范》GB50204-規(guī)定。抗壓強度級別試塊，當一次持續(xù)澆筑超過1000m3時，同一配合比混凝土每200m3取樣不得少于一組（一組3塊）。同條件養(yǎng)護試塊留置組數應依照實際需要擬定?？?jié)B混凝土試塊，持續(xù)澆筑混凝土每500m3應留置一組抗?jié)B試塊（一組為6塊），且每項工程不得少于2組。采用預拌混凝土抗?jié)B試塊留置組數應視構造規(guī)模和規(guī)定而定。每一施工段混凝土試塊留置見表30各施工段混凝土試塊留置數量表表30施工段混凝土量()原則養(yǎng)護抗壓試塊同條件養(yǎng)護抗壓試塊原則養(yǎng)護抗?jié)B試塊原則養(yǎng)護備用試塊見證取樣試塊Ⅰ段機坑1843102415Ⅰ段底板851943418220Ⅱ段Ⅱ-1755.4381213Ⅱ-22676.1192637Ⅲ段3139.2163715Ⅳ段機坑1236.271314Ⅳ段7840.540617219共計143195711635.4.4混凝土試塊采用人工振搗法制備。5.5底板混凝土澆筑施工工藝流程驗筋、驗模→清倉→鋪漿、灌注→攤平振搗→做外墻水平止水縫→壓實抹光→養(yǎng)護混凝土澆筑6.1進場混凝土質量控制6.1.1混凝土質量控制：攪拌站派人進駐施工現(xiàn)場，對澆筑過程中質量進行監(jiān)控?；炷恋浆F(xiàn)場后由項目實驗室人員與攪拌站共同對混凝土出罐溫度、坍落度進行測試。測溫必要每車都要測量，坍落度按每五車測一次，并且認真做好記錄。6.1.2施工現(xiàn)場禁止往混凝土內加水和減水?，F(xiàn)場人員應收好混凝土小票，并做好記錄。6.2澆筑辦法I段和IV段先澆筑機（集水）坑，間隔15d左右再澆筑基本底板。II段和III段均一次澆筑完畢。所有底板混凝土劃分為7個澆筑段，分7次澆筑完畢。在各個澆筑段澆筑時采用“分層澆筑、分層振搗、一種斜面、一次到頂”推移澆筑法（見圖13）。分層澆筑宜于混凝土振搗，且混凝土暴露面小，冷量損失小，有助于減少基本底板混凝土最高溫升。IV段機坑因面積較小，可分層澆筑，分層厚度控制在500mm以內。每個澆筑段澆筑混凝土時，各澆筑帶齊頭并進，互相搭接，保證各澆筑帶之間上下混凝土結合，運用混凝土自然流淌形成斜面，分層澆筑循序漸進，一次到頂。保證上下混凝土澆筑停歇時間不超過初凝時間，交界面分界處不漏振，這種自然流淌形成斜面澆筑辦法，能較好適應泵送工藝，避免混凝土輸送管道經常拆除、沖洗、接長，從而提高泵效率，簡化混凝土泌水解決，保證上下層混凝土澆筑不超過初凝時間。圖13混凝土分層澆筑示意圖每層澆筑厚度要控制在500mm，混凝土自然流淌形成斜面坡度1:6左右。每條作業(yè)帶配備5臺直徑80mm插入式振搗器，2臺在出料口，別的布置在坡中和坡角。出料后先振搗出料點混凝土，促成流坡，在呈陣列自下而上全面振搗。振搗時嚴格控制振搗棒移動距離，特別要注意混凝土入倉振搗，防止離析和漏振。6.3泌水解決對澆筑過程中浮現(xiàn)大量泌水，采用如下辦法：6.3.1后澆帶兩側模板采用快易收口網，混凝土澆筑過程中形成泌水，通過網眼自然流進后澆帶。后澆帶墊層按3‰坡度施工，間隔一定距離設集水井，墊層坡向集水井內，集水井內水通過潛水泵排水。6.3.2施工3m厚底板時，3000mm厚筏板和1500mm底板交接面以上側模采用18mm厚竹膠板和100mm×100mm木楞構成模板體系，在模板上口下500mm處按間距3000mm預留出水口，出水口處設兩層800mm厚鋼絲網制止水泥漿流失。6.3.3在澆筑最后階段，變化澆筑方向，與早些澆筑時坡面形成積水坑，用潛水泵加軟管抽出，潛水泵外罩鋼筋籠和鋼絲網制止水泥漿流失。6.3.4泵送開始時泵管內水及稀砂漿泵入吊斗內吊至坑上解決，別的減石砂漿由端部軟管均勻分布在澆筑工作面上，防止過厚砂漿堆積。6.3.5由于大體積混凝土底板混凝土持續(xù)澆筑，須掌握3d天氣預報，如有大雨，不得安排混凝土澆筑。為防止天氣突然變化，現(xiàn)場應備有足夠覆蓋用塑料布，并在基坑四周，設立盲溝和集水井排除雨水。6.4混凝土振搗6.4.1下料入倉后，用插入式振搗棒將混凝土攤平并振搗到位，振搗棒必要伸入下層鋼筋網下進行振搗。6.4.2在澆筑過程中，混凝土振搗是一種重要環(huán)節(jié)，一定要嚴格按操作規(guī)程操作，做到快插慢拔，快插是為了防止上層混凝土振實后而下層混凝土內氣泡無法排出，慢拔是為了能使混凝土能填滿棒所導致空洞。在振搗過程中，振搗棒略上下抽動，使混凝土振搗密實，插點要均勻，插點之間距離控制在50cm，離開模板距離為20cm。采用單一行列形式，不要與交錯式混用，以免漏振，振搗點時間要掌握好，不要過長，也不要過短，普通控制在20～30s之間，直至混凝土表面泛漿，不浮現(xiàn)氣泡，混凝土不再下沉為止。6.4.3在振搗時振搗器不得碰撞鋼筋、模板和預埋件。6.4.4在澆筑過程中對的控制間歇時間，上層混凝土應在下層混凝土初凝之前澆筑完畢，并在振搗上層混凝土時，振搗棒下插5cm，使上下層混凝土之間更好結合。為保證插入精度，在距振搗棒端部65cm處捆綁紅色皮筋作為深度標記。6.4.5為防止30cm導墻根部浮現(xiàn)漏振、爛根現(xiàn)象，導墻處在底板混凝土初凝前要兩次補澆混凝土，再用φ30振搗棒振搗，直到混凝土自下方涌出為止。內模外側墻根處不得振搗。6.5混凝土表面解決混凝土筑完振搗密實后，表面用鋁合金刮桿將混凝土表面腳印、振搗接槎不平處整體刮平，且使混凝土表面虛鋪高度略高于其實際高度。待混凝土初凝前，再用平板振搗器振一遍，進行此遍振搗時，應保證振搗后混凝土面標高比實際標高稍高。在平板振搗器進行振搗時，其移動間距應能保證振搗器平板覆蓋已振搗某些邊沿。先后位置搭接3～5cm，在每一種位置上持續(xù)振動時間普通保持25～40s，以混凝土表面均勻浮現(xiàn)泛漿為準。平板振搗器振搗完，混凝土初凝時（以可踩出腳印但不會下陷為準），用鋁合金刮桿將表面刮平。并用木、鐵抹子進行抹壓，當混凝土初凝后、終凝前再進行一次抹壓，使混凝土面層再次充分達到密實，與底部結合一致，以消除混凝土由初凝到終凝過程中由于收水硬化而產生表面裂縫最大也許性。整個抹壓應控制在混凝土終凝前完畢。6.6防止鋼骨柱移位I段、IV段底板內設計有埋入式鋼骨柱，澆筑底板混凝土時應特別注意不得導致鋼骨移位。6.6.1澆筑到鋼骨位置時應在與鋼骨連系梁垂直方向上，兩側分別均勻放灰，禁止單向推移。放灰時注意，混凝土不得直接沖擊鋼骨柱和柱底支架。6.6.2振搗第一層混凝土時，在柱底支架及四周1m范疇內使用φ50振搗棒細搗，不得使用φ80振搗棒。6.6.3禁止