VI1140510.4.4基礎(chǔ)配筋計算 562337011框架核芯區(qū)截面抗震驗算 5728808致謝 5924030參考文獻 60XXXXX大學畢業(yè)設(shè)計-PAGEI-1工程概況本工程為XXXX寫字樓?？偨ㄖ娣e控制在左右，層高為，基本風壓為，基本雪壓為，建設(shè)場地的地震基本烈度為7度，建筑抗震類別為丙類，地面粗糙度為B類。建筑結(jié)構(gòu)的安全等級為三級，設(shè)計使用年限為50年。2結(jié)構(gòu)布置及計算簡圖根據(jù)房屋的使用功能及建筑設(shè)計的要求，進行了建筑平面、立面及剖面設(shè)計，其結(jié)構(gòu)布置簡圖如圖1所示。門為木門和鋼門，門洞尺寸、、。窗為鋁合金窗，洞口尺寸為、。樓蓋及屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，樓板厚取。梁截面高度按梁跨度的估算。由此估算的梁截面尺寸見表1。表中還給出了各層梁、柱和板的混凝土強度等級。其設(shè)計強度：表1梁截面尺寸（mm）及各層混凝土強度等級層數(shù)混凝土強度等級橫梁（）縱梁（）次梁（）AB跨，CD跨BC跨1-7C358C35框架為二級抗震等級，由《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》知，軸壓比限值近似；單位負荷面積上的重力荷載代表值近似取，混凝土強度等級。邊柱：ACN/[μN]fc=[1.3×(7.2×3.45)×12×8×103]/(0..75×16.7)=247508mm2中柱：ACN/[μN]fc=[1.25×(7.2×4.95)×12×8×103]/(0.75×16.7)=341461mm2N=βFgen柱的截面為正方形則邊柱和中柱截面高度分別為498mm和584mm.經(jīng)綜合分析，本工程各層柱的截面尺寸和混凝土強度等級見表2表2：各柱的截面尺寸層次截面尺寸（bh）混凝土強度1~8600mm600mmC35根據(jù)地質(zhì)條件及層數(shù)等的條件,基礎(chǔ)選用柱下獨立基礎(chǔ)，基礎(chǔ)埋深取2.2m,取頂層柱的形心線作為框架柱的軸線，一層柱高.

圖1框架結(jié)構(gòu)計算簡圖圖2結(jié)構(gòu)平面布置簡圖3重力荷載計算3.1屋面及樓面的永久荷載標準值屋面（上人）40厚細石混凝土保護層22×0.04=0.880SBS（3+3）改性瀝青防水卷材防水層0.40020厚1:3水泥砂漿找平層20×0.02=0.40100厚1:8膨脹珍珠巖板14×0.1=1.401/2×11.8×0.18隔汽層=1.062100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板25×0.10=2.510厚水泥石灰膏砂漿打底17×0.010=0.17

合計：6.8121-8層樓面：瓷磚地面（包括水泥粗砂打底）100mm厚鋼筋混凝土板V型輕鋼龍骨吊頂：合計：3.2屋面及樓面可變荷載標準值上人屋面均布活荷載標準值樓面活荷載標準值屋面雪荷載標準值（式中為屋面積雪分布系數(shù)，?。┪菝婊詈奢d與雪荷載不同時考慮，兩者取大者。3.3梁、柱、墻、窗、門重力荷載計算梁、柱可根據(jù)截面尺寸，材料容重及粉刷等計算長度上的重力荷載：對墻、窗、門等可計算單位面積上的重力荷載。外墻：20厚石灰砂漿內(nèi)墻17×0.02=0.34100厚苯板保溫層0.1300厚加氣混凝土砌塊6×0.3=1.8水泥粉刷墻面（包括砂漿打底共20mm）0.02×20=0.4合計：2.60內(nèi)墻：雙側(cè)20厚石灰砂漿罩面0.02×17×2=0.68200厚加氣混凝土砌塊6×0.2=1.20合計：1.88門窗：木門：0.2鋁合金門：0.4塑鋼窗：0.45外墻體為厚蒸壓粉煤灰砌塊，外貼厚苯板保溫（合計），其外墻內(nèi)外墻面為抹灰墻面，則外墻單位墻面重力荷載：。內(nèi)墻為厚蒸壓粉煤灰砌塊，兩側(cè)均為水泥粉刷墻面，則內(nèi)墻單位墻面重力荷載為：；木門單位面積重力荷載為，塑鋼窗單位面積重力荷載為。主體構(gòu)造柱尺寸為，構(gòu)造柱均有厚的混合砂漿抹灰層，則構(gòu)造柱的單位面積重力荷載為:。表3梁、柱重力荷載標準值層次構(gòu)件1邊橫梁0.300.60254.7256.312357.21756.10中橫梁0.300.60254.7252.4668.04次梁0.250.50253.28136.99203.77縱梁0.300.60254.7257.24136.08柱0.600.60259.905.25241247.402～8邊橫梁0.300.60254.7256.312357.21756.10中橫梁0.300.60254.7252.4668.04次梁0.250.50253.28136.99203.77縱梁0.300.60254.7257.24136.08柱0.600.60259.94.224977.82注：g表示單位長度構(gòu)件重力荷載；n為構(gòu)件數(shù)量，梁長度取凈長，一層柱取從基礎(chǔ)頂面至一層頂板，其它柱長度取層高。3.4重力荷載代表值集中于各樓層標高處的重力荷載代表值為計算單元范圍內(nèi)各層樓面上的重力荷載代表值及上下各半層的墻、柱等重量，計算時，各可變荷載的組合值按規(guī)定采用，屋面上的可變荷載取雪荷載。計算結(jié)果見圖3。圖3各質(zhì)點的重力荷載代表值4框架側(cè)移剛度計算4.1橫向框架側(cè)移剛度計算橫向框架側(cè)移剛度計算方法如下，橫梁線剛度計算過程見表3，柱線剛度計算過程見表4。表4橫梁線剛度計算表類別層次Ecb×h(mm)I0EcI0/L1.5EcI0/L2EcI0/L邊橫梁1～83.15×104300×6005.4×10969002.465×10103.679×10104.93×1010過道梁1～83.15×104300×6005.4×10930005.67×10108.505×101011.34×1010柱的側(cè)移剛度D值按下式計算（為柱的側(cè)移剛度修正系數(shù)），根據(jù)梁、柱線剛度比的不同，柱分為中框架中柱和邊柱，邊框架柱中柱和邊柱以及樓梯間柱等。表5柱線剛度計算表類別層次

Ecb×h柱154003.15×104600×6002.0×10106.3×10102～842003.15×104600×6001.08×10108.1×1010現(xiàn)以2層B-6柱的側(cè)移剛度計算為例，說明計算過程，其余柱的計算過程從略，計算結(jié)果分別見表5-7。第2層梁柱線剛度比為：，，計算得.表6中框架柱側(cè)移剛度D值(N/mm)層次邊柱(8根)中柱(7根)2～80.6090.2331027102.0090.50119324329595310.7830.461956152.5830.673122137217752表7邊框架柱側(cè)移剛度D值(N/mm)層次A-1,A-12C-1，C-122～80.4570.186204981.5070.430473886788610.5870.420217781.9370.6193209653874表8樓、電梯間柱側(cè)移剛度D值(N/mm)層次D-1,D-12C-9F-1，F(xiàn)-122～81.0040.334368081.5350.434239140.3040.132145477526910.2910.544282071.9730.623161520.3910.373684451203將上述不同情況下同層框架柱側(cè)移剛度相加，即得框架各層層間側(cè)移剛度見表9。表9橫向框架層間側(cè)移剛度D值(N/mm)由表9可見，故該框架為規(guī)則框架。故該框架為規(guī)則框架。5橫向水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計算5.1橫向水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計算5.1.1橫向自振周期計算結(jié)構(gòu)頂點的假想側(cè)移由式，計算。計算過程見表10，其中第8層的為與之和。按式計算基本周期，其中的量綱為m，取，則本工程的場地類別為Ⅱ類，設(shè)計地震分組為第一組，故查表可知特征周期.其中，.表10結(jié)構(gòu)頂點的假想側(cè)移計算層次88005.508005.503609072278175601.9013607.403609073869165601.9019209.303609075360155601.9024811.203609076951145601.9030413.103609078444235601.9036015.0036090710035825601.9041616.9036090711525816049.4947666.403328291431435.1.2水平地震作用及樓層地震剪力計算因為本設(shè)計方案中結(jié)構(gòu)高度不超過40m，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切變形型為主，故可用底部剪力法計算水平地震作用。結(jié)構(gòu)總水平地震作用標準值按式：因，所以應(yīng)考慮頂部附加水平地震作用。頂部附加地震作用系數(shù)，，則，各質(zhì)點的水平地震作用可按下式計算，具體計算過程見表11，各樓層地震作用剪力按式計算，計算結(jié)果見表11。表11各質(zhì)點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表層次37.81518.5157399.680.05871.171.1834.86284.22278591.400.282345.9417.0730.65601.90171418.140.174213.4630.4626.45601.90147890.160.150184.0814.4522.25601.90124362.180.126154.5968.9418.05601.90100834.200.102125.11094.0313.85601.9077306.220.07895.71189.729.605601.9053778.240.05668.71258.415.406049.4932667.250.03340.51298.9各質(zhì)點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見圖4。(a)水平地震作用分布(b)層間剪力分布圖4橫向水平地震作用及樓層地震剪力5.1.3水平地震作用下的位移驗算水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的曾見位移和頂點位移分別按式和計算，計算過程見表12.表中還計算了各層的層間彈性位移角。表12橫向水平地震作用下的位移驗算∑Di/N·mm-184173609071.1621.5642001/36367630.43609071.7520.4142001/23816814.43609072.2618.6642001/18625968.93609072.6916.4042001/1564410943609073.0313.7242001/138631189.73609073.3010.6942001/127621258.43609073.497.3942001/120511298.93328293.903.9054001/1383由表12可知，最大層間彈性位移角發(fā)生在第二層，其值為，滿足的要求，其中查規(guī)范可知=1/550。5.1.4水平地震作用下框架內(nèi)力計算以平面圖中⑤號軸線橫向框架內(nèi)力計算為例，說明計算方法，其余框架內(nèi)力計算從略?？蚣苤思袅皬澗胤謩e按式和計算，其中取自表5，取自表8，層間剪力取自表12。各柱反彎點高度比y按式計算其中可以查表得出。本案中底層柱需考慮修正值，第二層需考慮修正值和，其余柱均無修正。具體計算過程及結(jié)果見表13。表13各層柱端彎矩及剪力計算表13a：中柱柱端彎矩及剪力計算層次/m/KN中柱y84.241736090727606.1431.900.5010.2533.50100.4974.2630.436090727606.1448.220.5010.3570.88131.6564.2814.436090727606.1462.300.5010.40104.66157.0054.2968.936090727606.1474.110.5010.45140.07171.1944.21094.936090727606.1483.750.5010.45158.29193.4634.21189.736090727606.1491.000.5010.45171.99210.2124.21258.436090727606.1496.260.5010.68274.92129.3715.41298.933282917448.1499.360.6730.70375.58125.19注表13：表中M量綱為kN·m，V量綱為kN。表13b：邊柱柱端彎矩及剪力計算層次/m/KN邊柱y84.241736090712838.7514.830.233-0.07-4.3666.6574.2630.436090712838.7522.430.2330.1816.9677.2564.2814.436090712838.7528.970.2330.2732.8588.8254.2968.936090712838.7534.470.2330.3246.33132.3244.21094.936090712838.7538.920.2330.4065.39164.7834.21189.736090712838.7542.320.2330.4579.99184.7824.21258.436090712838.7544.770.2330.5399.6688.3815.41298.933282911951.8646.210.4610.88219.5923.29梁端彎矩、剪力及柱軸力分別按、和計算，其中梁線剛度取自表3，具體的計算過程及結(jié)果見表14。表14梁端彎矩、剪力及柱軸力計算層次邊梁走道梁柱軸力邊柱N中柱N866.6530.456.912.5470.0470.043.046.93-14.07-32.86772.8950.046.917.82115.11115.113.076.74-31.89-91.786110.1069.056.925.96158.83158.833.0105.89-57.85-171.715165.1783.596.936.05191.86191.863.0127.91-93.90-263.574197.71101.066.943.30232.47232.473.0154.98-137.20-375.253250.17111.666.952.44256.85256.853.0171.23-189.64-494.042284.0491.326.954.40210.05210.053.0140.03-244.04-579.671122.95121.246.935.39278.88278.883.0185.92-279.43-730.20注:1)柱軸力中負號表拉力。左風時，左兩柱為拉力，則右兩柱為壓力；2)表中M,V,N,l量綱分別為kN·m,kN,kN,m。水平地震作用下，框架的彎矩圖，梁端剪力圖，軸力圖如圖5所示。(a)框架彎矩圖（kN·m）(b)梁端剪力及柱軸力圖（kN）圖5左地震作用下框架彎矩圖、梁端剪力及柱軸力圖5.2橫向風荷載作用下框架內(nèi)力和側(cè)移計算5.2.1風荷載標準值風荷載標準值按式計算，基本風壓，B類場地，由荷載規(guī)范查的（迎風面）和（背風面），。則查詢可知脈動影響系數(shù)，已計算得出結(jié)構(gòu)的基本自振周期為，故，查表可得，風振系數(shù)按式計算。仍取圖2中的第⑤號軸的橫向框架，其負載寬度為7.2m。沿房屋高度的分布風荷載標準值：。根據(jù)各樓層標高處的高度由表查取，代入上式可得各樓層標高處的q(z)。見表15；q(z)沿高度的分布見圖6(a)。表15沿房屋高度分布風荷載標準值層次/m/kN·m-1/kN·m-1834.81.001.491.4224.8823.051730.60.881.431.3874.5702.856626.40.761.361.3514.2332.646522.20.641.291.3123.9002.4384180.521.211.2703.5412.213313.80.401.111.2273.1381.96129.60.281.001.1762.7101.69415.40.161.001.1012.5371.586《荷載規(guī)范》規(guī)定，對于高度大于30m且高寬比大于1.5的房屋結(jié)構(gòu)，應(yīng)采用風振系數(shù)來考慮風壓脈動的影響，由于在本設(shè)計中房屋高度，且，由表15可見，沿房屋高度在1.1.01～1.422范圍內(nèi)變化，即風壓脈動的影響較大，因此該房屋應(yīng)考慮風壓脈動的影響?？蚣芙Y(jié)構(gòu)分析時，應(yīng)按靜力等效原理將圖6（a）的分析風荷載轉(zhuǎn)化為節(jié)點集中荷載如圖6（b）所示，取第6層的集中荷載的計算過程如下：.(a)風荷載沿房屋高度的分布（kN/m）(b)等效節(jié)點集中風荷載（kN）圖6框架上的風荷載5.2.2風荷載作用下的水平位移驗算根據(jù)圖6(b)所示的水平荷載由式計算層間剪力，然后依據(jù)表9求出⑤軸線框架的層間側(cè)移剛度，再按式和計算各層的相對側(cè)移和絕對側(cè)移。計算過程見表16。表16風荷載作用下框架層間剪力及側(cè)移計算層次1234567824.0018.7921.3924.1226.5928.9030.5617.63191.98167.98149.19127.80103.6877.0948.2017.6358800808898088980889808898088980889808893.2652.0761.8441.5801.28209530.5960.2183.2655.3417.1858.76510.04711.00011.59611.8141/16531/20231/22781/26581/32761/44071/70471/9266由表16可見，風荷載作用下框架的最大層間位移角為1/1653，遠小于1/550，滿足規(guī)范要求。5.2.3風荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算風荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算過程與水平地震作用下的相同，仍以第⑤號軸線橫向框架內(nèi)力計算為例，具體計算過程及結(jié)果見表17。橫向風荷載作用下的彎矩圖、梁端剪力圖及軸力圖如圖7所示。表17(a)風荷載作用下邊柱柱端彎矩及剪力計算層次/m/KN邊柱y84.217.638088912838.752.7980.233-0.07-0.82312.57474.248.198088912838.757.6490.2330.185.78326.34364.277.098088912838.7512.2360.2330.2713.87637.51654.2103.688088912838.7516.4560.2330.3222.11746.99844.2127.808088912838.7520.2850.2330.4034.07951.11834.2149.198088912838.7523.6800.2330.4544.75654.70124.2167.988088912838.7526.6620.2330.5359.35052.63115.4191.985880011951.8639.0220.4610.88185.43325.286表17(b)風荷載作用下中柱柱端彎矩及剪力計算層次/m/KN中柱y84.217.638088927606.146.0170.5010.256.31818.95474.248.198088927606.1416.4470.5010.3524.17744.90064.277.098088927606.1423.3100.5010.4039.16158.74154.2103.688088927606.1435.3840.5010.4566.87681.23744.2127.808088927606.1443.6160.5010.4582.434100.75334.2149.198088927606.1450.9160.5010.4596.231117.61624.2167.988088927606.1457.3290.5010.68163.73277.05015.4191.985880017448.1465.6200.6730.70248.044106.30梁端彎矩、剪力及柱軸力分別按、和計算，其中梁線剛度取自表3，具體的計算過程及結(jié)果見表18。表18風荷載作用下梁端彎矩,剪力及軸力計算層次邊梁走道梁柱軸力（m）（m）邊柱中柱812.575.636.92.6413.1713.173.08.78-264-6.14725.5215.526.95.9535.6035.603.023.73-8.59-23.92643.3025.126.99.9257.6357.633.038.42-18.51-52.42560.8736.626.914.1384.0284.023.056.01-32.64-94.30473.2450.796.917.98116.50116.503.077.67-50.62-153.99388.7860.626.921.65139.04139.043.092.69-72.27-225.03297.3952.506.921.72120.43120.433.080.29-93.99-283.60184.6481.826.924.13187.67187.673.0125.11-118.12-384.58注:1)柱軸力中負號表拉力。左風時，左兩柱為拉力，則右兩柱為壓力；2)表中M,V,N量綱分別為kN·m,kN,kN。(a)框架彎矩圖（kN·m）(b)梁端剪力及柱軸力圖（kN）圖7左風作用下框架彎矩圖、梁端剪力及柱軸力圖6豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算6.1橫向框架內(nèi)力計算6.1.1計算單元取第⑤號軸線橫向框架進行計算，計算單元寬度為，如圖8所示。由于房間內(nèi)布置有次梁，故直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的水平陰影線所示，計算單元范圍內(nèi)的其余樓面荷載則通過次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點上。由于向框架梁的中心線與柱的中心線不重合，因此在框架節(jié)點上還作用有集中力矩。圖8橫向框架計算單元6.1.2荷載計算6.1.2.1恒荷計算在圖9中，和代表橫梁自重，為均布荷載形式。對于第6層，。和分別為房間和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載，由圖8所示幾何關(guān)系可得：，。圖9各層梁上作用的恒載、分別為由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒載，它包括梁自重、樓板重和女兒墻等的重力荷載，計算如下：集中力矩：對于1-7層，包括梁自重和其上的橫墻自重，為均布荷載，其它各層荷載計算方法同第8層，結(jié)果為：集中力矩：6.1.2.1活荷載計算圖10各層梁上作用的活載對于第8層同理，在屋面雪荷載作用下對1-7層將以上計算結(jié)果匯總，見表19及表20。表19橫向框架恒荷載匯總表層次kN·m-1KN·m-1kN·m-1kN·m-1kNkNkN·mkN·m84.7254.72524.52320.436215.31225.0832.3033.761～720.1334.72511.889.90167.02215.2625.0532.29表20橫向框架活荷載匯總表層次/kN·m-1/kN·m-1/kN/kN/kN·m/kN·m87.2（1.44）6.0(1.2)25.92(5.18)43.92(8.78)3.89(0.78)6.59(1.32)1～77.26.025.9243.923.896.59注：表中括號內(nèi)數(shù)值對應(yīng)于屋面雪荷載作用情況。6.1.3內(nèi)力計算梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計算。由于結(jié)構(gòu)和荷載均對稱，故可取一半框架進行計算。彎矩計算過程如圖11，所得彎矩如圖12。計算結(jié)果，見表21和表22.表21恒荷載作用下梁端剪力及柱軸力荷載引起的剪力彎矩引起的剪力總剪力柱軸力表22活荷載作用下梁端剪力及柱軸力層次荷載引起的剪力彎矩引起的剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱N頂=N底N頂=N底21.914.54.521.914.5-0.1621.7522.074.5141.2(108.1)213.3(157.7)21.914.5-0.1621.7522.074.5283.8(228.2)21.914.5-0.1621.7522.074.521.914.5-0.1622.0722.074.5284.2(251.1)424.8(369.2)21.914.54.521.914.54.5注：表中括號內(nèi)數(shù)值為屋面雪荷載作用,其它樓面活荷載作用下對應(yīng)的內(nèi)力，V以向上為正。6.2橫向框架內(nèi)力組合6.2.1結(jié)構(gòu)抗震等級結(jié)構(gòu)的抗震等級可根據(jù)結(jié)構(gòu)類型、地震烈度、房屋高度等因素確定，故可得出本工程框架抗震等級為二級。6.2.2框架梁內(nèi)力組合本設(shè)計考慮了四種組合，，，及。此外本設(shè)計，這種內(nèi)力組合與考慮地震作用的組合相比一般較小，對結(jié)構(gòu)設(shè)計不起控制作用，故不予考慮。各層梁的內(nèi)力組合結(jié)構(gòu)果見表23，表中，兩列中的梁端彎矩為經(jīng)過調(diào)幅后的彎矩（調(diào)幅系數(shù)取0.8）。（a）恒荷載作用下（b）活荷載作用下圖11橫向框架彎矩的二次分配法（M單位kN·m）（a）恒荷載作用下（b）活荷載（屋面雪荷載）作用下圖12豎向荷載作用下框架彎矩圖（單位：kN·m）圖13均布荷載和梯形荷載下圖14均布荷載和三角形形荷載下的計算簡圖的計算簡圖以第一層AB跨梁考慮地震荷載作用的組合為例，說明各內(nèi)力的組合方法。對支座負彎矩按相應(yīng)的組合情況進行計算，求跨間的最大正彎矩時，可根據(jù)梁端彎矩組合值及梁上荷載設(shè)計值，由平衡條件確定，由圖13可得：若，說明，其中為最大正彎矩截面至A支座的距離，則可由下式求解：將求得的值代入下式即可得跨間最大正彎矩值:若，說明，則:若，則同理，可求得三角形分布荷載和均勻荷載作用下的和的計算公式（圖14）。由下式解得：對于1層，梁上荷載設(shè)計值左邊地震時：又有：故，解得：所以，發(fā)生在距A支座1.36m處。右邊地震時：，則，說明發(fā)生在距左支座3.54m處。剪力計算:AB凈跨左地震時：=-=右地震時：則:，6.2.3框架梁柱內(nèi)力組合取每層柱頂和柱底兩個控制截面，組合結(jié)果見表23～表26。注意，在考慮地震作用效應(yīng)的組合中，取屋面為雪荷載時的內(nèi)力進行組合；并且對于二級抗震等級的框架柱，應(yīng)當采用考慮水平地震作用組合所得的設(shè)計值。表23框架梁內(nèi)力組合98.3921.55127.97168.5163.74132.75154.38148.24-93.53-19.61-208.42-70.96-213.0123.41-131.85-139.69101.1122.27172.78132.24135.5366.52158.77152.51-18.78-4.24129.13-186.16251.16-290.73-29.62-29.5114.514-81.38128.80-166.19196.3624.0923.71-91.14-18.74-53.80-217.42186.48-367.40-141.78-135.6098.8621.68130.74167.2345.69151.77155.14148.98-95.82-20.02-187.11-98.91-146.44-6.21-149.39-143.01100.6022.14169.96133.47136.7947.46157.95151.72-15.21-3.5876.55-125.77252.09-220.53-25.07-24.6114.514.50-43.7391.16-121.45149.1024.0923.71續(xù)表2375.9620.09（7.99）117.06121.5058.2485.68122.64119.28-79.38-19.03（-4.29）-126.63-117.17-103.06-43.68-126.19-121.9081.7223.73（6.69）133.50129.0797.9570.51134.05131.29-22.68-6.12（-0.66）-24.72-46.8547.58-88.40-36.74-35.7822.424.5（0.91）25.8340.58-25.1766.3434.7733.2055.21105.95114.10410.9478.2489.5543.8598.5739.4739.4787.3598.65注：表中和分別為AB跨和BC跨的跨間最大彎矩。以下部受拉為正，以向上為正。一項中括號內(nèi)的數(shù)值為屋面雪荷時對應(yīng)的內(nèi)力。。表24橫向框架A柱彎矩和軸力組合層次截面內(nèi)力8柱頂M57.6816.33（4.51）81.52102.64-5.72124.2494.2092.08124.24-5.7294.20N291.2746.01（13.17）411.72416.16269.13296.57429.23413.94296.57269.13429.23柱底M-46.69-11.29（-10.96）-71.14-72.53-42.85-51.54-74.32-71.83-74.32-42.85-74.32N332.8546.01（13.17）461.62466.05306.55333.99495.36463.83495.36306.55495.367柱頂M42.728.75（13.71）48.3392.57-30.70119.9471.3863.51119.91119.9171.38N598.8893.51（60.45）842.35856.79549.39611.57902.00849.57611.57611.57702.00柱底M-44.24-11.29（13.17）-64.04-73.75-28.36-61.43-71.01-68.89-73.75-71.01-71.01N640.4693.51（60.45）892.25906.68587.40649.59958.13899.35906.68958.13958.136柱頂M44.248.7533.8396.85-44.85130.3568.4765.34130.35-44.8568.47N906.36141.18（108.12）1269.631300.83822.85935.661364.771285.28935.66822.851364.77柱底M-44.24-11.29-57.24-83.20-12.87-76.93-71.01-68.89-83.20-12.87-71.01N947.94141.18（108.12）1319.631350.73860.27973.081420.901335.181350.73860.271420.905柱頂M44.248.7525.86104.82-85.26172.7768.4765.34172.77-85.2668.47N1213.84188.85（155.79）1693.581748.421085.891268.991827.531721.001268.991085.891827.53柱底M-44.24-11.29-50.32-87.470.28-120.09-71.01-68.89-120.090.28-71.01N1255.421188.85（155.79）1693.581748.421085.891268.991827.531721.001268.991085.891883.674柱頂M44.248.7822.40108.28-116.91272.5568.4765.34272.55-116.9168.47N1521.32236.52（203.46）2114.192199.231341.851609.392290.302156.711609.391341.852290.30柱底M-44.24-11.29-40.27-97.5218.86-108.65-71.01-68.89-108.6518.86-71.01N1562.90236.52（203.46）2164.092249.131379.271646.812346.442206.611646.811379.272346.443柱頂M44.248.7519.39111.29-136.41223.9168.4765.34-136.41-136.4168.47N1828.80284.19（251.13）2531.722653.131588.911958.712753.072592.431588.911588.912753.07柱底M-43.57-9.75-28.09-103.2834.47-121.51-68.39-65.68-121.5134.47-68.39N1870.38284.19（146.02）2851.622702.571626.331996.132809.202642.321996.131626.332809.20續(xù)表242柱頂M-54.63-11.9324.11112.53-40.91131.4371.1368.32112.53-40.9171.13N2136.26331.79（298.73）2998.963156.871871.422347.303271.873077.912347.301871.423271.74柱底M-54.63-11.93-32.40-132.1142.63-151.70-85.68-82.26-151.7042.63-85.68N2177.84331.79（298.73）2949.073106.971834.002309.883215.743028.023106.971834.003215.741柱頂M28.156.1621.1663.645.4050.8244.1642.4063.6450.8244.16N2443.25379.26（346.20）3363.643562.092097.152642.043677.653462.863562.092642.043677.65柱底M-14.08-3.08134.56-176.97194.19-222.31-22.09-21.21-222.31194.19-22.09N2496.71379.26（346.20）3427.803626.242145.262690.153749.823527.022690.152145.263749.82注：表中以左側(cè)受拉為正，單位，以受壓為正，單位。一項中括號內(nèi)的數(shù)值為屋面作用雪荷載、其它層樓面作用活荷載對應(yīng)的內(nèi)力。表25橫向框架A柱剪力組合(kN)層次8-24.85-6.58（-3.68）2.80-36.68-41.38-12.32-45.09-40.13-39.0356.927-20.71-4.77（-3.26）-25.11-37.961.23-48.34-32.73-31.5358.766-21.07-4.77-21.68-42.248.09-55.94-32.73-31.5380.545-21.07-4.77-18.14-45.7914.16-62.01-32.73-31.53113.804-21.07-4.77-14.92-49.0019.08-66.93-32.73-31.53148.133-20.91-4.36-11.31-51.0923.21-70.31-32.59-31.20134.222-23.80-5.21-13.46-58.2522.54-76.40-37.34-35.85110.021-7.82-1.7121.00-44.5642.21-59.91-12.27-11.78106.13注：表中V以繞柱端順時針為正。為相應(yīng)于本層柱凈高上，下兩端的剪力設(shè)計值。表26橫向框架B柱彎矩和軸力組合37.119.55(3.21)41.9573.82-60.28135.6759.6557.90135.67-60.2859.65319.2272.15(16.37)478.92489.23287.73351.80501.10484.07351.80287.73503.10-35.58-7.71(5.6)-45.38-56.00-1.93-67.25-53.74-50.69-67.25-1.93-53.74370.8072.15(16.37)540.81551.13334.15398.23572.73545.97398.23334.15572.7334.457.1(7.56)14.2189.64-93.95162.7754.0751.92162.77-93.9554.07701.06142.81(87.25)1021.111061.30605.73784.701089.241041.21784.70605.731089.24-35.58-6.97-32.15-72.7633.95-139.02-55.00-52.45-139.0233.95-55.00742.64142.81(87.25)1071.011111.20709.32822.131145.371091.10822.13709.321145.3734.456.971.76100.44-23.13150.0753.4851.10150.07-23.1353.481073.03213.30(157.74)1542.221630.291894.301229.131661.891586.261229.13894.301145.37-35.58-6.97-19.56-85.35-3.13-89.58-55.00-52.45-89.58-3.13-55.001114.61213.30(157.74)1592.121680.19932.301267.141718.021636.151267.14932.301718.0234.456.97-17.56119.78-94.87163.1553.4851.10163.15-94.8753.481445.00283.79((228.23)2052.0912210.511171.681685.642234.542131.311685.641171.682234.54-35.58-6.973.72-108.6310.01-80.33-55.00-52.45-108.6310.01-55.001486.58283.79(228.23)2101.992260.411208.651722.612290.672181.202260.411208.652290.6734.456.97-33.54135.73-126.52194.8053.4851.10194.80-126.5253.481816.97354.28(298.72)2547.002805.711428.832160.572807.192676.362160.571428.832807.19-35.58-6.9716.79-121.7028.60-98.91-55.00-52.45-121.7028.60-55.001858.55354.28(298.72)2596.902855.601466.252197.992863.322726.252855.601466.252863.3234.456.97-47.70149.90-146.02214.3053.4851.10194.80-126.5253.482188.94424.77(369.21)2933.703311.751679.502642.883379.843221.412642.881679.503379.84-33.23-8.8628.55-147.6744.10-111.88-53.72-52.28-147.6744.10-147.672230.52424.77(369.21)3131.863509.911716.932680.303435.973271.303509.911716.933509.91注：表中M以左側(cè)受拉為正，單位kN·m，N以受壓為正，單位kN。一項中括號內(nèi)的數(shù)值為屋面作用雪荷載、其它層樓面作用活荷載對應(yīng)的內(nèi)力。續(xù)表262柱頂M35.258.67-10.28119.16-50.54121.8056.2654.44121.80-50.54119.16N2560.89495.33(439.77)3528.314004.751962.523092.883952.533766.533092.881962.524004.75柱底M-40.07-4.3683.35-191.7259.14-135.19-58.46-54.19-191.7259.14-191.72N2602.47495.33(439.77)3578.204054.651999.943130.304008.673816.434054.651999.944054.651柱頂M21.528.21-51.97126.610.3545.7737.2637.32126.610.35126.61N2933.35566.02(510.33)3928.714374.802182.783606.674326.041312.454374.802182.784374.80柱底M-10.76-2.18192.39-224.32203.44-224.77-16.71-15.96-224.77203.44-223.32N2986.81566.02(510.33)4053.554425.052230.893654.784398.214376.603654.782230.894425.05表27橫向框架B柱剪力組合(kN)層次8-17.31-3.63(-2.10)0.94-52.6515.74-54.76-27.00-25.8565.717-16.67-3.11(-1.8)-10.54-38.1734.69-71.87-25.62-24.3697.226-16.67-3.32-5.07-44.235015-87.54-25.83-24.6593.245-16.67-3.325.07-54.3863.20-100.59-25083-24.6594.614-16.67-3.3211.99-61.2973.85-111.24-25.83-24.65104.623-16.11-3.7718.16-67.3882.20-118.91-25.52-24.61126.742-17.93-3.1022.30-74.0186.50-126.24-27.31-25.8699.861-5.97-1.9245.27-64.97102.72-116.86-9.98-9.52105.13注：表中V以繞柱端順時針為正。為相應(yīng)于本層柱凈高上，下兩端的剪力設(shè)計值。表28橫向框架A柱柱端彎矩設(shè)計值的調(diào)整層次87654321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底0202.26166.8598.47206.89143.81238.84129.61225.91244.36147.5665.91296.6334.0935.7973.11269.01306.41958.71996.12309.92347.32642.02690.2表29橫向框架B柱柱端彎矩設(shè)計值的調(diào)整層次87654321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底0245.07207.07177.81315.25155.23421.63214.09513.87268.28244.22265.89333.29112.85351.10398.23784.70822.131685.61722.62160.62198.02642.92680.33092.93130.33606.73654.87截面設(shè)計7.1框架梁這里僅以第一層AB跨梁為例,說明計算方法和過程，其它各層梁的配筋計算結(jié)果見表30和表31。7.1.1梁的正截面受彎承載力計算從表22中分別選出AB跨跨間截面及支座截面的最不利內(nèi)力，并將支座中心的彎矩換算為支座邊緣控制截面的彎矩進行配筋計算。支座彎矩：跨間彎矩取控制截面，即最大正彎矩。由表22可求得相應(yīng)的剪力：跨間彎矩取控制界面，既跨中的正彎矩：當梁下部受拉時，按T形截面設(shè)計，當梁上部受拉時，按矩形截面設(shè)計。翼緣計算寬度，按計算跨度考慮時：，按梁間距考慮時：；按翼緣厚度考慮時：，,此種情況不起控制作用，故取。梁內(nèi)縱向鋼筋選HRB400級鋼（），。下部跨間截面按單筋T形截面計算。因為:屬第一類T形截面實配鋼筋525，，滿足要求。將下部跨間截面的525鋼筋伸入支座，作為支座負彎矩作用下的受壓鋼筋，再計算相應(yīng)的受拉鋼筋，即支座A上部說明富裕，且達不到屈服，可近似取，實取425支座上部：實取425。7.1.2梁斜截面受剪承載力計算AB跨：，故截面尺寸滿足要求。梁端加密箍筋取4肢8@100，箍筋用HPB300級鋼筋，則加密區(qū)長度取0.9m，非加密區(qū)箍筋取4肢8@200，箍筋設(shè)置滿足要求。BC跨：若梁端箍筋加密區(qū)取4肢8@100，則其承載力為:加密區(qū)較小，故全跨均可按加密布置，箍筋設(shè)置滿足要求。表30框架梁縱向鋼筋計算表層次截面實配鋼筋8支座135.340.028491723222（760）0.680.4279.16<0491423222（760）1.160.42AB跨間410.940.0372105525（2454）1.36支座70.84＜0760378222（760）2.010.42BC跨間39.470.009360222（760）0.422支座327.230.03414731748422（1520）0.821.09110.23＜01473589422（1520）2.50.55AB跨間609.520.0553158725（3436）1.9支座212.620.0467601136422（1520）0.670.63BC跨間129.400.029633422（1520）0.421支座170.10<01473909425（1964)1.50.55181.58<01473972425（1964)1.50.55AB跨間398.100.0351986525（2454）1.36支座213.770.000211401142422（1520）1.00.63BC跨間200.770.0471025422（1520）0.57表31框架梁箍筋數(shù)量計算表梁端加密區(qū)非加密區(qū)實配鋼筋實配鋼筋（）注：表中V為換算至支座邊緣處的梁端剪力,其中7.2框架柱7.2.1剪跨比和軸壓比驗算框架柱各層剪跨比和軸壓比計算結(jié)果如表32，其中剪跨比也可取。注意，表中的和都不應(yīng)考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)。由表可見，各柱的剪跨比和軸壓比均滿足規(guī)范要求。表32柱的剪跨比和軸壓比驗算柱號層次MmmmN/mmkN·mkNkNA柱860056016.7165.6553.05495.365.5820.090.75260056016.7202.2789.883271.874.0220.580.75160056016.7296.4170.483749.827.5120.670.75B柱860056016.7180.8967.95572.734.7520.100.75260056016.7255.63148.524054.653.0720.700.75160056016.7299.69137.484425.053.8920.730.757.2.2柱正截面承載力計算以第一層B軸柱為例說明。根據(jù)B柱內(nèi)力組合表，選擇出最不利內(nèi)力，并進行配筋計算。柱的計算長度按公式確定。1.判別是否考慮附加彎矩效應(yīng)：1）；2）3），,所以，應(yīng)當考慮附加彎矩效應(yīng)。則，，其中，,,則：，。2.判別大小偏心：＜。所以，為小偏心受壓。3.求及:按對稱配筋考慮,由于，所以，為小偏心受壓。，，解得：，，取，實配：420（）。,符合要求。再按及相應(yīng)的一組計算。=3749.82，節(jié)點上、下柱端彎矩：,.此內(nèi)力是非地震組合情況，且無水平荷載效應(yīng)，故不必進行調(diào)整，且取:1.判別是否考慮附加彎矩效應(yīng)：1）；2）3），，所以不考慮附加彎矩效應(yīng)。2.判別大小偏心：。所以，為小偏心受壓。求及:按對稱配筋考慮，由于,所以，用小偏心受壓公式計算及。，解得，又為，，則，及＜0則選用420（AS==1256mm2）總配筋率。表33橫向框架A柱正截面承載力計算（Mmax/N組合）層次截面MNb×hξξb配筋162.912690.15600×6000.6560.5184201147.562225.912347.30600×6000.6170.518420244.36875.85333.99600×6000.0600.518420202.26表34橫向框架B柱正截面承載力計算（Mmax/N組合）層次截面MNb×hξξb配筋1112.853654.78600×6000.6500.518420333.292244.223130.30600×6000.5230.518420265.89889.55398.23600×6000.0710.518420245.07表35橫向框架A柱正截面承載力計算（Nmax/M組合）層次截面MNb×hξξb配筋1-22.093749.82600×6000.7360.51842044.10271.133271.87600×6000.6310.518420-85.688-74.32495.360600×6000.0880.51842094.20表36橫向框架B柱正截面承載力計算（Nmax/M組合）層次截面MNb×hξξb配筋1126.614425.05600×6000.7720.518420-224.322119.164054.65600×6000.7290.518420-191.728-53.74572.73600×6000.0910.51842059.657.2.3柱斜截面受剪承載力計算以第一層A柱為例進行計算。由前可知，上柱柱端彎矩設(shè)計值kN·m對級二抗震等級，柱底彎矩設(shè)計值kN·m則框架柱的剪力設(shè)計值kN<0.2（滿足要求）>3.0其中取較大的柱下端值，而且不應(yīng)考慮，與相應(yīng)的軸力為，取故該層柱應(yīng)按構(gòu)造配置箍筋。由表32可得一層柱的軸壓比，由表查的，則最小體積配筋率取10，，則s=102＜200。根據(jù)構(gòu)造要求，取加密區(qū)箍筋為4肢10@80，加密區(qū)位置及長度按規(guī)范要求確定。非加密區(qū)還應(yīng)滿足s﹤10d=200mm，考慮配筋率不宜小于加密區(qū)的一半，故可取4肢10@100.各層柱箍筋計算結(jié)果見表37。加密區(qū)的的高度按構(gòu)造要求確定，其中底層加密區(qū)高度為1.8m,標準層為0.7m。表37框架柱箍筋數(shù)量表綜合以上計算結(jié)果，繪出橫向框架的配筋圖。8樓蓋設(shè)計圖14樓板平面布置圖樓板采用兩種板的形式，走廊7.2m3.0m，若按單向板計算配筋，由《規(guī)范》知，必須可延長邊方向配置不少于25%的受力鋼筋，本題單向板設(shè)計，其他房間采用3.6m7.2m，按雙向板計算配筋，板厚為100mm。活載標準值為2.0KN/mm，混凝土C35（=16.7N/mm），鋼筋為HPB300級鋼（=270N/mm）。面磚地面（包括水泥粗砂打底）0.55kN/m100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板2.5kN/mV型輕鋼龍骨吊頂0.25kN/m恒載標準值合計3.3kN/m恒載設(shè)計值g=1.23.3=3.96kN/m活載設(shè)計值q=1.42.0=2.8kN/m合計g+q=3.96+3.6=6.80kN/m8.1雙向板設(shè)計1.雙向板配筋（角區(qū)格C）:計算跨度：=3.6-0.6+0.12/2=3.36m..取，采用分離式配筋，，故得跨中及支座塑性絞線上的總彎矩為∶代入基本公式∶由于區(qū)格板C是角區(qū)格，內(nèi)力不作折減，則∶2×（13.38+1.7)==故得∶=3.35KN.m邊區(qū)格板B∶計算跨度，=3.3-0.3/2-0.3/2+0.12/2=3.36m取，B區(qū)板為四邊連續(xù)板，四周有梁，內(nèi)力折減系數(shù)為0.8，鋼筋采用分離式布置，跨中鋼筋伸入支座，則∶ 代入基本公式∶ 故得∶=3.56KN.m/m配筋計算：各區(qū)格板跨中及支座彎矩求得，取截面有效高度，即可近似按計算鋼筋截面面積，計算結(jié)果見表38.表38雙向板配筋計算截面M（kN﹒m）(mm)(選配鋼筋實配鋼筋面積（跨中C區(qū)格方向3.3580163.56251方向0.857047.34251B區(qū)格方向3.5680173.49251方向0.937051.80251支座C-B6.780326.51359B-B7.1280346.983598.2單向板設(shè)計A區(qū)格按單向板計算計算跨度，彎矩，中間跨跨中彎矩=，支座彎矩=-。取1m寬板帶作為計算單元，b=1000mm,h=100mm,=100-20=80mm,配筋計算見表40.表39彎矩計算截面中間跨跨中中間支座彎矩計算系數(shù)×6.8×=2.41×6.8×=-3.51對于單向板與雙向板連接的支座處，應(yīng)按照兩邊支座計算的最大彎矩進行配筋，所以，對于區(qū)格A-B，A-C仍然按照雙向板進行配筋，配筋結(jié)果同表38.表40板的配筋計算截面中間跨跨中中間跨支座M(kN.m)2.4-3.510.0230.0330.9880.983113165選配鋼筋Φ8@200Φ8@200實配鋼筋面積251251。9樓梯的設(shè)計板式樓梯，樓梯結(jié)構(gòu)平面布置如圖15所示。層高4.2m，首層、標準層踏步尺寸為150×300mm，采用的混凝土強度為C35,樓梯上的均布活荷載的標準值q=2.5，20厚水磨石，20厚混合砂漿拌灰層，梁中縱向受力鋼筋HRB400（），其余鋼筋采用HPB300（）。圖15標準層樓梯平面布置圖9.1踏步板計算9.1.1荷載計算板的傾斜角度，，按構(gòu)造取板厚為（的樓段板的長度，即取斜板厚，取截面平均高度：。踏步板自重：踏步面層重：踏步抹灰重：恒荷載設(shè)計值g=1.57kN/m活荷總計9.1.2內(nèi)力計算樓梯斜梁截面尺寸選用，則計算跨度為：跨中彎矩9.1.3截面承載力計算踏步板計算截面尺寸：，按最小配筋率配置每級踏步采用，分布鋼筋選用8@2509.2樓梯斜梁計算9.2.1荷載計算踏步板傳荷梁的自重斜梁抹灰總計：9.2.2內(nèi)力計算取平臺梁尺寸：，斜梁水平方向的計算跨度為：跨中彎矩：9.2.3承載力計算斜梁按T形截面進行配筋計算：1.按計算跨度考慮：.2.按梁凈距Sn考慮：.3.按翼緣高度考慮：故，不其控制作用，取.先按第一類T形截面計算：選用（），箍筋計算按構(gòu)造要求配置8@150箍筋，9.3平臺板計算選擇1m寬板作為計算單元。9.3.1承載力計算平臺板自重：板面抹灰重：板底抹灰重：恒荷載設(shè)計值g=3.24kN/m活荷9.3.2內(nèi)力計算計算跨度為：，則：跨中9.3.3承載力計算受力鋼筋選用8@200，分布鋼筋選用8@300.9.4平臺板設(shè)計計算跨度為：9.4.1荷載計算踏步板傳荷：平臺板傳荷：平臺梁自重：平臺板傳來：總計：9.4.2內(nèi)力計算跨中彎矩：支座剪力;9.4.3承載力計算,翼緣有效寬度按倒L形梁截面計算：1.按計算跨度考慮：。2.按梁凈距Sn考1慮：3.因為，故，不起控制作用。取內(nèi)力計算：，先按第一形T形截面試算：受力鋼筋選用416。斜截面受剪承載力計算：所以截面尺寸滿足要求，按構(gòu)造配箍，。10基礎(chǔ)設(shè)計10.1設(shè)計資料A、B柱截面尺寸（底層）為，由于工程地質(zhì)條件比較理想，所以給柱下獨立基礎(chǔ)的實現(xiàn)提供了可能，選用柱下獨立基礎(chǔ)。10.2確定基