肇慶市第一人民醫(yī)院應急留置中心建設(shè)工程套扣模板支撐系統(tǒng)搭拆專項施工方案編 制 人： 審 核 人： 審 批 人： 廣東電白集團建設(shè)有限公司二0二一年六月九日廣東電白建設(shè)集團有限公司編制套扣模板支撐搭拆專項方案廣東電白建設(shè)集團有限公司編制套扣模板支撐搭拆專項方案目錄TOC\o"1-1"\h\z\u第章、程概況 1第章、制依據(jù) 2第章 強性條規(guī)定 2第章 套的要求 4五章施工備 8六章、模安和除 13七章支模拆除 17八章支模工的全管理 20九章大風霧、天氣措施 23第章、測措施 23第一章安全產(chǎn)、明施措施 24第二章應急援預案 28第三章模板撐計算 35廣東電白建設(shè)集團有限公司編制套扣模板支撐搭拆專項方案廣東電白建設(shè)集團有限公司編制套扣模板支撐搭拆專項方案PAGEPAGE1第一章、工程概況擬建的肇慶市第一人民醫(yī)院應急留置中心建設(shè)工程項目，為加建工程項目，在原有結(jié)構(gòu)5層樓板面上加建12層。原有建筑基礎(chǔ)采用沖孔灌注樁基礎(chǔ)；主體為剪力墻結(jié)構(gòu)；其中地下1層、地上16層，建筑高度72.6m；加建建筑面積：25224.24㎡，耐火等級為一級，抗震設(shè)防烈度7度。工程位于肇慶市廣東省肇慶市端州區(qū)?，F(xiàn)場交通是以西側(cè)星湖大道作主出入口，以南側(cè)東崗東路為次出入口。因此施工中須做好道路交通安全措施，確保工程安全施工。本工程由肇慶市城投康健投資發(fā)展有限公司興建；由肇慶市公路勘察設(shè)計院勘察負責工程的勘察工作；湖南省建筑設(shè)計院有限公司負責工程圖紙設(shè)計；廣東兆業(yè)工程管理有限公司監(jiān)理負責對工程的監(jiān)理工作；廣東電白建設(shè)集團有限公司承建施工；14.5m，較750*1000700*1000400*900350*900350*800250*800200*800100-150mm，250-400mm；2~4.0m，較大柱尺寸：600*1000700*900700*700500*1000300*800250*800250*800200*800200*500，板厚為100-120mm，剪力墻厚200-300mm；3、屋面構(gòu)架層高度5.5m，較大柱尺寸：600*700、600*600。較大主梁尺寸：250*800、200*800250*600200*600250*800250*600200*600200-250mm。肇慶市端州區(qū)屬南方亞熱帶地區(qū)，是多雨、多臺風等的地方，因此在施工期間必須做好防洪、防雨、防火、防臺風事等各項措施，以保證工程的順利進行。為確保本期工程快速、安全、優(yōu)質(zhì)完成任務，根據(jù)現(xiàn)場實際情況和有關(guān)安全操作規(guī)程要求，現(xiàn)采取承插型套扣式鋼管支撐搭設(shè)進行施工。第二章、編制依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130-2011)《建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ80-2016）《建筑施工承插型套扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)程》（DBJ15-98-2014）4）《建筑施工安全檢查標準》（JGJ59-2011）5）《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準》（GB50017—2017）6）《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2012)7）《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010-2010，2015年版)8）《木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50005-2005）（JGJ162-2014）《施工現(xiàn)場臨時用電安全技術(shù)規(guī)范》JGJ46-2005《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50204—2015《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》(GB50666-2011)（JGJ300-2013）《鋼管腳手架扣件標準》(GB15831-2006)《安全帽國家標準》（GB2811-2007）《安全網(wǎng)國家標準》（GB5725-2009）17）《安全帶國家標準》（GB6095-2009）《建筑地基基礎(chǔ)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB520202-2002《木結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》（GB50206-2012）《建筑施工計算手冊》（ISBN978-7-112-09144-7）施工圖紙[2018]31號；《危險性較大的分部分項工程安全管理規(guī)定》（37）；《廣東省住房和城鄉(xiāng)建設(shè)廳關(guān)于印發(fā)房屋市政工程危險性較大的分部分項工程安全管理實施細則的通知》（粵建規(guī)范[2019]2）施工組織設(shè)計及其他相關(guān)專項方案。第三章 強制性條文規(guī)定A、根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011和工程建設(shè)標準強制性條文：鋼管的尺寸和表面質(zhì)量應符合下列規(guī)定：2鋼管上嚴禁打孔5.3.5立桿穩(wěn)定性計算部位的確定應符合下列規(guī)定：當腳手架搭設(shè)尺寸中的步距、立桿縱距、立桿橫距和連墻件間距有變化時，除計算底層立桿段外，還必須對出現(xiàn)最大步距或最大立桿縱距、立桿橫距、連墻件間距等部梯形的立桿段進行驗算。6.2.2橫向水平桿的構(gòu)造應符合下列規(guī)定：主節(jié)點處必須設(shè)置一根橫向水平桿，用直角扣件后接且嚴禁拆除。6.3.2200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿上方的立桿1m500mm。6.3.5立桿接長除頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。7.3.4立桿搭設(shè)應符合下列規(guī)定：嚴禁將外徑48mm與51mm的鋼管混合使用。B、根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ162-2011）和工程建設(shè)標準強制性條文：用扣件式鋼管腳手架作支架立柱時，應符合下列規(guī)定：規(guī)定；承重的支架柱，其荷載應直接作用于立桿的軸線上，嚴禁承受偏心荷載，并應按支撐梁、板的支架立柱安裝構(gòu)造應符合下列規(guī)定：梁和板的立柱，縱橫向間距應相等或成倍數(shù)。200mm調(diào)支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設(shè)置一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平拉桿之間的間第四章 套扣的要求1、套扣立桿套扣立桿采用Φ48×3.0mm0.6m式接頭，套筒式接頭、四向套扣等與主立桿通過機械焊接而成，確保焊接強度質(zhì)量。套筒式接頭四向套扣套筒式接頭四向套扣序號型號序號型號單 重（kg）效果圖1LG-24002.47.52LG-18001.85.73LG-12001.24.14LG-9000.93.55LG-6000.62.42、承插橫桿采用Φ48×3.0mm鋼管制作，承插橫桿主要在接頭處設(shè)置圓弧固定面，緊密相扣。序號型號長序號型號長度（m）重量（kg）效果圖1HG-15501.555.52HG-12501.254.53HG-10001.03.54HG-9000.93.05HG-8000.82.86HG-6000.62.3U650mm，可調(diào)托座螺桿插入立桿長150mm；架體最頂層的水平桿步距應比標準步距縮小一個套扣間距。若不滿足需加設(shè)扣件式水平桿作拉結(jié)。1-可調(diào)托座；2-螺桿；3-調(diào)節(jié)螺母；4-套扣式鋼管支撐立桿；5-鋼管支撐水平桿（或間距是梁鋼管支撐跨距（或間距）2模板支架在支架的四周和內(nèi)部縱橫向應按《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008加固桿設(shè)置層，并與水平桿連接?？v橫水平拉桿設(shè)置模板支架的底層鋼管立桿應分別設(shè)置縱向、橫向掃地桿，并應采用扣件與鋼管立桿扣1.00m縱橫水平桿并應采用扣件與鋼管立桿扣緊?？v、橫向剪刀撐設(shè)置1000mm，3水平剪刀撐設(shè)置模板支撐架的剪刀撐設(shè)置應符合下列要求：5m6.1.3-2)；豎向剪刀撐的間距和5m8m45°60°；根據(jù)計算確定步3~~圖6.1.3-2剪刀撐設(shè)置平面示意圖~1－豎向剪刀撐；2－水平剪刀撐5m8m4m6m4式應按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130的相關(guān)要求執(zhí)行；8m15-98-2014）的相關(guān)規(guī)定執(zhí)行；支撐架的豎向剪刀撐和水平剪刀撐應與支撐架同步搭設(shè)，剪刀撐的搭接長度不應1m2100mm40N·m，65N·m。10平臺，施工操作平臺需采用18厚夾板鋪設(shè)；若高支模施工安全防護措施采用排柵作邊梁防護，排柵應及時安裝。施工操作平臺需采用18厚夾板鋪設(shè)。由于本工程混凝土構(gòu)件為水平構(gòu)件，水平推力只是混凝土泵產(chǎn)生的水平推力，水傳遞到結(jié)構(gòu)柱和地面，確保支架的整體穩(wěn)定，所以不進行抗傾覆的驗算。300mm立桿基礎(chǔ)驗算及相應做法：鋼管立桿底采用長度不小于2跨、厚度不小于50mm、寬度不小于200mm的木墊板。必須保證縱橫拉桿拉通設(shè)置；若鋼管立桿水平拉桿垂直方向位于臨邊邊梁位置，墻穩(wěn)固頂緊，見下示意圖。3～7澆筑梁板砼。第五章、施工準備1、技術(shù)準備在施工前進行圖紙會審及完善施工組織設(shè)計方案這兩項工作，并組織施工人員認真學習施工圖紙、會審記錄、施工方案和施工規(guī)范等技術(shù)文件，做好三級安全技術(shù)交底工作，減少和避免施工誤差。2、物資準備所需。其質(zhì)量檢驗報告及其鋼管材質(zhì)檢驗方法應符合現(xiàn)行國家標準《金屬拉伸試驗方法》Q235-A防銹處理，并對多次使用的受力材料作為必要的強度測試。3、主要人員勞動力安排根據(jù)項目經(jīng)理部架構(gòu)，按照勞動需要量計劃，組織勞動力進場，并對其進行安全、防健全各項現(xiàn)場管理制度。具體安排如下：項目經(jīng)理：陳永春，代表公司履行工程合同，負責項目管理總協(xié)調(diào)，確保公司質(zhì)量體系在項目上的有效進行。項目技術(shù)負責人：陳慶生，主要負責模板搭設(shè)、模板安拆、鋼筋綁扎、混凝土澆搗的技術(shù)指導。安全員：伍志森，主要負責支模、模板、鋼筋、混凝土澆搗安全管理和檢查。施工員：周業(yè)，主要負責支模搭設(shè)、模板安拆、鋼筋綁扎、混凝土澆搗實施工程中的指導和監(jiān)督。技術(shù)工人——架子工：35人，根據(jù)進度需要，主要負責腳手架的搭設(shè)、拆除工作木工：40人，根據(jù)進度需要，主要負責模板的搭設(shè)、拆除工作鋼筋工：35人，根據(jù)進度需要，主要負責鋼筋綁扎工作混凝土工：20人，根據(jù)進度需要，主要負責混凝土澆搗、養(yǎng)護工作其他配合人員：6電工、焊工各1人。4、 設(shè)備投入計劃序號工種單位數(shù)量進場時間1塔吊臺1模板支撐前進場2施工升降機臺1模板支撐前進場3圓盤電鋸臺5模板支撐前進場4木工電鉆臺5模板支撐前進場5鋼筋彎曲機臺2模板支撐前進場6鋼筋切斷機臺2模板支撐前進場7鋼筋調(diào)直機臺1模板支撐前進場8鋼筋彎箍機臺2模板支撐前進場9插入式振動棒臺5模板支撐前進場10平板振動器臺5模板支撐前進場11扭力扳手臺6模板支撐前進場PAGEPAGE10一、支撐系統(tǒng)的材料選擇1、夾板：18mm；2、方木：50mm×100mm；3、支撐系統(tǒng)：選用Φ48×3.0mm承插型套扣式鋼管及其配件；4、縱橫水平拉桿、縱橫向剪刀撐：Φ48×3.0mm鋼管及其配件；5、立桿上端：采用可調(diào)節(jié)上托；6150×150×8mm50×100木枋并排墊放。二、支撐系統(tǒng)搭設(shè)的要求1、模板支撐架應根據(jù)施工方案計算確定縱橫向水平桿間距、步距，并根據(jù)支撐高度配備可調(diào)螺桿。2、立桿的搭設(shè)應符合下列規(guī)定：每根立桿底部宜設(shè)置可調(diào)底座或墊板；600mm；設(shè)。三、梁模板支撐架體與樓板模板支撐架體宜采用水平桿連接，當采用鋼管連接時，應用直角扣件固定在梁模板支撐架與樓板模板支撐架的水平桿上，且不應小于2跨。3應設(shè)置鋼絲繩張拉固定等措施。五、模板支撐架立桿頂層水平桿至模板支撐點的高度不應大于650mm，絲桿外露長度不應大于300mm，可調(diào)托座插入立桿長度不應小于150mm（下圖）?？烧{(diào)托座伸出頂層水平桿的懸臂長度：1－可調(diào)托座；2－螺桿；3－調(diào)位螺母；4－立桿；5－水平桿六、模板支撐架可調(diào)底座調(diào)節(jié)絲桿外露長度不宜大于200mm，最底層水平桿離地高度不應大于350mm。八、模板系統(tǒng)的設(shè)計：（一）采用承插型套扣鋼管搭設(shè)：118mm50×100mm2Φ48×3.0530（250），柱中雙向增加Φ14穿心對拉螺栓各一道。250×100300mm，水平方向主背楞采用Φ48×3.0鋼管@500mmΦ14一次澆注高度以層高為準。3,撐,900mm900mmh=1.20m,48mm，壁厚3.0mm。4,撐,900mm900mmh=1.20m,48mm，壁厚3.0mm。5、樓面板搭設(shè)：模板材料為夾板,夾板底模厚度18mm；支撐采用Φ48×3.0mm承插型套扣鋼管：橫向間距1200mm,縱向間距1200mm,支撐立桿的步距h=1.2m。45°-60°之間,4.8m。十、架體與柱拉結(jié)主要有下列三種情況：采用頂撐方式：抱柱方式：架體與柱子之間采用柱側(cè)邊設(shè)置鋼管與支撐架連接、步距方向水平桿與80×80mm十一、支?；A(chǔ)：現(xiàn)有五層結(jié)構(gòu)樓板。1、施工順序:放出軸線

第六章、支模安裝和拆除2、梁模板支撐的頂架采用垂直于梁軸線的布置方式，板模板支撐時采用平行于板短向而布置，并根據(jù)梁底及板底的高度組合拼裝。梁和樓板的腳手架跨距和間距應按實際荷載經(jīng)設(shè)計確定。3、支撐系統(tǒng)安裝支撐搭設(shè)前,工程技術(shù)負責人應按本施工方案要求向施工管理人員及工人班級進行詳細安全技術(shù)交底,并簽字確認。對鋼管、配件進行檢查和驗收，嚴禁使用不合格的鋼管及配件。對工作面進行清理干凈，不得有雜物。根據(jù)立桿平面布置圖要求放線定位，先彈出鋼管立桿位置線，墊板、底座安放位可調(diào)托座和可調(diào)底座應根據(jù)支撐高度設(shè)置。150200mm。80mm×80mm雙木方。200mm。在支架四邊、主梁底兩側(cè)與中間每隔四排支架立桿設(shè)置一道縱向剪刀撐，由底至頂部連續(xù)設(shè)置。2步設(shè)置一道水平剪刀撐。H3H/100090mm。水平桿的接長采用搭接扣件，水平桿的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰水平桿的500mm，各接頭中心至近主節(jié)點的距離不宜大于跨段的1/3。頭不能設(shè)置在同步內(nèi)，同步內(nèi)隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不小于500mm1/3。立桿、水平桿及剪刀撐的布置應嚴格按要求布置。模板承重架與己澆筑的砼墻或柱作為拉結(jié)節(jié)點，增強整體穩(wěn)定性。為加強立桿的支撐，不設(shè)置中間設(shè)置通道。搗砼時要進行全面檢查，對不符合要求處要逐一進行整改、加固處理。監(jiān)理驗收通過后，方可投入使用。3、模板安裝18mm在主龍骨上。18mm80×8080×80木枋。梁模板的安裝1）先在柱上彈出軸線、梁位置線的水平控制標高線，按設(shè)計標高調(diào)整扣件式腳手架4m的現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按設(shè)計要求起拱：當設(shè)計無具體要求時，起拱高度宜為跨度的1L/1000~3L/1000。主、次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安裝后，再安裝側(cè)模、壓腳板及斜撐。2）為了防止梁身不平直、梁底不平及下?lián)?、梁?cè)模炸模、局部模板嵌入柱梁間，拆除困難的現(xiàn)象，可采取如下措施：A、支撐應遵守側(cè)模包底模的原則，梁模與柱模連接處，下料尺寸一般應略為縮短。B、梁側(cè)模必須有壓腳板、斜撐，拉線通直將梁側(cè)模釘固。C、砼澆筑前，模板應充分用水澆透。砼澆筑時，不得采用使支撐系統(tǒng)產(chǎn)生偏心荷載的砼澆筑順序，泵送砼時，應隨澆隨搗隨平整，砼不得堆積在泵送管路出口處。樓面模板的安裝、板安裝的偏差。首先通線，然后調(diào)整扣件式腳手架可調(diào)頂托的標高，將其調(diào)到預定的高度，在可調(diào)頂托，托板上架設(shè)鋼管作主龍骨，主龍骨固定后架設(shè)橫楞，然后在橫楞上安裝膠合板模板。鋪膠合板時，可從四周鋪起，在中間收口。若為壓旁時，角位模板應通線釘固。1、驗收及拆除的批準程序（1）模板安裝完畢后，班組自檢合格、項目部驗收后，通知公司工程部進行復查驗收，并報監(jiān)理單位，驗收合格后才能綁扎鋼筋、澆筑混凝土。（2）模拆除前，必須向監(jiān)理單位申請拆模申請報告。2、模板工程質(zhì)量保證措施模板及其支架的有關(guān)要求模板及其支架必須符合選材和材質(zhì)的有關(guān)要求，同時還須符合如下規(guī)定：保證工程結(jié)構(gòu)和構(gòu)件各部分形狀尺寸和相互位置的正確。具有足夠的承載力，剛度和穩(wěn)定性，并不致發(fā)生不允許的下沉和變形。構(gòu)造簡單、裝拆方便，便于后續(xù)工序的施工。模板內(nèi)側(cè)要平整，接縫嚴密，接縫不應漏漿。模板的設(shè)計、制作和施工應符合國家現(xiàn)行標準的規(guī)定。配制木模板尺寸時，要考慮模板拼裝結(jié)合的需要，適當加長或縮短某一部位長度。模板應構(gòu)造簡單，裝拆方便，并便于鋼筋的綁扎與安裝和混凝土的澆筑及養(yǎng)護等工藝要求。模板安裝采購符合如下規(guī)定：模板安裝前應對操作人員進行技術(shù)交底。現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁、板，模板應按設(shè)計要求起拱。當設(shè)計無具體要求時，當跨度等于4M1/1000~3/1000。垂直度等，并仔細檢查各構(gòu)件是否牢固，經(jīng)質(zhì)安員、技術(shù)員復核合格后方能澆筑混凝土。在澆筑混凝土過程中派專人經(jīng)常檢查。如發(fā)現(xiàn)變形、松動等現(xiàn)象，應及時修整牢固。模板安裝和預埋件、預留孔洞的允許偏差和檢驗方法必須符合有關(guān)規(guī)定。模板及其支架必須保證工程結(jié)構(gòu)和構(gòu)件各部分形狀尺寸和相互位置正確。4、承插型套扣鋼管腳手架施工驗收記錄：第七章、支模的拆除構(gòu)件類型構(gòu)件跨度構(gòu)件類型構(gòu)件跨度(m)達到設(shè)計的混凝土立方體抗壓強度標準值的百分率(%)板≤2≥50>2,≤8≥75>8≥100梁、拱、殼≤8≥75>8≥100懸臂構(gòu)件-≥1001、拆除順序：梁上頂托—梁底木方—梁底模板—板上木方—板底模板—縱橫水平拉桿—剪刀撐—支撐立柱—下托座—墊木。2、支撐系統(tǒng)的水平縱橫桿、剪刀撐等不得隨意拆除。3、拆除支撐及模板前，應將混凝土試件送試驗室檢測，試塊達到規(guī)范要求的拆模強度后，并呈報監(jiān)理公司經(jīng)監(jiān)理工程師同意辦理書面手續(xù)并確認后，方可拆除。4、側(cè)模拆除時的混凝土應能保證其表面及棱角不受損傷。5、拆除梁、柱模板時，應搭設(shè)腳手架或操作平臺，設(shè)防護欄桿，拆除時逐塊拆卸，不得成片松動、撬落或拉倒。6、拆除平臺、樓板的底模時，應設(shè)臨時支撐，防止大片模板墜落。拆立柱時，操作人員應站在待拆范圍以外安全地區(qū)拉拆，防止模板突然全部掉落傷人。7、嚴禁站在懸臂結(jié)構(gòu)上面敲拆底模。嚴禁在同一垂直平面上操作。8、嚴格控制模板及其支架拆除和順序。9、拆除腳手架支撐前，應清除高支模支撐上存留的零星物件等雜物。10、拆除腳手架支撐時，應設(shè)置警戒區(qū)和標志，并由專職人員負責警戒。11、拆除模板和支頂時，應先腳手架可調(diào)頂托松下，用鋼釬撬動模板，使模板卸下，取下模板和木方，然后拆除水平拉桿、剪刀撐及腳手架。模板拆除后，要清理模板面、涂刷脫模劑。12、腳手架支撐的拆除應在統(tǒng)一指揮下，按先裝后拆的順序及下列安全作業(yè)的要求進行：腳手架支撐的拆除應從一端走向另一端，自上而下逐層地進行；同一層的構(gòu)配件和加固件應按先上后下、先外后里的順序進行；通長水平桿，必須在腳手架支撐拆卸到相關(guān)的鋼管時方可拆除；工人必須站在臨時設(shè)置的腳手板上進行拆卸作業(yè)，并按規(guī)定使用安全防護用品。拆除工作中，嚴禁使用榔頭等硬物擊打、撬動，拆下的連接棒應裝入袋內(nèi)，交叉支撐應先傳遞至地面并放室內(nèi)堆存。拆卸連接部件時，應先將鎖座上的鎖板與卡鉤上的鎖片旋轉(zhuǎn)至開啟位置，然后開始拆除，不得硬拉，嚴禁敲擊。13、模板的清理維修、存放模板清理維修拆除后的模板運至后臺進行清理維修，將模板表面清理干凈，板邊刷封邊漆，堵螺栓孔，要求板面平整干凈，嚴重破損的予以更換。模板的堆放現(xiàn)場拆下的模板不要碼放，須修整的及時運至后臺。清理好的模板所放地點要高出周圍地面150mm，防止下雨時受潮。模板拆除成品保護要求；拆模時不得用大錘硬砸或撬棍硬撬，以免損傷混凝土表面和楞角。堅持每次使用后清理板面。材料應按編號分類堆放。對己完成的混凝土樓面應加以保護，工人不得將材料用力拋擲出樓面。14、模板拆除驗收表：PAGEPAGE20第八章、支模施工的安全管理為了高支模施工能安全、高效的進行，決定成立支模施工專項管理小組。其中項目經(jīng)理陳永春為第一安全責任人，伍志森為現(xiàn)場專職安全管理員。項目部項目經(jīng)理：陳永春項目技術(shù)負責人：項目部項目經(jīng)理：陳永春項目技術(shù)負責人：陳慶生質(zhì)安組施工組組長：周業(yè)機械水電組：陳騰漢資料組后勤組組長：安全文明施工水電線路質(zhì)量檢查施工放線組織安裝就位機械設(shè)備維護材料供應后勤作業(yè)班組組織技術(shù)資料整理2、組織架構(gòu)職責及聯(lián)系電話姓名職務、職責聯(lián)系電話陳永春組長（項目經(jīng)理）代表公司履行工程合同，負責項目管理總協(xié)調(diào)，確保公司質(zhì)量體系在項目上的有效進行慶生副組長（項目技術(shù)負責人）負責質(zhì)量、安全、環(huán)保、職業(yè)健康體系在項目中的運行、編制施工組織設(shè)計等技術(shù)安全方案措施并督促實施交底、項目質(zhì)量監(jiān)控、現(xiàn)場簽證及技術(shù)聯(lián)系工作志森組員（安全員）負責現(xiàn)場安全技術(shù)措施的落實與檢查工作、安全事故的處理，參與公司組織的安全檢查，落實安全隱患的整改業(yè)（施工員組按質(zhì)量技術(shù)要求施巨漢（合理安排保衛(wèi)、后勤工作炬先組員（班組長）按照項目經(jīng)理、施工負責人及技術(shù)負責人安排，合理調(diào)整現(xiàn)場勞動力，確保外腳搭拆施工進度、質(zhì)量134172095183、支模的安全管理措施經(jīng)本項目部項目經(jīng)理和技術(shù)負責人對本工程存在的實際問題做了充分的分析后土澆筑前向作業(yè)人員進行技術(shù)交底。對鋼管、配件、加固桿等應進行檢查驗收，嚴禁使用不合格的材料?；?，系安全繩。支模完畢，經(jīng)施工主管組織有關(guān)人員驗收合格后，方能進行鋼筋安裝。支模施工現(xiàn)場作業(yè)人員不得從支撐系統(tǒng)上爬下，應從外排柵進入工作面。監(jiān)護。水平加固桿、剪刀撐安裝應符合構(gòu)造要求，并與支撐系統(tǒng)的架設(shè)同步進行?？烧{(diào)底座、頂托處應采取措施防止被砂漿、水泥漿等污物填塞螺紋。(11)泵送混凝土時，應隨澆、隨搗、隨平整，混凝土不得堆積在泵送管路出口處。應避免裝卸物料對模板支撐或腳手架產(chǎn)生偏心、振動和沖擊。后應立即恢復。操作層（樓層）上施工荷載應符合設(shè)計要求，不得超載，不得在腳手架支撐泵管及起重設(shè)備等。糾正可能出現(xiàn)的質(zhì)量安全隱患。搭設(shè)前要進行班前安全技術(shù)交底，搭設(shè)完畢后要進行自檢，若出現(xiàn)有松動、傾斜、彎曲、不牢固等現(xiàn)象，必須及時進行整改，整改有困難的，要有可行的加固方案方可施工。支模安裝完畢后，通知公司相關(guān)部門進行驗收，并報監(jiān)理單位驗收，驗收合格后才能綁扎鋼筋、澆筑混凝土。在澆筑砼前重點檢查、巡查部位：桿件的設(shè)置和連接、掃地桿、支撐、剪刀撐等構(gòu)件是否符合要求。地基是否積水，底座是否松動。鋼管、剪刀撐等桿件是否有變形的現(xiàn)象。安全防護措施是否符合規(guī)范要求。拆除時應采用先搭后拆、后搭先拆的施工順序。拆除模板支撐時應采用可靠安全措施，嚴禁高空拋擲。施工現(xiàn)場帶電線路，如無可靠絕緣措施，一律不準與支架接觸。設(shè)立支架維護小組，對拆下來的鋼管及配件應及時清除桿件及螺紋的沾污物，混凝土澆筑過程中派專人監(jiān)管，嚴禁閑雜等無關(guān)人員進入支撐架內(nèi)。第九章、大風和霧、雨天氣時措施1、當有六級及六級以上大風和霧、雨天氣時，應停止腳手架搭設(shè)與拆除作業(yè)。雨后上架作業(yè)應有防滑措施。2、當有六級及六級以上大風和霧、雨天氣時，專人對腳手架進行觀察，發(fā)現(xiàn)異常情況后，在腳手架地面掛起警戒牌，禁止人員進入警戒范圍。第十章、監(jiān)測措施1、班組日常進行安全檢查，項目部每周進行安全檢查，公司每月進行安全檢查，所有安全檢查記錄必須形成書面材料。2、支模日常檢查，巡查重點部位：桿件的設(shè)置和連接、連墻件、支撐、剪刀撐等構(gòu)件是否符合要求。地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空。連接扣件是否松動。架體是否有不均勻的沉降、垂直度。施工過程中是否有超載現(xiàn)象。安全防護措施是否符合規(guī)范要求。支架與桿件是否有變形現(xiàn)象。3、支架在承受六級大風或大暴雨后必須進行全面檢查。4要求，并設(shè)變形監(jiān)測報警值。承插型套扣鋼管腳手架高支模搭設(shè)允許偏差及監(jiān)測變形預警值序號項目搭設(shè)允許偏差變形預警值檢查工具1立桿鋼管彎曲3m<L≤4m4m<L≤6.5m≤12mm≤20mm8122水平桿、斜桿的鋼管彎曲L≤6.5m≤30mm253立桿垂直度全高絕對偏差≤50mm10mm經(jīng)緯儀及鋼板尺4立桿腳手架高度H內(nèi)相對值≤H/60010mm吊線和卷尺5支架沉降觀測<10mm8mm水準儀6支架水平位移≤10mm8mm經(jīng)緯儀及鋼板尺5、監(jiān)測方法支撐的變形監(jiān)測采用水準儀進行。做法是：在柱的側(cè)面標示出觀測基準點，分別（位置在首層結(jié)構(gòu)面上約1.5m處）程中，安排盧大維、唐茂坤進行監(jiān)測。6、監(jiān)測頻率：20～30前后級砼終凝前后也應實施實時監(jiān)測，監(jiān)測時間可根據(jù)現(xiàn)場實際情況進行調(diào)整。監(jiān)測時間應控制在高支模使用時間至砼終凝。7、當監(jiān)測數(shù)據(jù)超過上表預警值時必須立即停止?jié)仓?，疏散人員，并進行加固處理。第十一章、安全生產(chǎn)、文明施工措施一、預防坍塌事故的安全技術(shù)措施一般引起坍塌事故主要因素是施工方案設(shè)計出錯、不按方案施工及材料不合要求造成，根據(jù)以往經(jīng)驗，采取以下措施：方可作業(yè)。制模板支撐系統(tǒng)的沉降量。斜支撐和立柱應牢固拉接，形成整體。將作業(yè)人員撤離作業(yè)現(xiàn)場，待險情排除后，方可作業(yè)。板面堆放模板時，嚴格控制數(shù)量、重量，防止超載。安裝樓面模板，在下班時對已鋪好而來不及釘牢的定型模板或散板等拿起堆放穩(wěn)妥，以防事故發(fā)生。塌傷人。二、預防高空墜落事故的安全技術(shù)措施（1）對從事高處作業(yè)人員要堅持開展經(jīng)常性安全宣傳教育和安全技術(shù)培訓，使其認識高處墜落事故規(guī)律和事故危害，牢固樹立安全思想和具有預防、控制事故能力，并要做到嚴格執(zhí)行安全法規(guī)，當發(fā)現(xiàn)自身或他人有違章作業(yè)的異常行為，或發(fā)現(xiàn)與高處作業(yè)相關(guān)的物體和防護措施有異常狀態(tài)時，要及時加以改變使之達到安全要求，從而為預防、控制高處墜落事故發(fā)生。低落人員要停止高處作業(yè)；嚴禁酒后從事高處作業(yè)。高處作業(yè)人員的個人著裝符合安全要求。如，根據(jù)實際需要配備安全帽、安全防滑鞋。不準攀爬腳手架或乘運料井子架吊籃上下，也不準從高處跳上跳下。要按規(guī)定要求搭各種腳手架。腳手架要鋪嚴，板頭要綁牢，不準留探頭板。4m3～6m1m要切實做好洞口處的安全防護。1.5m160°～70°為宜，梯子13m如使用較高的梯子和高凳時，還應根據(jù)需要采取相應的安全措施。安全帶的質(zhì)量必須達到以使用安全要求，并要做到高掛底用。登高作業(yè)前，必須檢查腳踏物是否安全可靠，如腳踏物是否有承重能力。到安全要求，從而控制高處墜落事故發(fā)生。三、物體打擊事故的安全技術(shù)措施1、進入施工現(xiàn)場任何人必須正確戴好安全帽，以防止物體打擊頭部，人員進出必須走安全通道，嚴禁隨意翻越或穿行隔離區(qū)域。2、外架必須用密目安全網(wǎng)全封閉，接口封嚴，加設(shè)踢腳板；作業(yè)層腳手板必須滿鋪，沒有探頭板，扭曲木板不使用，架子離墻間距不大于30cm。3、外架上嚴禁堆放工具、設(shè)備和材料，垃圾必須及時清理，清理時嚴禁向下傾倒或拋灑，以防止超重或滑落傷人。4、外架拆除作業(yè)必須設(shè)立警戒區(qū)域，由專人監(jiān)護，嚴禁向下拋擲鋼管、扣件等，須傳遞。5、外架、卸料平臺、采光井與主體的隔離必須到位。6、塔吊吊裝路線嚴禁從人員頭頂經(jīng)過，嚴禁翻斗車吊裝、長短件混吊、非信號工越權(quán)指揮等，遵守“十不吊”。7、洞口、臨邊必須防護到位，嚴禁私自拆除。四、預防機械傷害的安全措施1、固定加工機械的電源線必須加塑料套管埋地保護，以防止被加工件壓破發(fā)生觸電。2、做好各類電動機械和手持電動工具的接地或接零保護，防止漏電。3、各種機械的傳動部分必須要有防護罩和防護套——如調(diào)直機、圓盤鋸等。4、現(xiàn)場使用的圓鋸應相應固定。有連續(xù)二個斷齒和裂紋長度超過2公分的不能使用，短于50CM的木料要用推棍，鋸片上方要安裝安全擋板。5、木工平刨口要有安全裝置。木板厚度小于3公分，嚴禁使用平刨。平刨和圓鋸不準使用倒順開關(guān)。6、使用套絲機、立式鉆床、木工平刨作業(yè)等，嚴禁戴手套。7、加工機械周圍的廢料必須隨時清理，保持腳下清，防止被廢料拌倒，發(fā)生事故。五、預防觸電事故的安全措施1、三級配電，二級保護，動力箱與照明要分開。2、支線架設(shè)要架空，不準把支線架在鋼管腳手架上和其他導電體上，不準使用花線。3、砼振動器的電源線，嚴禁在鋼筋網(wǎng)上拖拉。4、未經(jīng)專業(yè)安全技術(shù)培訓，不準操作電工作業(yè)，電工必須持證上崗。5、施工現(xiàn)場不準使用無箱家用電器的塑料插座，三角型塑料插座，必須使用開關(guān)箱。6、地下室和潮濕等的作業(yè)場所的照明，必須使用安全電壓。7、現(xiàn)場電源接頭用絕緣膠布包扎良好，不準用塑料包扎，接頭不能放在潮濕地上和水中。六、火 災1、模板支撐易發(fā)生火災的材料有：鋸沫、刨花和廢舊模板。2、建筑工地易引發(fā)火災的幾種情況：電焊、氣割、電線短路、違章吸煙、照明烘烤和其它明火作業(yè)。3、要落實施工現(xiàn)場防火管理制度：4、火災自救注意事項嚴禁挪用、破壞滅火器材。遇有火警發(fā)生時，應迅速準確地報告工地負責人，積極參與補救初期火災，防止火勢蔓延。5、火災逃生要注意以下幾點：(1）、不要驚慌,要盡可能做到沉著、冷靜、更不要大吵大鬧,互相擁擠;、正確判斷火源、火勢和蔓延方向，以便選擇合適的逃生路線；、回憶和判斷安全出口的反方向、位置，以便能在最短時間內(nèi)找到安全出口；、要有互助友愛的精神，聽從指揮，有秩序地撤離火場；(5)、當被煙火包圍時，要用濕毛巾捂住口鼻，低姿勢行走或匍匐穿出現(xiàn)場。當逃生通道被煙封住，可用濕棉被等披在身上彎腰沖過火場。等滑行到?jīng)]有起火的樓層或地面上，不要跳樓。七、文明施工措施（1）所有施工人員進入施工現(xiàn)場必須遵守安全文明施工的有關(guān)規(guī)定，嚴格按照安全方準許進場施工。支模過程中應遵守安全操作規(guī)程，如遇中途停歇，應將就位的支頂、模板聯(lián)結(jié)1.5m位后，用拉桿和螺栓固定，未就位和未固定前不得摘鉤。第十二章、應急救援預案本預案針對梁板高支模施工可能發(fā)生的高空墜落、模板坍塌、物體打擊、觸電、火災等緊急情況的應急準備和響應。1、組織機構(gòu)職責及成員（一）應急領(lǐng)導小組組織機構(gòu)組長組長陳永春副組長副組長陳慶生報警組伍志森陳巨漢許繼友后勤組潘啓紅救護組黃劍平救護組黃劍平姓名職務職責聯(lián)系電話陳永春組長負責向上聯(lián)絡，保持與公司、建設(shè)行政主管部門及勞動部門等單位的溝慶生副組長負責現(xiàn)場，任務是掌握了解事故情況，組織現(xiàn)場搶志森組員根據(jù)指揮小組命令，立即布置現(xiàn)場實施自劍平組巨漢組啓紅組員負責妥善處理好善后工作，負責保持與當?shù)叵嚓P(guān)部門的溝通聯(lián)慶市端州區(qū)第一人民醫(yī)院急救電話（肇慶市端州區(qū)東崗東路9號）120警電話119報警110項目部必須把應急領(lǐng)導小組電話和相關(guān)的救援電話張貼在大門口明顯的地方。2、應急救援機構(gòu)職責負責制定事故預防工作相關(guān)部門人員的應急救援工作職責。資等資源的調(diào)配。進行有針對性的應急救援應變演習，有計劃區(qū)分任務，明確責任。險情蔓延，必要時，報告當?shù)夭块T，取得政府部門的幫助。3、、應急救援工作程序（1）當事故發(fā)生時小組成員立即向組長匯報，由組長立即上報公司，必要時，匯報當?shù)赜嘘P(guān)部門，以取得政府部門的幫助。情蔓延，并配合、協(xié)助事故的處理調(diào)查工作。事故發(fā)生時，組長不在現(xiàn)場時，由在現(xiàn)場的其他組員作為臨時負責人指揮安排。速、有序、有效地實施現(xiàn)場急救與安全轉(zhuǎn)送傷員降低傷亡率，減少事故的損失。事故發(fā)生后迅速控制危險源，對事故造成的危害進行監(jiān)測、測定事故危害區(qū)域、協(xié)助上級部門對事故調(diào)查。的真實性和時效性。4、應急救援裝備應急救援裝備包括值班電話、報警電話、無線對講機、滅火器材、消防專用水管、消防水池、防毒面具、應急藥箱、擔架、抽水機及切割機等。5、應急救援藥品PAGEPAGE30外用藥品：雙氧水、雷佛奴爾水、紅藥水、碘酒、消毒的棉簽、藥棉、紗布、巾、急救包。服藥品：人丹、十滴水、保濟丸或藿香正氣丸、一般退燒藥品。6、應急救援措施物體擊打急救措施理。在移動昏迷的顱腦損傷傷員時，應保持頭、頸、胸在一直線上，不能任意旋曲。伴頸椎骨折，更應避免頭頸的擺動，以防引起頸部血管神經(jīng)及骨髓的附加損傷。200mm，盡快醫(yī)院進行搶救治療。出現(xiàn)顱腦損傷，必須維持呼吸通道暢通?；杳哉邞脚P，面部轉(zhuǎn)向一側(cè)，以防舌用綳帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫(yī)院治療。凝血塊或碎骨片等，再用侵有雙氧水或抗生素的敷料覆蓋包扎創(chuàng)口。高空墜落急救措施當發(fā)生高處墜落事故后，搶救的重點放在對休克、骨折和出血上進行處理。發(fā)生高處墜落事故，應馬上組織搶救傷者，首先觀察傷者的情況、部位、傷害性200mm，盡快送醫(yī)院進行搶救治療。在搬運和轉(zhuǎn)送過程中，根下墜或分泌物、嘔吐物吸人，發(fā)生喉阻塞。有骨折者，應初步固定后再搬運。遇有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現(xiàn)，創(chuàng)傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用綳帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫(yī)院治療。額面部傷員首先應保持呼吸道暢通，摘除義齒，清除移位的組織碎片、血凝塊、12號粗針穿刺壞甲膜，維持呼吸，盡可能早作氣管切開。發(fā)現(xiàn)椎受傷者，創(chuàng)傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用綳帶或布條包扎。傷者的兩肩與兩腿或單肩背運?？删偷厝〔?，用木板、竹皮等。復合傷要求平仰臥位，保持呼吸道暢通，解開衣領(lǐng)扣。1h①遇有創(chuàng)傷性出血的傷員，應迅速包扎止血，使傷員保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖。正確的現(xiàn)場止血處理措施是：創(chuàng)傷局部妥善包扎，但對疑顱底骨折和腦脊液遺患者切忌作填塞，以免導致顱內(nèi)感染。a（0.9%Nacl后蓋上消毒紗布，用綳帶較緊地包扎。b、加壓包扎止血法：用紗布、棉花等做成軟墊，放在傷口上再加包扎，來增加強壓力而達到止血。c、止血帶止血法：選擇彈性好的橡皮管、橡皮帶或三角巾、毛巾、帶狀布條等，上1/2（靠近心臟位置）1/3（臟位置）25-40min0.5-1②動用最快的交通工具或其他措施，及時把傷者送往鄰近醫(yī)院搶救，運送途中應盡量減少顛。同時密切注意傷者的呼吸、脈搏、血壓及傷口的情況。坍塌事故急救措施迅速組建、調(diào)集搶險及救護隊伍。發(fā)現(xiàn)事故預兆后，立即停止工作，迅速組織人員撤離作業(yè)場所。應急救援組應根據(jù)情況迅速制定有效的搶救、搶險措施后，以最快的速度實施搶險。同時要密切監(jiān)測事故周圍建筑、道路、地下水等的發(fā)展情況，以便根據(jù)情況調(diào)整和實施新的搶救措施，并迅速疏散影響范圍內(nèi)的所有人員。分析事故坍塌的影響范圍，迅速組織疏散無關(guān)人員撤離事故現(xiàn)場，并組織人員建立警戒區(qū)域，不讓無關(guān)人員進入事故影響范圍。當發(fā)生坍塌事故后，最早發(fā)現(xiàn)者或目擊者應立即大聲呼救，并根據(jù)情況可立即采取正確方法，向項目部有關(guān)人員報告或報警。項目部應急小組應迅速判斷事故發(fā)展狀態(tài)和現(xiàn)場情況，采取正確方法施救，立即組織人員全力挖掘。在救護過程中要防止二次坍塌傷人，擴大傷害范圍，必要時要先對危險的地方采取一定的防護措施。急救人員按照有關(guān)救護知識，立即搶救出來的傷員，在等待醫(yī)生救治或送往醫(yī)院搶救過程中，不要停止和放棄施救，如采用人工呼吸，清洗包扎或輸氧急救等。當現(xiàn)場不具備搶救條件時，應立即向社會求救。觸電事故急救措施1）當事故發(fā)生后，現(xiàn)場有關(guān)人員首先要盡快使觸電者脫離電源，并應防止觸電者二次觸電或搶救者觸電。隔離電源方法：①斷開電源開頭②使用絕緣物（如干燥的竹枝、木枝）隔離或挑開電源或帶電體③用導電體使電源接地或短路，迫使漏電保護器和短路保護器跳閘而斷開電路。搶救方法①口對口、口對鼻人工呼吸法：（停止呼吸者）a、使觸電者頭部盡量后仰，鼻孔朝天。解開領(lǐng)口和衣服，仰臥在比較堅實（如木板、干燥的泥地等）的地方。b、一只手捏緊鼻孔，另一只手瓣開嘴巴（如果瓣不開嘴巴，可用口對鼻人工呼吸法貼鼻吹氣）。②胸外心臟擠壓法（心臟跳動停止者）a、觸開觸電者的衣服，讓其仰臥在地上或硬板上。b、救護人員騎跪在其腰部兩側(cè)，兩手相連，手掌根部放在心口稍高一點的地方。即放在胸骨下三分之一至三分之一處。c、掌根用力垂直向下擠壓，壓出心臟里面的血液。對成人應壓陷3-4cm，以每分鐘擠壓60次為宜。d、擠壓后，掌根迅速全部放松，讓其胸部自動復原，血又充滿心臟，放松時掌根本完全離開胸膛。③如果觸電者心臟停止跳動和呼吸都停止了，人工呼吸和胸外心擠壓法要同時交替進行。④人工呼吸和胸外心臟擠壓法要堅持不斷，切不可輕率中止。⑤火災事故急救措施發(fā)生火災時，如有人員被火圍困，要立即組織力量搶救，應堅持救人第一，救人重于救火的原則，救人是火場上的首要任務。①火場尋人方法：主要有大聲呼喚和深入內(nèi)部尋找兩種。進入火場救人，要選擇最近、最安全的通道，如通道被堵塞可迅速破拆門窗或墻壁；遇到火場煙霧較濃、視線不清時，可以爬行前進，并采取呼喊、查看、細聽、觸摸等方法尋找被困人員。深入火場尋人，要注意在出入口通道等容易掩蔽的地方發(fā)現(xiàn)人員。救人時應注意安全，進入火場要巾捂嘴，防止中毒。可用棉被、毯子水后蓋在身上，防止灼傷。疏散后應在指定地點集中清點，并查明有關(guān)情況，及時向指揮部報告。7、機械傷害事故應急措施1/21/325～400.5～1應盡量減少顛簸。故擴大，避免更大的人身傷害及財產(chǎn)損失。、在不影響安全的前提下，切斷機構(gòu)的電源。標志，拍照，詳細記錄和繪制事故現(xiàn)場圖。目部報告。查事故現(xiàn)場是否處于安全狀態(tài)，防止事故的擴大，并按規(guī)定向上級有關(guān)部門報告。第十三章、模板支撐計算一、計算書及相關(guān)附圖（一）、剪力墻模板計算書一、參數(shù)信息基本參數(shù)次楞間距(mm):300；穿墻止水螺栓水平間距(mm):500；主楞間距(mm):450；穿墻止水螺栓豎向間距(mm):450；對拉螺栓直徑(mm):M14；主楞信息主楞材料:鋼管；主楞合并根數(shù):2；直徑；48mm；型號/鋼號：Φ48*3.0/Q235次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根數(shù):2；寬度(mm):45.00；高度(mm):90.00；面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):15.00；面板彈性模量(N/mm2):9000.00；面板抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2):1.40；木方參數(shù)方木抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設(shè)計值ft(N/mm2):1.40；墻模板設(shè)計簡圖二、墻模板荷載標準值計算新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22γtβ2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，取4.44h，為0時(表示無資料)取200/(T+15)；T--混凝土的入模溫度，取30.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取2.00m/h；H--模板計算高度，取4.500m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.000；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。F=0.22*24*4.44*1*1.15*1.00=26.96kN/m2F=24*4.5=108.00kN/m2分別計算得26.96kN/m2、108.00kN/m2，取較小值26.96kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值F1=26.96kN/m2；傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值F2=4kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在次楞上的五跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖抗彎強度驗算彎矩計算公式如下:M=0.1ql2其中，M--面板計算最大彎矩(N·mm)；l--計算跨度(次楞間距):l=300.0mm；新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×26.96×0.45=14.56kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×4.00×0.45=2.52kN/m；q=q1+q2=17.08kN/m面板的最大彎矩：M=0.105×17.08×300.02=1.61×105N·mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算：σ=M/W<f其中，σ --面板承受的應力(N/mm2)；M --面板計算最大彎矩W --面板的截面抵抗矩:W=bh2/6=500×15×15/6=1.875×104mm3；f--面板截面的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值：σ=M/W=1.61×105/1.875×104=8.59N/mm2；面板截面的最大應力計算值σ=8.59N/mm2小于面板截面的抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！計算公式如下:V=0.606ql其中，V--面板計算最大剪力(N)；l--計算跨度(次楞間距):l=300.0mm；新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×26.96×0.45=14.56kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×4.00×0.45=2.52kN/m；q=q1+q2=17.08kN/m面板的最大剪力：V=0.606×17.08×300.0=3105.14N；截面抗剪強度必須滿足:τ=3V/(2bhn)≤fv其中，τ--面板截面的最大受剪應力(N/mm2)；V--面板計算最大剪力(N)：V=b--構(gòu)件的截面寬度(mm)：b450mm；hn--面板厚度(mm)：hn15.0mm；fv--面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)：fv=1.400N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值:τ=3×3105.14/(2×450×15)=0.690N/mm2；面板截面抗剪強度設(shè)計值:[fv]=1.400N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值τ=0.690N/mm2小于面板截面抗剪強度設(shè)計值撓度驗算剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下:ν=0.644ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載:q=l--計算跨度(次楞間距):l300.0mm；E--面板的彈性模量E9000N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=50×1.53/12=14.06cm4；面板的最大允許撓度值:[ν]=l/400=450/250=1.80mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.644×14.56×300.04/(100×9000×1.406×105)=0.600mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.600mm小于等于面板的最大允許撓度值[ν]=1.80mm，滿足要求！四、墻模板主次楞的計算(一).次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的五跨連續(xù)梁計算。本工程中，次楞采用木方，寬度45mm，高度90mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W=4.5×9×9/6=60.75cm3；I=4.5×9×9×9//12=273.375cm4；E=9500.00N/mm2；其中，M--次楞計算最大彎矩(N·mm)；l--計算跨度(主楞間距):l=450.0mm；新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×26.96×0.45=14.56kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×4.00×0.45=2.52kN/m；q=q1+q2=17.08kN/m面板的最大彎矩：M=0.105×17.08×450.02=3.63×105N·mm；次楞的抗彎強度應滿足下式：σ=M/W<f其中，σ --次楞承受的應力(N/mm2)；M --次楞計算最大彎矩W --次楞的截面抵抗矩，W=6.075×104mm3；ff=13.000N/mm2；次楞的最大應力計算值：σ=3.63×105/6.075×104=5.975N/mm2；次楞的抗彎強度設(shè)計值:[f]=13N/mm2；次楞的最大應力計算值σ=5.975N/mm2小于次楞的抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！次楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的五跨連續(xù)梁計算，公式如下:V=0.606ql其中，V－次楞承受的最大剪力；l--計算跨度(主楞間距):l=450.0mm；新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×26.96×0.30=9.71kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×4.00×0.30=1.68kN/m；q=q1+q2=11.39kN/m計算公式如下:V=0.606ql次楞的最大剪力：V=0.606×11.39×450.0=4657.72N；截面抗剪強度必須滿足下式：τ=3V/(2bh0)τ--次楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)；V--次楞計算最大剪力(N)：V=b--次楞的截面寬度(mm)：b45.0mm；hn--次楞的截面高度(mm)：h090.0mm；fv--次楞的抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)：fv=1.400N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值:τ=3×3106.05/(2×45.0×90.0)=1.15N/mm2；PAGEPAGE48次楞截面的受剪應力計算值τ=1.15N/mm2小于次楞截面的抗剪強度設(shè)計值fv=1.4N/mm2，滿足要求！次楞的撓度驗算根據(jù)《建筑施工計算手冊》，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下：ν=0.644ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，ν--次楞的最大撓度(mm)；q--作用在次楞上的線荷載(kN/m)：q=q1=1.2×26.96×0.30=9.71kN/m；l--計算跨度(主楞間距):l=500.0mm；E--次楞彈性模量(N/mm2)：E=9500.00N/mm2；I--次楞截面慣性矩(mm4)，I=2.73375×106mm4；次楞的最大撓度計算值:ν=0.644×9.71×5004/(100×9500×2.73375×106)=0.150mm；次楞的最大容許撓度值:[ν]=l/250=2.00mm；次楞的最大撓度計算值ν=0.150mm小于次楞的最大容許撓度值[ν]=2.00mm，滿足要求！(二).主楞承受次楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的五跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采用Q235鋼管，Φ48*3.0，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=2×5.08=10.16cm3；I=2×12.19=24.38cm4；E=2.06×105N/mm2；主楞計算簡圖作用在主楞的荷載:P＝（1.2×26.96+1.4×4）×0.3×0.45＝5.124kN；主楞計算跨度(對拉螺栓水平間距):l=500mm；強度驗算公式：σ=M/W<f其中，σ-- 主楞的最大應力計算值(N/mm2)M--主楞的最大彎矩(N·mm)；M=0.171pl=0.171×5.124×0.5=0.438KN·mmW--主楞的凈截面抵抗矩(mm3)；W=1.016×104mm3；f--主楞的強度設(shè)計值(N/mm2)，f=205N/mm2；主楞的最大應力計算值:σ=0.438×106/1.016×104=43.110N/mm2；主楞的最大應力計算值σ=43.110N/mm2小于主楞的抗彎強度設(shè)計值f=205N/mm2,滿足要求！主楞的抗剪強度驗算主楞截面抗剪強度必須滿足:τ=VS/Itw其中，τ--次楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)；V--主楞計算最大剪力(N)：V=0.658×5.124=3371.59N；S—計算剪應力處以上毛截面對中和軸的面積矩,此處取2.934×105=mm3；tw—鋼管直徑；fv--主楞的抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)：fv=125N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值:

τ=3371.59×2.934×105/48×2.438×105=84.532N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值τ=84.532N/mm2小于主楞截面的抗剪強度設(shè)計值fv=125N/mm2，滿足要求！主楞的撓度驗算主楞的最大撓度計算值:ν=1.097pl3/(100EI)=1.097×5.124×1000×5003/100×206000×24.38×105=0.014mm；主楞的最大容許撓度值:[ν]=500/250;[ν]=2.00mm；主楞的最大撓度計算值ν=0.014mm[ν]=1.2mm五、穿墻螺栓的計算計算公式如下:N<[N]=f×A其中N--穿墻螺栓所受的拉力；A--穿墻螺栓有效面積(mm2)；f--穿墻螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號:M14；穿墻螺栓有效直徑:11.55mm；穿墻螺栓有效面積:A=105mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值:[N]=170×10-3×105=17.85kN；主楞計算的支座反力為穿墻螺栓所受的拉力，則每個穿墻螺栓承受最大拉力為:N=（1.2×26.96+1.4×4）×0.45×0.50＝8.539kN。穿墻螺栓所受的最大拉力N=8.539kN小于穿墻螺栓最大容許拉力值[N]=17.85kN，滿足要求！（二）、柱模板計算書柱模板結(jié)構(gòu)設(shè)計柱模板的背部支撐由兩層組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側(cè)壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。應急留置中心五層高度4.5m計算：（其它層數(shù)參照計算）1、900*1000框架柱計算：（此柱以下參照計算）柱截面寬度B(mm):900mm；柱截面高度H(mm):1100mm；柱模板的總計算高度:H=m，柱安裝模板高度3.7m；一、參數(shù)信息基本參數(shù)柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目:6；柱截面高度H方向豎楞數(shù)目:6；柱截面高度B方向?qū)菟〝?shù)目:1；柱截面高度H方向?qū)菟〝?shù)目:1；對拉螺栓直徑(mm):M14；柱箍信息柱箍材料:Q235型鋼管；型號：Φ48*3.0；柱箍的間距(mm):550；柱箍合并根數(shù):2；彈性模量E：206000N/mm2；屈服強度fy：235N/mm2；抗拉/抗壓/抗彎強度設(shè)計值f：205N/mm2；fv：120N/mm2；端面承壓強度設(shè)計值fce：325N/mm2；豎楞信息豎楞材料:木方；豎楞合并根數(shù):1；寬度(mm):45.00；高度(mm):90.00；彈性模量E：9500N/mm2；抗壓強度設(shè)計值fc：12N/mm2；抗彎強度設(shè)計值fm：13N/mm2；抗剪強度設(shè)計值fv：1.4N/mm2；B邊最外兩根豎楞間距：530mm；B邊豎楞根數(shù)：6；B邊豎楞間距調(diào)整(mm)：174×5；H邊最外兩根豎楞間距：530mm；H邊豎楞根數(shù)：6；H邊豎楞間距調(diào)整(mm)：194×5；面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):15.00；面板彈性模量(N/mm2):9000.00；面板抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2):1.40；二、柱模板荷載標準值計算新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取t--新澆混凝土的初凝時間，取4.44h；T--混凝土的入模溫度，取30.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H--模板計算高度，取3.700m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.00；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計算得F=0.22×24×4.44×1×1.15×1.58=42.60kN/m2、F=24×3.7=88.80kN/m2，取較小值42.60kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值q1=42.60kN/m2；傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值q2=2kN/m2。砼側(cè)壓力的有效壓頭高度：h=F/γ=42.60/24.000=1.775m；三、柱模板的計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的面板屬于受彎構(gòu)件，按簡支梁或連續(xù)梁計算。由于柱B方向和H方B方向和H(一).柱B方向模板計算面板抗彎強度驗算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其抗彎強度和剛度。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:I=550×153/12=1.547×105mm4；W=550×152/6=2.063×104mm3；對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁用下式計算最大跨中彎距：M=0.1ql2其中，M--面板計算最大彎矩(N·mm)；l--計算跨度(豎楞間距):l=174.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×42.60×0.55=28.116kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2：1.4×2.00×0.55=1.54kN/m；q=q1+q2=28.116+1.54=29.656kN/m；面板的最大彎矩：M=0.1×29.656×174.0×174.0=8.979×104N.mm；面板最大應力按下式計算：σ=M/W<f其中，σ --面板承受的應力(N/mm2)；M --面板計算最大彎矩W --面板的截面抵抗矩:W=bh2/6b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=530×15.0×15.0/6=1.988×104mm3；f--面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值：σ=M/W=8.979×104/1.988×104=4.517N/mm2；面板的最大應力計算值σ=4.517N/mm2小于面板的抗彎強度設(shè)計值[σ]=13N/mm2，滿足要求！面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:V=0.6ql其中，V--面板計算最大剪力(N)；l--計算跨度(豎楞間距):l=190mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×42.60×0.53=27.094kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2：1.4×2.00×0.53=1.484kN/m；q=q1+q2=27.094+1.484=28.578kN/m；面板的最大剪力：V=0.6×28.578×174.0=2983.54N；截面抗剪強度必須滿足下式：τ=3V/(2bhn)≤fv其中，τ--面板承受的剪應力(N/mm2)；V--面板計算最大剪力(N)：V=b--構(gòu)件的截面寬度(mm)：b530mm；hn--面板厚度(mm)：hn15.0mm；fv面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面受剪應力計算值:τ=3×2983.54/(2×530×15.0)=0.563N/mm2；面板截面抗剪強度設(shè)計值:[fv]=1.400N/mm2；面板截面的受剪應力τ=0.563N/mm2小于面板截面抗剪強度設(shè)計值[fv]=1.4N/mm2，滿足要求！面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，撓度計算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載(kN/m)：q=42.60×0.53＝22.58kN/m；ν--面板最大撓度(mm)；l--計算跨度(豎楞間距):l174.0mm；E--面板彈性模量(N/mm2)：E= 9000.00N/mm2；I--面板截面的慣性矩(mm4)；I=bh3/12=530×15.03/12=1.491×105mm4；面板最大容許撓度:[ν]= 174/250=0.696mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.677×22.58×1744/(100×9000.0×1.491×105)=0.104mm；面板的最大撓度計算值ν=0.104mm小于面板最大容許撓度設(shè)計值[ν]=0.696mm,滿足要求！(二）.柱B方向豎楞計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的豎楞(小楞)屬于受彎構(gòu)件，按連續(xù)梁計算。本工程柱高度為3.70m,柱箍間距為530mm，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。別為:

本工程中，豎楞采用木方，寬度45mm，高度90mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分I=45×903/12=273.375×104mm4；W=45×902/6=6.075×104mm3；抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式：M=0.1ql2

豎楞計算簡圖其中，M--豎楞計算最大彎矩(N·mm)；l--計算跨度(柱箍間距):l=530.0mm；q--作用在豎楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×42.60×0.174=8.895kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2：1.4×2.000×0.174=0.487kN/m；q=q1+q2=9.382kN/m；豎楞的最大彎距：M=0.1×9.382×530.0×530.0=2.635×105N·mm；σ=M/W<f其中，σ --豎楞承受的應力(N/mm2)；M --豎楞計算最大彎矩W --豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.075×104；f--豎楞的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；豎楞的最大應力計算值:σ=M/W=2.635×105/6.075×104=4.337N/mm2；豎楞的最大應力計算值σ=4.337N/mm2小于豎楞的抗彎強度設(shè)計值抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:V=0.6ql其中，V--豎楞計算最大剪力(N)；l--計算跨度(柱箍間距):l=530.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×42.60×0.174=8.895kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2：1.4×2.000×0.174=0.487kN/m；q=q1+q2=9.382kN/m；豎楞的最大剪力：V=0.6×9.382×530=2983.48N；截面抗剪強度必須滿足下式：τ=3V/(2bhn)≤fv其中，τ--豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)；V豎楞計算最大剪力(N)：V=2983.48N；b豎楞的截面寬度(mm)：b45.0mm；hn--豎楞的截面高度(mm)：hn90.0mmfv--豎楞的抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)：fv=1.400N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值:τ=3×2983.48/(2×45.0×90.0×1)=1.105N/mm2；豎楞截面抗剪強度設(shè)計值:[fv]=1.400N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值τ=1.105N/mm2小于豎楞截面抗剪強度設(shè)計值[fv]=1.4N/mm2，滿足要求！撓度驗算最大撓度按三跨連續(xù)梁計算，公式如下:νmax=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在豎楞上的線荷載(kN/m)：q=42.60×0.174=7.412kN/m；νmax--豎楞最大撓度(mm)；l--計算跨度(柱箍間距):l530.0mm；E--豎楞彈性模量(N/mm2)，E=9500.00N/mm2；I--豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=273.375×104mm4；豎楞最大容許撓度:[ν]=530/250=2.12mm；豎楞的最大撓度計算值:ν=0.677×7.412×5304/(100×9500.0×273.375×104)=0.152mm；豎楞的最大撓度計算值ν=0.152mm小于豎楞最大容許撓度[ν]=2.12mm，滿足要求！(三).柱H方向模板計算面板抗彎強度驗算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其抗彎強度和剛度。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:I=530×153/12=1.491×105mm4；W=530×152/6=1.988×104mm3；對柱截面寬度H方向面板按均布荷載作用下的五跨連續(xù)梁用下式計算最大跨中彎距：M=0.105ql2其中，M--面板計算最大彎矩(N·mm)；l--計算跨度(豎楞間距):l=194.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×42.60×0.53=27.094kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2：1.4×2.00×0.53=1.484kN/m；q=q1+q2=28.578kN/m；面板的最大彎矩：M=0.105×28.578×194×194=11.293×104N.mm；面板最大應力按下式計算：σ=M/W<f其中，σ --面板承受的應力(N/mm2)；M --面板計算最大彎矩W --面板的截面抵抗矩:W=bh2/6b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=530×152/6=1.988×104mm3；f--面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值：σ=M/W=11.293×104/1.988×104=5.681N/mm2；面板的最大應力計算值σ=5.681N/mm2小于面板的抗彎強度設(shè)計值[σ]=13N/mm2，滿足要求！面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的五跨連續(xù)梁計算，公式如下:V=0.606ql其中，V--面板計算最大剪力(N)；l--計算跨度(豎楞間距):l=194mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×42.60×0.53=27.094kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2：1.4×2.00×0.53=1.484kN/m；q=q1+q2=28.578kN/m；面板的最大剪力：V=0.606×28.578×194.0=3359.74N；截面抗剪強度必須滿足下式：τ=3V/(2bhn)≤fv其中，τ--面板承受的剪應力(N/mm2)；V--面板計算最大剪力(N)：V=b--構(gòu)件的截面寬度(mm)：b530mm；hn--面板厚度(mm)：hn15.0mm；fv面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面受剪應力計算值:τ=3×3359.74/(2×530×15.0)=0.634N/mm2；面板截面抗剪強度設(shè)計值:[fv]=1.400N/mm2；面板截面的受剪應力τ=0.634N/mm2小于面板截面抗剪強度設(shè)計值[fv]=1.4N/mm2，滿足要求！面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的五跨連續(xù)梁計算，撓度計算公式如下:ν=0.644ql4/(100EI)其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載(kN/m)：q=42.60×0.53＝22.578kN/m；ν--面板最大撓度(mm)；l--計算跨度(豎楞間距):l194.0mm；E--面板彈性模量(N/mm2)：E= 9000.00N/mm2；I--面板截面的慣性矩(mm4)；I=bh3/12=530×15.03/12=1.491×105mm4；面板最大容許撓度:[ν]= 194/250=0.776mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.644×22.578×1944/(100×9000.0×1.491×105)=0.153mm；PAGEPAGE50面板的最大撓度計算值ν=0.153mm小于面板最大容許撓度設(shè)計值[ν]=0.776mm,滿足要求！(四).柱H向豎楞計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的豎楞(小楞)屬于受彎構(gòu)件，按連續(xù)梁計算。本工程柱高度為3.70m,柱箍間距為530mm，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。別為:

本工程中，豎楞采用木方，寬度45mm，高度90mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分I=45×903/12=273.375×104mm4；W=45×902/6=6.075×104mm3；抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式：M=0.1ql2

豎楞計算簡圖其中，M--豎楞計算最大彎矩(N·mm)；l--計算跨度(柱箍間距):l=530.0mm；q--作用在豎楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×42.60×0.194=9.917kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2：1.4×2.000×0.194=0.543kN/m；q=q1+q2=10.460kN/m；豎楞的最大彎距：M=0.1×10.460×530.0×530.0=2.938×105N·mm；σ=M/W<f其中，σ --豎楞承受的應力(N/mm2)；M --豎楞計算最大彎矩W --豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.075×104；f--豎楞的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；豎楞的最大應力計算值:σ=M/W=2.938×105×105/6.075×104=4.836N/mm2；豎楞的最大應力計算值σ=4.836N/mm2小于豎楞的抗彎強度設(shè)計值抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:V=0.6ql其中，V--豎楞計算最大剪力(N)；l--計算跨度(柱箍間距):l=530.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×42.60×0.194=9.917kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2：1.4×2.000×0.194=0.543kN/m；q=q1+q2=10.460kN/m；豎楞的最大剪力：V=0.6×10.460×530=3326.28N；截面抗剪強度必須滿足下式：τ=3V/(2bhn)≤fv其