PAGEPAGE55模板工程及支撐體系專項施工方案一、工程簡介工程名稱(全稱):蜀山街道廣樂安置房項目二標段—9?！?5#樓建設(shè)單位：杭州蕭山城區(qū)建設(shè)有限公司代建單位：浙江蕭峰建設(shè)集團有限公司勘察單位：浙江恒輝勘測設(shè)計有限公司圍護設(shè)計：浙江恒輝勘測設(shè)計有限公司設(shè)計單位：浙江工程設(shè)計有限公司監(jiān)理單位：浙江五洲工程項目管理有限公司施工單位：浙江萬馳建設(shè)集團有限公司蜀山街道廣樂安置房項目二標段—9?！?5＃樓工程地位于杭州市蕭山區(qū)蜀山街道越寨村及溪頭黃村，蜀山大道西側(cè)，擬建風(fēng)情大道東側(cè)。總建筑面積為157660.8㎡,地下室2層，其中9＃、13＃為28F，10#、11＃、12＃、14#、15＃為26F,配套用房為2層，地下室面積為52796。3㎡，建筑基本情況如下：1。建筑結(jié)構(gòu)形式為框架剪力墻結(jié)構(gòu)，使用年限為50年,抗震設(shè)防烈度六度。2.工程地上一~三層為配套公建，三層以上為住宅；地下設(shè)二層，地下一層為汽車庫、自行車庫及設(shè)備用房，地下二層為汽車庫、儲備間及設(shè)備用房。二、編制依據(jù)1．工程施工合同；2．蜀山街道廣樂安置房二標段施工圖。3．浙江省杭州市頒發(fā)的有關(guān)建筑施工規(guī)范、規(guī)程、安全、消防、質(zhì)量等地方法規(guī).4．國家有關(guān)技術(shù)規(guī)范、質(zhì)量驗收標準、文明施工要求、以及中華人民共和國建筑法.5．計算依據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》GB50666—2011《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130—2011三、支撐體系及模板工程要求1．地下室模板及支架布置支模架采用φ48的腳手架鋼管搭設(shè)，梁底板采用15mm厚木膠合板及60×80方木擱柵,側(cè)板和現(xiàn)澆板底采用木膠合板。承臺、地梁、電梯井、集水坑等砌磚模.支模架搭設(shè)時對框架梁、連系梁及樓板的立桿間距，根據(jù)樓板厚、梁截面的不同而不同，具體如下：地下室一層樓面(即地下室負二層)：層高3。95—5。35米；最大梁截面為300×1550mm；樓板厚130mm及200mm，支樓板支模架的立桿縱距1150mm，立桿橫距1100mm（縱橫距可視梁截面及跨度做適應(yīng)調(diào)整，但不得大于此數(shù)據(jù)）；支模架的歩高（水平桿）控制在1。80m.地下室墻板支模:模板面板厚度h=15mm,內(nèi)外楞采用圓鋼管φ48×3。5，每道外楞2根鋼楞，間距500mm。穿墻螺栓水平間距600mm,穿墻螺栓豎向距間500mm，直徑12mm.地下室頂板（即地下室負一層)：層高2。60-4。00米;最大梁截面為300×2000mm；樓板厚200mm及250mm，樓板支模架的立桿縱距為1100mm，立桿橫距為1000mm；支模架的歩高(水平桿)控制在1.80m.支模架按全部設(shè)置縱向和橫向水平拉結(jié)桿，確保90％以上的立桿處于有效的拉結(jié)約束狀態(tài).減少長細比,提高軸間距承載力.在距地面20cm距離設(shè)縱橫掃地桿。鋼管橫楞與立桿用直角扣件連接,同時在頂排縱橫水平桿和橫楞桿下立桿上增加一個頂扣件，以確保安全。滿堂模板支架四邊與中間每隔四排支架立桿設(shè)一道橫向剪力撐，由底至頂連續(xù)設(shè)置。高于4m的模板支架，其兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始向下，每隔2歩設(shè)置一道水平剪力撐。設(shè)有后澆帶模板單獨支撐,獨成支撐體系，在后澆帶混凝土澆筑前模板不能拆除。2．模板工程的主要施工方法支撐系統(tǒng)鋼管的規(guī)格、尺寸、接頭方法,間距及剪力撐設(shè)置均應(yīng)符合《JGJ130-2011》建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范。根據(jù)GB50204—2011規(guī)范要求,對大于4m的梁板底模應(yīng)按設(shè)計起拱,設(shè)計無具體要求時，起拱高度為跨度的1/1000～3/1000。模板工程的施工質(zhì)量必須參照《GB50204—2011》模板分項工程的質(zhì)量要求進行控制。支拆模板前必須進行針對行的安全、技術(shù)交底，并做好記錄，交底雙方履行簽字手續(xù)。模板搭設(shè)后，應(yīng)按《GB50204—2011》規(guī)范標準組織驗收，驗收合格后方可進入下道工序,并做好驗收記錄存檔工作。根據(jù)結(jié)構(gòu)施工荷載要求：①下層樓板應(yīng)具有承受上層荷載的承載能力或加設(shè)支架支撐，因此上層樓板的混凝土未施工完時，不能拆除下層樓板的支撐架和模板。②上層支架的立柱應(yīng)對準下層支架的立柱，并鋪設(shè)墊板.現(xiàn)澆板底模板下墊擱柵同樣采用80×60的方木，間距為300mm（200mm樓板間距450），擱柵搭接長度不少于50cm，并一定要搭接在支點上，不允許出現(xiàn)懸挑的現(xiàn)象，這樣才能保證模板的剛度，澆混凝土?xí)r不會發(fā)生明顯的彎曲變形。承重支模架的驗收由項目部具體負責(zé)，可以會同監(jiān)理進行驗收。3．支模架鋼管選用外徑48mm，壁厚3。5mm的A3鋼管，表面平整光滑，無銹蝕、裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，鋼管應(yīng)有出廠合格證及出廠質(zhì)量驗收報告和現(xiàn)場對鋼管質(zhì)量的復(fù)驗報告，鋼管質(zhì)量和鋼管檢驗方法應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準（GB/T228/)《金屬拉伸試驗方法》的有關(guān)規(guī)定?？奂?yīng)由生產(chǎn)許可證、質(zhì)量檢測單位的測試報告及產(chǎn)品合格證，現(xiàn)場應(yīng)有對扣件質(zhì)量的復(fù)驗報告.對鋼管扣件質(zhì)量的抽樣方法和檢驗標準參照（GB/T15831-2006）的規(guī)定執(zhí)行。鋼管、扣件使用管理除按相關(guān)規(guī)范、標準執(zhí)行外，還必須參照省市建設(shè)管理部門最近發(fā)的相應(yīng)文件執(zhí)行，具體有：(1)2003年6月9日杭州市建設(shè)工程質(zhì)量安全監(jiān)督總站文件[杭建監(jiān)總（2003）33號］“關(guān)于對建設(shè)工地鋼管、扣件使用管理進行專項檢查的通知"。（2）省建設(shè)廳文件[浙建建(2003）37號］“關(guān)于加強承重支撐架施工管理的暫行規(guī)定”。（3)省建設(shè)廳文件［浙建建(2003）38號］“關(guān)于加強施工現(xiàn)場鋼管、扣件使用管理的暫行規(guī)定”.(4）省建設(shè)廳文件[浙建建(2003)16號］“關(guān)于進一步做好建筑施工用鋼管、扣件專項整治工作的緊急通知”。項目部對進場的鋼管、扣件必須按規(guī)定進行驗收和檢驗（復(fù)驗）,加強對鋼管、扣件的管理，以確保模板支模架的安全。同時現(xiàn)場配備力距扳手，游標卡尺等檢測工具,以方便現(xiàn)場的檢驗工作。4．模板工程施工的安全管理嚴格組織作業(yè)人員參照《JGJ59—2011》標準實施意見（試行）、省工程建設(shè)質(zhì)量安全監(jiān)督總站2000年12月編寫的《施工現(xiàn)場安全技術(shù)資料臺帳》施工，確保安全生產(chǎn)。各種模板堆放整齊，安全堆放、高度不得超過2m。大模板存放要有防傾倒措施.支模架上施工堆放荷載不得大于模板設(shè)計使用荷載。若在模板上運輸砼，必須搭設(shè)專用砼運輸?shù)?，砼運輸?shù)缿?yīng)平整牢固，以確保模板質(zhì)量和安全施工。模板作業(yè)面的預(yù)留孔和臨邊應(yīng)進行安全防護,垂直作業(yè)采取上下隔離措施。安全防護應(yīng)符合有關(guān)規(guī)定要求.支模應(yīng)按工序進行，模板沒有固定前，不得進行下道工序,禁止利用拉桿、支撐攀登上下。設(shè)獨立梁模板應(yīng)設(shè)臨時操作臺，不得站在柱模上操作和梁底上行走。支設(shè)4米以上的立柱模板,四周必須頂牢，操作時要搭設(shè)工作臺。支模架搭設(shè)的構(gòu)造要求參照《JGJ130—2011》《J84—2011》第6.8.1，6.8。2條要求執(zhí)行。5．模板拆除模板拆除前必須有砼強度報告，強度達到規(guī)定要求后方可進行拆模審批。拆模前由施工員向拆模工進行安全技術(shù)交底，并做好安全技術(shù)交底記錄,要求每個被交底人履行簽字手續(xù)。要求每個作業(yè)人員戴好安全帽，系好安全帶。拆除模板時，應(yīng)設(shè)置臨時警戒線并派專人監(jiān)護。根據(jù)“2m以上高處作業(yè)必須有可靠立足點”的要求，可利用支模架水平桿做適當(dāng)整改,上鋪50％（水平面積）腳手片(或立人片）,腳手片應(yīng)用大于18號鉛絲雙股并聯(lián)4點綁扎，無探頭板.以確保作業(yè)人員可靠立足點要求。拆模時的預(yù)留洞口和臨邊防護必須符合規(guī)范要求。拆模操作時應(yīng)按順序分段進行，嚴禁猛撬、硬砸或大面積撬落、拉到；不得留下松動和懸掛的模板;拆下的模板和桿件應(yīng)及時運到指定地點集中有序堆放,做到安全文明施工。四、模板工程質(zhì)量程序控制網(wǎng)絡(luò)圖模板配料模板配料模板制作模板保養(yǎng)施工準備學(xué)習(xí)圖紙和技術(shù)資料學(xué)習(xí)操作規(guī)程和質(zhì)量標準與鋼筋工序交接書面交底互檢操作人員參加口頭交底抽檢自檢底部標高、中心線、斷面尺寸執(zhí)行評定標準交模技術(shù)交底清理現(xiàn)場文明施工按砼規(guī)范進行抽檢不合格處理質(zhì)量評定與鋼筋工交接工作澆筑砼留人護膜按強度曲線確定拆模保護砼表面確定拆模順序拆模技術(shù)交底記錄整理資料自檢記錄質(zhì)量評定記錄施工記錄五、支撐體系及模板設(shè)計算計本工程梁截面有240×400、240×500、300×400、300×450、300×500、300×600、300×700、300×800、300×1200、300×1250、300×1550、300×2000、500×900、400×750、350×700等多種，現(xiàn)按最大截面240×500，300×1550，400×750，進行驗算。支撐架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130—2011），模板支架搭設(shè)高度按層高，基本尺寸為：梁截面B×D=300mm×1550mm，梁支架立桿縱距La=1150mm，立桿橫距Lb=1050mm，立桿的歩距h=1800mm，采用的鋼管類型為φ48×3.5。六、計算書（一）地下負二層，樓板厚130mm及200mm,梁的最大面斷面300×2000.梁的底模及側(cè)模均用15mm厚模板，楞木用60×80mm松木，φ48×3。5。鋼管支架。1、梁模計算（1）荷載設(shè)計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0。1面板及小梁0。3模板面板0。5模板及其支架0。75新澆筑混凝土自重標準值G2k（kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1。5混凝土板鋼筋自重標準值G3k（kN/m3)1。1當(dāng)計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時Q1k（kN/m2）1對水平面模板取值Q2k（kN/m2)2風(fēng)荷載標準值ωk（kN/m2）基本風(fēng)壓ω0（kN/m2)0。3非自定義:0。22風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz0.9風(fēng)荷載體型系數(shù)μs0。8（2）模板體系設(shè)計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁板立柱共用（A)梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm）900梁兩側(cè)立柱間距l(xiāng)b(mm）1000步距h（mm)1800新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)’a（mm)、l'b（mm）900、1000混凝土梁居梁兩側(cè)立柱中的位置居中梁左側(cè)立柱距梁中心線距離（mm）500梁底增加立柱根數(shù)2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側(cè)立柱距離(mm）450，550梁底支撐小梁根數(shù)5每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)0梁底支撐小梁最大懸挑長度（mm）300結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面隱蔽模板及支架計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130—2011設(shè)計簡圖如下：HYPERLINK”D:\\PINMING\\CSC2014\\OutPut\\梁模板（扣件式）_平面圖。dwg”平面圖立面圖(3）面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度（mm）15面板抗彎強度設(shè)計值［f］（N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000取單位寬度1000mm，按四等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0。9max［1。2（G1k+（G2k+G3k）×h)+1.4Q2k,1。35（G1k+(G2k+G3k）×h）+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max［1。2×（0.1+（24+1。5）×2）+1。4×2，1。35×（0.1+(24+1。5)×2）+1.4×0。7×2]×1＝63。85kN/mq1靜＝0.9×1。35×[G1k+(G2k+G3k）×h］×b＝0。9×1。35×［0.1+（24+1.5）×2］×1＝62。087kN/mq1活＝0。9×1。4×0.7×Q2k×b＝0。9×1。4×0。7×2×1＝1.764kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h）×b=［0.1+(24+1。5）×2］×1＝51.1kN/m1、強度驗算Mmax＝0。107q1靜L2+0.121q1活L2＝0.107×62。087×0。0752+0.121×1。764×0。0752＝0。039kN·mσ＝Mmax/W＝0.039×106/37500＝1。029N/mm2≤［f］＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝0.632q2L4/（100EI)=0。632×51。1×754/（100×10000×281250）＝0。004mm≤[ν］＝l/250＝75/250＝0。3mm滿足要求！3、支座反力計算設(shè)計值（承載能力極限狀態(tài)）R1=R5=0。393q1靜l+0。446q1活l=0。393×62。087×0。075+0。446×1。764×0。075＝1。889kNR2=R4=1.143q1靜l+1。223q1活l=1.143×62。087×0。075+1。223×1。764×0。075＝5.484kNR3=0。928q1靜l+1。142q1活l=0.928×62.087×0.075+1。142×1。764×0。075＝4。472kN標準值(正常使用極限狀態(tài))R1’=R5'=0.393q2l=0。393×51.1×0。075＝1。506kNR2’=R4’=1。143q2l=1。143×51.1×0.075＝4.381kNR3’=0。928q2l=0。928×51。1×0。075＝3.557kN（4）小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm）60×80小梁抗彎強度設(shè)計值[f］(N/mm2）15。44小梁抗剪強度設(shè)計值[τ］(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2）9350小梁截面抵抗矩W（cm3）64小梁截面慣性矩I（cm4）256為簡化計算,按四等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖：q1＝max{1。889+0。9×1。35×［（0。3-0。1)×0。3/4+0。5×（2—0。13）]+0.9max［1.2×(0.5+（24+1.1）×0。13)+1。4×2，1.35×（0。5+(24+1。1)×0.13）+1。4×0.7×2］×max［0.5—0。3/2，（1-0。5)-0。3/2］/2×1,5.484+0。9×1.35×(0。3-0.1）×0。3/4}=5.502kN/mq2＝max[1。506+(0。3-0。1）×0.3/4+0。5×（2-0。13）+（0.5+（24+1.1)×0。13）×max[0。5—0.3/2,(1—0。5）—0.3/2］/2×1,4。381+(0。3-0。1)×0。3/4］＝4.396kN/m1、抗彎驗算Mmax＝max［0。107q1l12，0。5q1l22］＝max［0。107×5。502×0。92，0。5×5。502×0.32］＝0。477kN·mσ＝Mmax/W＝0。477×106/64000＝7.451N/mm2≤［f]＝15。44N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算Vmax＝max［0。607q1l1,q1l2］＝max［0.607×5.502×0。9，5。502×0.3］＝3。006kNτmax＝3Vmax/（2bh0）=3×3。006×1000/（2×60×80）＝0.939N/mm2≤［τ］＝1。78N/mm2滿足要求！3、撓度驗算ν1＝0。632q2l14/(100EI）＝0。632×4。396×9004/（100×9350×2560000）＝0.761mm≤[ν］＝l/250＝900/250＝3。6mmν2＝q2l24/（8EI)＝4。396×3004/(8×9350×2560000)＝0.186mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1。2mm滿足要求!4、支座反力計算梁頭處（即梁底支撐小梁懸挑段根部)承載能力極限狀態(tài)Rmax＝max［1。143q1l1,0。393q1l1+q1l2］＝max[1。143×5.502×0.9，0。393×5.502×0。9+5。502×0。3］＝5。66kN同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1＝R5＝4.316kN,R2＝R4＝5。66kN,R3＝4。619kN正常使用極限狀態(tài)R’max＝max［1。143q2l1，0。393q2l1+q2l2］＝max[1。143×4.396×0。9，0.393×4。396×0.9+4。396×0。3］＝4。522kN同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R’1＝R’5＝3。922kN，R’2＝R’4＝4。522kN，R'3＝3。677kN（5）主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格（mm)Ф48×3.5可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設(shè)計值［f］（N/mm2）205主梁抗剪強度設(shè)計值［τ]（N/mm2）125主梁截面慣性矩I(cm4）12。19主梁截面抵抗矩W（cm3)5。08主梁自重忽略不計，計算簡圖如下：1、抗彎驗算主梁彎矩圖（kN·m）σ＝Mmax/W＝0。336×106/5080＝66。191N/mm2≤[f］=205N/mm2滿足要求!2、抗剪驗算主梁剪力圖（kN)Vmax＝9.448kNτmax＝2Vmax/A=2×9。448×1000/489＝38.643N/mm2≤［τ]＝125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖（mm）νmax＝0。095mm≤[ν］＝l/250＝450/250＝1.8mm滿足要求！4、扣件抗滑計算R＝max[R1，R4]＝0.528kN≤1×8=8kN單扣件在扭矩達到40~65N·m且無質(zhì)量缺陷的情況下,單扣件能滿足要求!同理可知，右側(cè)立柱扣件受力R＝0。528kN≤1×8=8kN單扣件在扭矩達到40～65N·m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求?。?）立柱驗算剪刀撐設(shè)置加強型立桿頂部步距hd（mm）1500立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a（mm）200頂部立桿計算長度系數(shù)μ11.386非頂部立桿計算長度系數(shù)μ21。755鋼管類型Ф48×3。5立柱截面面積A(mm2)489回轉(zhuǎn)半徑i(mm）15.8立柱截面抵抗矩W（cm3)5。08抗壓強度設(shè)計值f（N/mm2）205立桿自重q（kN/m)0.15長細比驗算頂部立桿段：l01=kμ1（hd+2a）=1×1。386×(1500+2×200）=2633。4mm非頂部立桿段：l02=kμ2h=1×1。755×1800=3159mmλ=l0/i=3159/15。8=199.937≤［λ］=210長細比滿足要求!1、風(fēng)荷載計算Mw＝0.9×1。4×ωk×la×h2/10＝0.9×1.4×0。22×0。9×1。82/10＝0。081kN·m2、穩(wěn)定性計算根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》公式5.2.5—14,荷載設(shè)計值q1有所不同:1）面板驗算q1＝［1.2×（0。1+（24+1.5）×2)+0。9×1。4×2］×1＝63。84kN/m2）小梁驗算q1＝max{1.703+(0.3-0.1）×0.3/4+［1.2×（0.5+（24+1.1）×0。13）+0.9×1.4×1]×max[0.5—0.3/2，(1-0。5）—0。3/2］/2×1，4。939+（0.3—0.1）×0。3/4｝=4。954kN/m同上四～六計算過程，可得:R1＝0。501kN，R2＝10.804kN，R3＝10。804kN，R4＝0。501kN頂部立桿段：l01=kμ1（hd+2a）=1。155×1。386×（1500+2×200)=3041.577mmλ1＝l01/i＝3041。577/15。8＝192.505，查表得，φ1＝0。195立柱最大受力Nw＝max［R1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2］+Mw/lb＝max［0。501+[1。2×(0.5+（24+1。1）×0。13)+0。9×1。4×1]×（1+0。5-0。3/2)/2×0.9，10.804，10.804，0。501+［1。2×（0。5+(24+1.1）×0。13）+0.9×1。4×1］×（1+1-0.5—0。3/2)/2×0。9］+0.081/1＝10。966kNf＝N/（φA）+Mw/W＝10966.02/(0。195×489）+0.081×106/5080＝130。914N/mm2≤[f］＝205N/mm2滿足要求！非頂部立桿段：l02=kμ2h=1。155×1。755×1800=3648。645mmλ2＝l02/i＝3648。645/15.8＝230。927，查表得，φ2＝0.138立柱最大受力Nw＝max[R1+N邊1,R2，R3，R4+N邊2］+0。15×(5.35—2）+Mw/lb＝max［0.501+［1。2×（0.75+(24+1.1）×0。13)+0。9×1。4×1］×（1+0.5—0。3/2)/2×0。9，10。804，10。804，0.501+[1.2×（0.75+（24+1。1）×0.13）+0.9×1。4×1］×（1+1-0。5—0。3/2)/2×0。9]+0.502+0。081/1＝11.388kNf＝N/(φA)+Mw/W＝11387.688/（0。138×489）+0.081×106/5080＝184.663N/mm2≤［f］＝205N/mm2滿足要求!(7）梁底立柱扣件抗滑移驗算荷載傳遞至立桿方式雙扣件扣件抗滑移折減系數(shù)kc1由"主梁驗算”一節(jié)計算可知扣件最大受力N＝max[R2，R3]×1＝11。758kN≤Rc=kc×12=1×12=12kN滿足要求！2、板模計算（1）、荷載設(shè)計施工人員及設(shè)備荷載標準值Q1k當(dāng)計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2）2.5當(dāng)計算面板和小梁時的集中荷載（kN）2.5當(dāng)計算主梁時的均布活荷載(kN/m2）1。5當(dāng)計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k（kN/m2）面板自重標準值0.1面板及小梁自重標準值0.3樓板模板自重標準值0。5模板及其支架自重標準值0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k（kN/m3）24鋼筋自重標準值G3k（kN/m3）1.1風(fēng)荷載標準值ωk（kN/m2）基本風(fēng)壓ω0（kN/m2)0。30。22風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz0。9風(fēng)荷載體型系數(shù)μs0。8（2)、模板體系設(shè)計模板支架高度（m)5。35立柱縱向間距l(xiāng)a(mm）1150立柱橫向間距l(xiāng)b（mm)1050水平拉桿步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離（mm）125立柱距混凝土板長邊的距離（mm）75主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距（mm）300小梁兩端各懸挑長度(mm)0,75主梁兩端各懸挑長度（mm)0,0結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面隱蔽模板及支架計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130—2011設(shè)計簡圖如下：模板設(shè)計平面圖HYPERLINK”file:///D:\\PINMING\\CSC2014\\OutPut\\板模板（扣件式）_立面圖_長向.dwg"模板設(shè)計剖面圖（樓板長向）HYPERLINK”file：///D:\\PINMING\\CSC2014\\OutPut\\板模板（扣件式)_立面圖_短向.dwg”模板設(shè)計剖面圖（樓板寬向)（3）、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm）15面板抗彎強度設(shè)計值［f](N/mm2）15面板彈性模量E（N/mm2）10000根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》5。2。1”面板可按簡支跨計算”的規(guī)定，另據(jù)現(xiàn)實，樓板面板應(yīng)擱置在梁側(cè)模板上,因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3,I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、強度驗算q1＝0.9max［1。2(G1k+（G3k+G2k）×h)+1。4Q1k，1。35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1。4×0.7Q1k]×b=0。9max［1.2×(0.1+（1。1+24)×0。13）+1。4×2。5,1。35×（0.1+（1。1+24）×0。13）+1。4×0。7×2。5]×1=6。782kN/mq2＝0.9×1。2×G1k×b=0。9×1。2×0。1×1=0。108kN/mp＝0。9×1。4×Q1K=0。9×1。4×2。5＝3。15kNMmax＝max［q1l2/8，q2l2/8+pl/4]=max［6.782×0。32/8，0。108×0.32/8+3。15×0。3/4］=0。237kN·mσ＝Mmax/W＝0.237×106/37500＝6。332N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求!2、撓度驗算q＝(G1k+(G3k+G2k）×h)×b=(0。1+(1。1+24）×0。13)×1=3。363kN/mν＝5ql4/(384EI）＝5×3.363×3004/（384×10000×281250）＝0。126mm≤［ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm滿足要求?。?）、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格（mm）60×80小梁抗彎強度設(shè)計值［f](N/mm2）15。44小梁抗剪強度設(shè)計值［τ］(N/mm2)1。78小梁彈性模量E（N/mm2）9350小梁截面抵抗矩W(cm3）64小梁截面慣性矩I（cm4）256因[B/lb]取整＝[3300/1050］取整＝3，按三等跨連續(xù)梁計算,又因小梁較大懸挑長度為75mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下：1、強度驗算q1＝0.9max［1。2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1。4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）×h)+1。4×0。7Q1k］×b=0。9×max［1。2×（0。3+（1.1+24）×0。13)+1。4×2.5，1.35×(0。3+（1。1+24)×0。13）+1。4×0.7×2.5］×0.3＝2。099kN/m因此,q1靜＝0。9×1.2（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=0。9×1。2×(0。3+(1.1+24)×0。13）×0.3＝1。154kN/mq1活＝0。9×1。4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0。3＝0.945kN/mM1＝0。1q1靜L2+0.117q1活L2＝0.1×1。154×1。052+0.117×0.945×1。052＝0。249kN·mq2＝0.9×1。2×G1k×b=0。9×1.2×0。3×0。3＝0。097kN/mp＝0。9×1.4×Q1k=0。9×1。4×2。5＝3。15kNM2＝max［0.08q2L2+0.213pL，0。1q2L2+0.175pL］＝max[0。08×0.097×1。052+0。213×3.15×1.05，0。1×0.097×1。052+0.175×3.15×1。05］＝0.713kN·mM3＝max［q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max［2。099×0。0752/2，0。097×0。0752/2+3。15×0。075］＝0。237kN·mMmax＝max［M1,M2，M3］＝max[0.249，0.713,0。237］＝0。713kN·mσ＝Mmax/W＝0.713×106/64000＝11。142N/mm2≤[f］＝15。44N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算V1＝0。6q1靜L+0.617q1活L＝0。6×1。154×1。05+0。617×0。945×1。05＝1。339kNV2＝0。6q2L+0。675p＝0.6×0。097×1.05+0。675×3。15＝2。187kNV3＝max［q1L1，q2L1+p]＝max［2。099×0。075,0。097×0。075+3。15］＝3。157kNVmax＝max［V1，V2，V3］＝max[1.339，2.187，3。157］＝3。157kNτmax＝3Vmax/（2bh0）=3×3。157×1000/(2×80×60)＝0。987N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2滿足要求！3、撓度驗算q=(G1k+（G3k+G2k）×h)×b=(0.3+（24+1。1)×0。13)×0。3＝1.069kN/m跨中νmax＝0.677qL4/（100EI）=0.677×1.069×10504/（100×9350×2560000)＝0。367mm≤[ν]＝l/250＝1050/250＝4.2mm滿足要求！(5)、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格（mm）Ф48×3.5可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1主梁彈性模量E（N/mm2）206000主梁抗彎強度設(shè)計值[f］（N/mm2）205主梁抗剪強度設(shè)計值［τ］(N/mm2）125主梁截面慣性矩I（cm4）12。19主梁截面抵抗矩W（cm3)5。081、小梁最大支座反力計算Q1k＝1。5kN/m2q1＝0。9max[1。2(G1k+(G3k+G2k)×h）+1.4Q1k,1。35(G1k+（G3k+G2k）×h）+1。4×0.7Q1k］×b=0。9max[1。2×(0。5+(1。1+24)×0。13)+1.4×1。5，1.35×（0.5+（1.1+24)×0。13）+1。4×0。7×1.5]×0。3＝1。786kN/mq1靜＝0.9×1。2（G1k+（G3k+G2k)×h）×b=0。9×1.2×（0.5+（1。1+24)×0.13)×0.3＝1.219kN/mq1活＝0。9×1.4×Q1k×b=0。9×1.4×1.5×0。3＝0。567kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k）×h)×b=(0。5+(1。1+24)×0。13)×0。3=1.129kN/m承載能力極限狀態(tài)按三跨連續(xù)梁，Rmax＝(1。1q1靜+1。2q1活）L＝1.1×1。219×1。05+1.2×0。567×1。05＝2。123kN按懸臂梁，R1＝q1l=1.786×0。075＝0。134kNR＝max[Rmax，R1］＝2。123kN；正常使用極限狀態(tài)按三跨連續(xù)梁，Rmax＝1.1q2L＝1。1×1。129×1.05＝1。304kN按懸臂梁，R1＝q2l=1.129×0.075＝0。085kNR＝max[Rmax,R1］＝1。304kN；2、抗彎驗算計算簡圖如下：主梁彎矩圖(kN·m）Mmax＝1kN·mσ＝Mmax/W＝1×106/5080＝196。865N/mm2≤［f]＝205N/mm2滿足要求!3、抗剪驗算主梁剪力圖（kN）Vmax＝4.978kNτmax＝2Vmax/A=2×4。978×1000/489＝20。36N/mm2≤[τ］＝125N/mm2滿足要求！4、撓度驗算主梁變形圖(mm）νmax＝1。971mmνmax＝1。971mm≤［ν］＝4。2mm滿足要求！(6）、立柱驗算剪刀撐設(shè)置加強型立桿頂部步距hd(mm)1500立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a（mm）200頂部立桿計算長度系數(shù)μ11。386非頂部立桿計算長度系數(shù)μ21.755鋼管類型Ф48×3.5立柱截面面積A（mm2）489立柱截面回轉(zhuǎn)半徑i（mm)15。8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.081、長細比驗算頂部立桿段：l01=kμ1（hd+2a）=1×1。386×（1500+2×200）=2633。4mm非頂部立桿段:l02=kμ2h=1×1。755×1800=3159mmλ=l0/i=3159/15.8=199。937≤［λ］=210長細比滿足要求!2、立柱穩(wěn)定性驗算頂部立桿段:l01=kμ1(hd+2a）=1。155×1.386×(1500+2×200）=3041。577mmλ1＝l01/i＝3041。577/15。8＝192.505,查表得，φ1＝0。195Mw=0.9×1。4ωklah2/10=0.9×1。4×0.22×1.15×1。82/10＝0。101kN·mNw＝1.2ΣNGik+0。9×1.4Σ(NQik+Mw/lb）=［1.2×(0。5+（24+1。1)×0。13）+0.9×1。4×1］×1。15×1。05+0。9×1.4×0。101/1。05＝7。096kNf＝Nw/（φA）+Mw/W＝7095。725/（0。195×489）+0.101×106/5080＝94。376N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！非頂部立桿段：l02=kμ2h=1.155×1.755×1800=3648。645mmλ2＝l02/i＝3648。645/15。8＝230。927，查表得，φ2＝0.138Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0。9×1。4×0。22×1.15×1。82/10＝0.101kN·mNw＝1。2ΣNGik+0。9×1.4Σ(NQik+Mw/lb）=[1.2×（0。75+（24+1。1）×0.13）+0.9×1.4×1]×1。15×1。05+0.9×1。4×0.101/1。05＝7。458kNf＝Nw/（φA)+Mw/W＝7457。975/(0.138×489）+0。101×106/5080＝130。48N/mm2≤［f］＝205N/mm2滿足要求!（7)、扣件抗滑移驗算荷載傳遞至立桿方式雙扣件扣件抗滑移折減系數(shù)kc1按上節(jié)計算可知,扣件受力N＝7.096kN≤Rc=kc×12=1×12=12kN滿足要求?。ǘ⒌叵仑撘粚?，樓板厚200mm及250mm,梁的最大面斷面300×1550。梁的底模及側(cè)模均用15mm厚模板，楞木用60×80mm松木，φ48×3.5.鋼管支架.1、梁模計算（1)荷載設(shè)計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0。3模板面板0.5模板及其支架0。75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k（kN/m3）1。5混凝土板鋼筋自重標準值G3k（kN/m3)1.1當(dāng)計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時Q1k（kN/m2)1對水平面模板取值Q2k(kN/m2)2風(fēng)荷載標準值ωk(kN/m2）基本風(fēng)壓ω0（kN/m2)0。3非自定義:0。22風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz0.9風(fēng)荷載體型系數(shù)μs0.8（2）模板體系設(shè)計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁板立柱共用（A）梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a（mm）1000梁兩側(cè)立柱間距l(xiāng)b（mm）1100步距h（mm)1800新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)'a（mm)、l'b（mm)1000、1100混凝土梁居梁兩側(cè)立柱中的位置居中梁左側(cè)立柱距梁中心線距離（mm）550梁底增加立柱根數(shù)2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側(cè)立柱距離（mm）500，600梁底支撐小梁根數(shù)4每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)0梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)300結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面隱蔽模板及支架計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130—2011設(shè)計簡圖如下:立面圖（3)面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度（mm）15面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2）15面板彈性模量E(N/mm2）10000取單位寬度1000mm，按三等跨連續(xù)梁計算,計算簡圖如下:W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0。9max［1。2（G1k+（G2k+G3k）×h)+1。4Q2k,1.35(G1k+（G2k+G3k）×h)+1。4×0。7Q2k］×b=0。9max［1.2×（0。1+（24+1.5）×1。55)+1.4×2，1.35×(0。1+（24+1.5）×1.55)+1。4×0。7×2]×1＝49.908kN/mq1靜＝0.9×1。35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0。9×1.35×［0。1+（24+1.5)×1。55］×1＝48。144kN/mq1活＝0。9×1。4×0。7×Q2k×b＝0。9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝(G1k+（G2k+G3k)×h）×b=［0。1+(24+1。5）×1.55]×1＝39。625kN/m1、強度驗算Mmax＝0。1q1靜L2+0。117q1活L2＝0。1×48.144×0。12+0。117×1.764×0.12＝0。05kN·mσ＝Mmax/W＝0.05×106/37500＝1。339N/mm2≤［f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝0。677q2L4/（100EI)=0。677×39.625×1004/（100×10000×281250）＝0.01mm≤[ν]＝l/250＝100/250＝0.4mm滿足要求!3、支座反力計算設(shè)計值（承載能力極限狀態(tài))R1=R4=0.4q1靜l+0.45q1活l=0。4×48.144×0。1+0。45×1.764×0.1＝2.005kNR2=R3=1。1q1靜l+1。2q1活l=1。1×48.144×0。1+1。2×1。764×0.1＝5.508kN標準值(正常使用極限狀態(tài)）R1’=R4’=0。4q2l=0.4×39。625×0。1＝1。585kNR2’=R3’=1。1q2l=1。1×39。625×0。1＝4。359kN（4）小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)60×80小梁抗彎強度設(shè)計值[f］（N/mm2）15.44小梁抗剪強度設(shè)計值［τ］（N/mm2）1.78小梁彈性模量E（N/mm2）9350小梁截面抵抗矩W（cm3）64小梁截面慣性矩I（cm4）256為簡化計算，按四等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖：q1＝max{2。005+0.9×1。35×[（0.3-0.1）×0。3/3+0。5×（1。55-0。2）]+0。9max［1。2×（0。5+(24+1。1）×0.2）+1。4×2，1。35×(0。5+（24+1。1)×0.2）+1。4×0。7×2］×max[0。55—0.3/2，（1。1—0。55）-0。3/2］/2×1，5.508+0。9×1.35×（0。3—0。1）×0.3/3｝=5。532kN/mq2＝max[1.585+(0。3—0。1）×0。3/3+0。5×(1。55-0。2）+（0.5+(24+1.1)×0.2）×max［0.55-0。3/2,（1.1—0。55）—0。3/2］/2×1，4.359+（0。3-0.1)×0。3/3]＝4。379kN/m1、抗彎驗算Mmax＝max[0。107q1l12，0。5q1l22］＝max［0。107×5.532×12，0.5×5.532×0。32］＝0。592kN·mσ＝Mmax/W＝0。592×106/64000＝9.249N/mm2≤［f］＝15。44N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算Vmax＝max[0。607q1l1,q1l2]＝max［0。607×5.532×1，5。532×0。3]＝3。358kNτmax＝3Vmax/（2bh0）=3×3.358×1000/(2×60×80)＝1。049N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2滿足要求！3、撓度驗算ν1＝0.632q2l14/（100EI）＝0.632×4.379×10004/（100×9350×2560000）＝1。156mm≤［ν]＝l/250＝1000/250＝4mmν2＝q2l24/（8EI)＝4.379×3004/（8×9350×2560000)＝0。185mm≤［ν］＝l/250＝300/250＝1。2mm滿足要求！4、支座反力計算梁頭處（即梁底支撐小梁懸挑段根部）承載能力極限狀態(tài)Rmax＝max[1。143q1l1,0。393q1l1+q1l2］＝max［1。143×5。532×1,0。393×5。532×1+5。532×0。3]＝6。323kN同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1＝R4＝5.196kN，R2＝R3＝6。323kN正常使用極限狀態(tài)R'max＝max［1.143q2l1，0。393q2l1+q2l2]＝max[1。143×4。379×1，0。393×4.379×1+4。379×0。3］＝5.005kN同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R’1＝R'4＝4。716kN,R'2＝R’3＝5.005kN(5）主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格（mm)Ф48×3。5可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1主梁彈性模量E(N/mm2）206000主梁抗彎強度設(shè)計值[f]（N/mm2）205主梁抗剪強度設(shè)計值[τ]（N/mm2）125主梁截面慣性矩I（cm4）12。19主梁截面抵抗矩W(cm3）5。08主梁自重忽略不計，計算簡圖如下：1、抗彎驗算主梁彎矩圖（kN·m)σ＝Mmax/W＝0。288×106/5080＝56.661N/mm2≤[f］=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN）Vmax＝4。732kNτmax＝2Vmax/A=2×4.732×1000/489＝19。355N/mm2≤[τ］＝125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖（mm）νmax＝0.117mm≤［ν]＝l/250＝500/250＝2mm滿足要求！4、扣件抗滑計算R＝max［R1，R4］＝0。464kN≤1×8=8kN單扣件在扭矩達到40～65N·m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求!同理可知,左側(cè)立柱扣件受力R＝0。464kN≤1×8=8kN單扣件在扭矩達到40～65N·m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求?。?）立柱驗算剪刀撐設(shè)置加強型立桿頂部步距hd(mm）1500立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a（mm）200頂部立桿計算長度系數(shù)μ11。386非頂部立桿計算長度系數(shù)μ21.755鋼管類型Ф48×3.5立柱截面面積A（mm2）489回轉(zhuǎn)半徑i（mm）15。8立柱截面抵抗矩W（cm3)5.08抗壓強度設(shè)計值f（N/mm2)205立桿自重q(kN/m）0。15長細比驗算頂部立桿段：l01=kμ1（hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200）=2633。4mm非頂部立桿段:l02=kμ2h=1×1。755×1800=3159mmλ=l0/i=3159/15.8=199。937≤［λ］=210長細比滿足要求！1、風(fēng)荷載計算Mw＝0。9×1。4×ωk×la×h2/10＝0。9×1。4×0.22×1×1.82/10＝0。09kN·m2、穩(wěn)定性計算根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》公式5。2。5—14,荷載設(shè)計值q1有所不同：1）面板驗算q1＝［1.2×(0。1+（24+1。5)×1。55)+0.9×1.4×2］×1＝50。07kN/m2)小梁驗算q1＝max｛1。814+(0。3—0。1）×0。3/3+［1。2×（0。5+（24+1.1)×0。2）+0。9×1。4×1］×max[0。55-0。3/2，(1.1—0.55）-0。3/2］/2×1,4。98+（0.3—0。1）×0。3/3}=5kN/m同上四～六計算過程，可得：R1＝0.444kN，R2＝10.247kN，R3＝10。249kN，R4＝0。444kN頂部立桿段：l01=kμ1（hd+2a）=1.155×1.386×（1500+2×200）=3041。577mmλ1＝l01/i＝3041。577/15.8＝192。505,查表得，φ1＝0。195立柱最大受力Nw＝max［R1+N邊1，R2，R3,R4+N邊2］+Mw/lb＝max［0。444+［1.2×（0.5+(24+1.1)×0.2)+0。9×1。4×1]×（1。1+0。55-0.3/2）/2×1，10.247，10。249，0.444+［1.2×(0。5+（24+1。1）×0。2)+0.9×1。4×1]×（1.1+1。1—0.55-0。3/2）/2×1］+0。09/1。1＝10。412kNf＝N/（φA）+Mw/W＝10412.223/（0。195×489）+0.09×106/5080＝126。874N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求!非頂部立桿段：l02=kμ2h=1。155×1。755×1800=3648.645mmλ2＝l02/i＝3648。645/15.8＝230。927，查表得，φ2＝0.138立柱最大受力Nw＝max［R1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2］+0。15×（2。6-1。55）+Mw/lb＝max[0.444+[1。2×（0.75+(24+1。1）×0.2)+0。9×1.4×1]×（1.1+0。55—0.3/2）/2×1，10。247，10。249，0。444+[1。2×(0.75+(24+1。1)×0。2）+0。9×1.4×1］×(1.1+1。1—0.55—0.3/2)/2×1］+0。158+0。09/1。1＝10。488kNf＝N/（φA）+Mw/W＝10488.075/（0.138×489）+0。09×106/5080＝173。1N/mm2≤［f］＝205N/mm2滿足要求?。?）梁底立柱扣件抗滑移驗算荷載傳遞至立桿方式雙扣件扣件抗滑移折減系數(shù)kc1由”主梁驗算”一節(jié)計算可知扣件最大受力N＝max[R2，R3]×1＝11。056kN≤Rc=kc×12=1×12=12kN滿足要求！2、板模計算(1）、荷載設(shè)計施工人員及設(shè)備荷載標準值Q1k當(dāng)計算面板和小梁時的均布活荷載（kN/m2）2.5當(dāng)計算面板和小梁時的集中荷載(kN）2.5當(dāng)計算主梁時的均布活荷載（kN/m2）1。5當(dāng)計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時的均布活荷載（kN/m2）1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值0。1面板及小梁自重標準值0.3樓板模板自重標準值0。5模板及其支架自重標準值0。75新澆筑混凝土自重標準值G2k（kN/m3）24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3）1。1風(fēng)荷載標準值ωk(kN/m2)基本風(fēng)壓ω0（kN/m2)0.30。22風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz0。9風(fēng)荷載體型系數(shù)μs0。8(2)、模板體系設(shè)計模板支架高度（m)4立柱縱向間距l(xiāng)a(mm)1100立柱橫向間距l(xiāng)b（mm）1000水平拉桿步距h（mm）1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離（mm）350立柱距混凝土板長邊的距離（mm）150主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距（mm）100小梁兩端各懸挑長度(mm）150，150主梁兩端各懸挑長度（mm）350，350結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面隱蔽模板及支架計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130—2011設(shè)計簡圖如下：模板設(shè)計平面圖HYPERLINK”file:///D：\\PINMING\\CSC2014\\OutPut\\板模板(扣件式)_立面圖_長向。dwg”模板設(shè)計剖面圖（樓板長向）HYPERLINK”file:///D:\\PINMING\\CSC2014\\OutPut\\板模板（扣件式）_立面圖_短向。dwg"模板設(shè)計剖面圖(樓板寬向)（3)、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度（mm)15面板抗彎強度設(shè)計值［f](N/mm2）15面板彈性模量E（N/mm2)10000根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》5。2。1"面板可按簡支跨計算”的規(guī)定，另據(jù)現(xiàn)實，樓板面板應(yīng)擱置在梁側(cè)模板上，因此本例以簡支梁,取1m單位寬度計算。計算簡圖如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、強度驗算q1＝0.9max［1。2(G1k+（G3k+G2k）×h）+1。4Q1k，1。35（G1k+（G3k+G2k)×h）+1。4×0.7Q1k］×b=0。9max［1.2×（0。1+(1。1+24）×0.2）+1。4×2。5，1。35×(0.1+(1。1+24）×0.2)+1。4×0.7×2。5］×1=8.68kN/mq2＝0。9×1。2×G1k×b=0。9×1。2×0.1×1=0。108kN/mp＝0.9×1.4×Q1K/2=0.9×1。4×2。5/2＝1。575kNMmax＝max［q1l2/8，q2l2/8+pl/4］=max［8。68×0.12/8，0.108×0.12/8+1。575×0.1/4］=0.04kN·mσ＝Mmax/W＝0.04×106/37500＝1.054N/mm2≤［f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算q＝（G1k+（G3k+G2k)×h）×b=(0.1+（1。1+24)×0。2）×1=5。12kN/mν＝5ql4/（384EI）＝5×5.12×1004/(384×10000×281250）＝0。002mm≤[ν］＝l/250＝100/250＝0.4mm滿足要求！（4)、小梁驗算小梁類型鋼管小梁材料規(guī)格（mm）Ф48×3。5小梁抗彎強度設(shè)計值［f］（N/mm2）205小梁抗剪強度設(shè)計值［τ］（N/mm2）125小梁彈性模量E（N/mm2)206000小梁截面抵抗矩W（cm3）5。08小梁截面慣性矩I（cm4）12。19因［B/lb］取整＝[3300/1000]取整＝3，按三等跨連續(xù)梁計算，又因小梁較大懸挑長度為150mm,因此需進行最不利組合,計算簡圖如下：1、強度驗算q1＝0。9max[1。2（G1k+（G3k+G2k)×h）+1。4Q1k,1。35（G1k+（G3k+G2k）×h）+1。4×0.7Q1k］×b=0。9×max［1。2×（0。3+（1.1+24）×0.2)+1。4×2.5,1。35×（0.3+（1.1+24）×0.2)+1。4×0.7×2。5]×0.1＝0。89kN/m因此,q1靜＝0.9×1。2（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=0。9×1。2×(0.3+（1。1+24)×0。2)×0。1＝0。575kN/mq1活＝0.9×1。4×Q1k×b=0.9×1.4×2。5×0。1＝0.315kN/mM1＝0.1q1靜L2+0.117q1活L2＝0。1×0.575×12+0。117×0.315×12＝0。094kN·mq2＝0。9×1.2×G1k×b=0。9×1。2×0.3×0。1＝0.032kN/mp＝0。9×1。4×Q1k=0.9×1。4×2。5＝3。15kNM2＝max[0。08q2L2+0.213pL，0。1q2L2+0。175pL］＝max[0。08×0。032×12+0。213×3.15×1，0.1×0.032×12+0.175×3。15×1］＝0。674kN·mM3＝max［q1L12/2，q2L12/2+pL1］=max［0.89×0.152/2,0.032×0。152/2+3.15×0.15］＝0.473kN·mMmax＝max［M1，M2，M3]＝max［0。094，0.674，0。473］＝0.674kN·mσ＝Mmax/W＝0。674×106/5080＝132.587N/mm2≤［f]＝205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算V1＝0。6q1靜L+0.617q1活L＝0。6×0。575×1+0。617×0.315×1＝0.539kNV2＝0.6q2L+0。675p＝0。6×0。032×1+0。675×3。15＝2.146kNV3＝max［q1L1,q2L1+p］＝max[0。89×0。15，0.032×0。15+3。15］＝3。155kNVmax＝max［V1，V2，V3]＝max［0。539，2。146，3.155］＝3.155kNτmax＝2Vmax/A=2×3.155×1000/489＝12.903N/mm2≤［τ］＝125N/mm2滿足要求!3、撓度驗算q=(G1k+(G3k+G2k）×h)×b=（0。3+（24+1.1)×0。2）×0。1＝0。532kN/m跨中νmax＝0.677qL4/(100EI）=0。677×0。532×10004/（100×206000×121900)＝0。143mm≤［ν］＝l/250＝1000/250＝4mm懸臂端νmax＝qL4/（8EI)=0。532×1504/(8×206000×121900）＝0.001mm≤[ν］＝l1/250＝150/250＝0。6mm滿足要求?。?）、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格（mm）Ф48×3。5可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1主梁彈性模量E（N/mm2）206000主梁抗彎強度設(shè)計值［f］（N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值[τ］（N/mm2）125主梁截面慣性矩I（cm4）12.19主梁截面抵抗矩W（cm3)5。081、小梁最大支座反力計算Q1k＝1。5kN/m2q1＝0.9max［1.2(G1k+（G3k+G2k）×h)+1.4Q1k，1.35（G1k+(G3k+G2k)×h)+1。4×0。7Q1k]×b=0。9max[1。2×(0.5+（1.1+24）×0。2）+1.4×1。5，1。35×（0.5+（1。1+24）×0。2）+1.4×0。7×1.5]×0.1＝0.803kN/mq1靜＝0。9×1。35（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=0。9×1.35×（0。5+(1.1+24）×0.2)×0。1＝0。671kN/mq1活＝0。9×1.4×Q1k×b=0。9×1。4×1。5×0。1＝0.189kN/mq2＝（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=(0。5+（1。1+24）×0。2)×0。1=0.552kN/m承載能力極限狀態(tài)按三跨連續(xù)梁,Rmax＝（1.1q1靜+1.2q1活）L＝1。1×0。671×1+1.2×0。189×1＝0。965kN按懸臂梁,R1＝q1l=0.803×0。15＝0.12kNR＝max［Rmax，R1］＝0。965kN；正常使用極限狀態(tài)按三跨連續(xù)梁，Rmax＝1。1q2L＝1。1×0.552×1＝0.607kN按懸臂梁,R1＝q2l=0。552×0。15＝0。083kNR＝max［Rmax，R1]＝0.607kN；2、抗彎驗算計算簡圖如下：主梁彎矩圖（kN·m)Mmax＝1.034kN·mσ＝Mmax/W＝1.034×106/5080＝203。619N/mm2≤[f］＝205N/mm2滿足要求！3、抗剪驗算主梁剪力圖(kN）Vmax＝5。546kNτmax＝2Vmax/A=2×5。546×1000/489＝22。683N/mm2≤［τ］＝125N/mm2滿足要求！4、撓度驗算主梁變形圖（mm）νmax＝1。199mm跨中νmax=1。199mm≤[ν］=1100/250=4。4mm懸挑段νmax＝0。079mm≤［ν]=350/250=1.4mm滿足要求！(6)、立柱驗算剪刀撐設(shè)置加強型立桿頂部步距hd(mm)1500立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數(shù)μ11。386非頂部立桿計算長度系數(shù)μ21。755鋼管類型Ф48×3.5立柱截面面積A(mm2）489立柱截面回轉(zhuǎn)半徑i（mm)15。8立柱截面抵抗矩W（cm3）5。081、長細比驗算頂部立桿段：l01=kμ1（hd+2a)=1×1.386×（1500+2×200)=2633.4mm非頂部立桿段:l02=kμ2h=1×1.755×1800=3159mmλ=l0/i=3159/15。8=199.937≤[λ］=210長細比滿足要求!2、立柱穩(wěn)定性驗算頂部立桿段：l01=kμ1（hd+2a）=1.155×1.386×（1500+2×200）=3041.577mmλ1＝l01/i＝3041。577/15.8＝192。505,查表得，φ1＝0。195Mw=0.9×1。4ωklah2/10=0.9×1.4×0。22×1.1×1。82/10＝0.097kN·mNw＝1。2ΣNGik+0。9×1。4Σ（NQik+Mw