1/17獨立基礎計算書一、設計依據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007-2011）《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010-2010）2015年版《工程結構通用規(guī)范》（GB55001-2021）《建筑與市政工程抗震通用規(guī)范》（GB55002-2021）《建筑與市政地基基礎通用規(guī)范》（GB55003-2021）《鋼結構通用規(guī)范》（GB55006-2021）《混凝土結構通用規(guī)范》（GB55008-2021）《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011-2010）2016年版《變電站建筑結構設計技術規(guī)程》（DL/T5457-2012）二、基本參數(shù)1.地基信息修正后地基承載力特征值fa(kPa)：180.00基礎埋深d(m)：1.00基礎反力作用點處標高(m)：0.002.容重信息基礎底面以上土的重度(kN/m3)：20.00基礎底面以下土的重度(kN/m3)：18.00混凝土容重(kN/m3)：25.003.尺寸參數(shù)截面類型：方形截面尺寸bc1,hc1(mm)：300,300基礎類型：階梯形基礎基礎臺階數(shù)：1階柱與基礎連接方式：平臺臺階編號臺階長度(mm)臺階寬度(mm)臺階高度(mm)1120012007004.設計選項重要性系數(shù)：1.00基礎底面允許部分脫開：否考慮抗震承載力調(diào)整：是調(diào)整系數(shù)：1.00考慮地下水：否考慮軟弱下臥層：否5.基礎配筋信息基礎混凝土等級：C30基礎底板鋼筋等級：HRB400底板最小配筋率(%)：0.15基礎板筋合力點至截面近邊的距離as(mm)：45.006.柱信息柱混凝土等級：C30柱縱筋等級：HRB400柱箍筋等級：HPB300柱縱筋合力點至截面近邊的距離as(mm)：45.00設計用角筋直徑(mm)：207.抗拔驗算驗算方法：《高聳規(guī)范》土重法臨界深度：3倍基礎邊長抗拔角：25.00土體重量(kN/m3)：17.008.抗傾覆驗算抗傾覆驗算：《變電站規(guī)程》11.2.5穩(wěn)定系數(shù)：1.509.抗滑移驗算抗滑移驗算：否三、組合內(nèi)力表基礎x向與整體坐標系x軸的夾角：0.001.基本組合組合號N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)組合1序號120.791.62-5.15-2.75-0.90組合2序號126.442.18-6.75-3.60-1.22組合3序號110.091.05-3.75-1.62-0.43組合4序號110.09-0.00-0.64-0.72-0.17組合5序號130.602.61-7.89-4.21-1.46組合6序號133.922.94-8.82-4.71-1.65組合7序號120.791.92-6.09-3.02-0.98組合8序號120.791.31-4.22-2.48-0.83組合9序號117.581.80-5.82-2.73-0.85組合10序號117.580.78-2.71-1.82-0.59組合11序號126.442.49-7.68-3.88-1.30組合12序號126.441.88-5.82-3.33-1.14組合13序號119.902.04-6.49-3.08-0.98組合14序號119.901.01-3.37-2.18-0.72組合15序號127.392.28-7.00-3.74-1.28組合16序號130.602.91-8.82-4.48-1.54組合17序號130.602.30-6.95-3.94-1.38組合18序號133.923.25-9.76-4.98-1.73組合19序號133.922.63-7.89-4.44-1.57組合20序號127.392.79-8.56-4.19-1.41組合21序號127.391.77-5.44-3.28-1.15組合22序號114.501.00-1.48-1.25-0.56組合22序號214.961.00-5.47-2.46-0.56組合22序號314.25-0.64-3.42-1.83-0.09組合22序號415.202.64-3.53-1.89-1.03組合23序號124.112.06-6.24-3.33-1.15組合24序號111.100.77-0.68-0.82-0.43組合24序號211.560.77-4.67-2.04-0.43組合24序號310.86-0.87-2.62-1.400.00組合24序號411.802.41-2.73-1.46-0.902.標準組合組合號N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)組合1序號114.901.13-3.66-1.95-0.63組合2序號118.661.51-4.73-2.52-0.85組合3序號17.770.75-2.73-1.20-0.32組合4序號17.760.07-0.65-0.60-0.14組合5序號121.431.79-5.48-2.93-1.00組合6序號123.652.02-6.11-3.26-1.13組合7序號114.901.34-4.28-2.14-0.69組合8序號114.890.93-3.04-1.77-0.58組合9序號112.761.26-4.11-1.94-0.60組合10序號112.760.57-2.03-1.34-0.43組合11序號118.661.72-5.35-2.70-0.90組合12序號118.661.30-4.10-2.34-0.79組合13序號114.301.41-4.55-2.18-0.69組合14序號114.300.73-2.47-1.57-0.51組合15序號119.291.58-4.89-2.61-0.88組合16序號121.432.00-6.11-3.11-1.06組合17序號121.431.59-4.86-2.75-0.95組合18序號123.652.22-6.73-3.44-1.18組合19序號123.651.81-5.48-3.08-1.08組合20序號119.291.92-5.93-2.91-0.97組合21序號119.291.23-3.85-2.31-0.80組合22序號111.170.77-1.25-0.99-0.43組合22序號211.490.77-4.10-1.86-0.43組合22序號310.99-0.40-2.63-1.41-0.10組合22序號411.671.94-2.71-1.45-0.76組合23序號118.661.51-4.73-2.52-0.85組合24序號111.170.77-1.25-0.99-0.43組合24序號211.490.77-4.10-1.86-0.43組合24序號310.99-0.40-2.63-1.41-0.10組合24序號411.671.94-2.71-1.45-0.763.附加荷載荷載類型N(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Vx(kN)Vy(kN)恒載0.000.000.000.000.00活載0.000.000.000.000.00四、驗算結果比較內(nèi)容控制組合數(shù)值限值結果軸心荷載作用下地基承載力組合6序號140.02≤180.00滿足X向偏心荷載作用下地基承載力組合22序號127.74≤216.00滿足Y向偏心荷載作用下地基承載力組合22序號127.74≤216.00滿足以偏心距e驗算X向脫開面積組合18序號10.18≤0.20滿足以偏心距e驗算Y向脫開面積組合22序號40.06≤0.20滿足抗剪切驗算(柱底-X)組合19序號13.47≤786.79滿足抗剪切驗算(柱底+X)組合18序號129.99≤786.79滿足抗剪切驗算(柱底+Y)組合19序號111.67≤786.79滿足抗剪切驗算(柱底-Y)組合18序號113.93≤786.79滿足X向抗傾覆穩(wěn)定驗算組合18序號12.76≥1.50滿足Y向抗傾覆穩(wěn)定驗算組合22序號48.04≥1.50滿足基礎板底X向配筋組合1序號11292.76≥1179.00滿足基礎板底Y向配筋組合1序號11292.76≥1179.00滿足混凝土柱X向縱筋組合2序號1936.00≥628.32滿足混凝土柱Y向縱筋組合2序號1936.00≥628.32滿足混凝土柱X向截面抗剪驗算組合24序號4-1.46≤273.49滿足混凝土柱Y向截面抗剪驗算組合24序號4-0.90≤273.49滿足混凝土柱X向箍筋組合1序號12.01≥0.00滿足混凝土柱Y向箍筋組合1序號12.01≥0.00滿足五、基礎自重計算第1階體積V混凝土柱體積V總體積V基礎自重G六、地基承載力驗算6.1軸心荷載作用下的地基承載力驗算控制組合：標準組合組合6序號1內(nèi)力標準值計算N基礎底面積A基礎上土重G基礎自重和基礎上的土重G標準組合下的基礎底面平均壓力值p滿足《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007-2011第5.2.1條第1款。6.2偏心荷載作用下的地基承載力驗算(1)雙向偏心控制組合：標準組合組合22序號1內(nèi)力標準值計算NVVeM=0.77+0.00+0.7×0.00+11.17×0.00--0.43×(1.00+0.00)=1.20eM=-1.25+0.00+0.7×0.00+11.17×0.00+-0.99×(1.00+0.00)=-2.24雙偏壓作用下，基礎底面最小應力計算P==34.96基底不存在零應力區(qū)，最大應力計算P==27.74p滿足《高聳結構設計標準》GB50135-2019第7.2.2條。6.3基礎底面脫開面積驗算（1）沿X方向偏心時，脫開面積驗算控制組合：標準組合組合18序號1內(nèi)力標準值計算NVeM=-6.73+0.00+0.7×0.00+23.65×0.00+-3.44×(1.00+0.00)基底脫開面積驗算ee基礎底面未脫開，滿足。（2）沿Y方向偏心時，脫開面積驗算控制組合：標準組合組合22序號4內(nèi)力標準值計算NVeM=2.70基底脫開面積驗算ee基礎底面未脫開，滿足。七、基礎抗沖切、抗剪切驗算7.1基礎抗沖切驗算此基礎無需驗算抗沖切。7.2基礎抗剪切驗算基礎抗剪切驗算結果(單位：m,kPa)位置組合h0βhsPj,aveA0Vs[Vs]結論柱底+X190.651.006.430.793.47786.79滿足柱底-X180.651.0055.540.7929.99786.79滿足柱底+Y190.651.0021.620.7911.67786.79滿足柱底-Y180.651.0025.800.7913.93786.79滿足八、基礎傾覆穩(wěn)定驗算(1)沿X方向傾覆控制組合：基本組合組合18序號1內(nèi)力設計值計算N=1.0×(33.92+1.3×0.00+1.5×0.00)=33.92V=1.0×(-4.98+1.3×0.00+1.5×0.00)=-4.98M=1.0×[-9.76+1.3×0.00+1.5×0.00+-4.98×(1.00+0.00)]Ne(2)沿Y方向傾覆控制組合：基本組合組合22序號4內(nèi)力設計值計算N=1.0×(15.20+1.3×0.00+1.5×0.00)=15.20V=1.0×(-1.03+1.3×0.00+1.5×0.00)=-1.03M=1.0×[2.64+1.3×0.00+1.5×0.00--1.03×(1.00+0.00)]=3.67Ne滿足《變電站技術規(guī)程》第11.2.5條。九、基礎底板配筋計算鋼筋符號說明：d-HPB235,D-HPB300,E-HRB335,F-HRB400、HRBF400、RRB400,G-冷彎鋼筋基礎底面彎矩計算參數(shù)表鋼筋方向控制基本組合受力狀態(tài)控制位置pmax(kPa)pmin(kPa)p(kPa)X方向鋼筋組合1序號1雙向受彎柱底+X72.5417.6838.25Y方向鋼筋組合1序號1雙向受彎柱底-Y53.8636.3642.929.1底板X方向配筋基礎雙向受彎，根據(jù)《簡明高層鋼筋混凝土結構設計手冊（第三版）》第751頁公式計算設計彎矩。M==2.69MA根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》附錄U折算出基礎截面有效面積：786000.0，基礎底板配筋率為As/bh0=0.00%，不滿足最小配筋率要求，改取As=0.15%bh0=1179.0mm2實際配筋情況：F14@150=1292.8mm2≥1179.0mm29.2底板Y方向配筋基礎雙向受彎，根據(jù)《簡明高層鋼筋混凝土結構設計手冊（第三版）》第751頁公式計算設計彎矩。M==1.77MA根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》附錄U折算出基礎截面有效面積：786000.0，基礎底板配筋率為As/bh0=0.00%，不滿足最小配筋率要求，改取As=0.15%bh0=1179.0mm2實際配筋情況：F14@150=1292.8mm2≥1179.0mm2十、基礎柱配筋計算鋼筋符號說明：d-HPB235,D-HPB300,E-HRB335,F-HRB400、HRBF400、RRB400,G-冷彎鋼筋10.1柱縱筋計算(1)垂直X軸單側鋼筋計算控制組合：基本組合組合2序號1控制截面:底部●上端截面內(nèi)力設計值計算N=1.0×(26.44+1.3×0.00+1.5×0.00)=26.44V=1.0×(-3.60+1.3×0.00+1.5×0.00)=-3.60M=1.0×(-6.75+1.3×0.00+1.5×0.00)=-6.75●下端截面內(nèi)力設計值計算N=1.0×[26.44+1.3×(0.00+25.0×0.03)+1=27.32V=1.0×(-3.60+1.3×0.00+1.5×0.00)=-3.60M=1.0×(-6.75+1.3×0.00+1.5×0.00+=-7.83得到兩端力，M1=-6.75kN.m,M2=-7.83kN.m截面有效高度h截面界限受壓區(qū)高度x==132.0附加偏心矩計算e滿足以下3條件，可不考慮柱撓曲產(chǎn)生的二階效應：△判斷條件1：端部彎矩比≤0.9M△判斷條件2：柱軸壓比≤0.9N△判斷條件3：滿足《混凝土規(guī)范》式（6.2.3）l3個條件均滿足，可不考慮柱撓曲產(chǎn)生的二階效應,Cmηns取為1.0。彎矩設計值M初始偏心矩計算ee判斷大小偏心e按大偏心試算截面受壓區(qū)高度xx按《混凝土規(guī)范》式（6.2.14）計算配筋:eA==73柱單側配筋率ρρ<0.20%，單側配筋取為最小配筋：A單側最小配筋量小于2根角筋面積，取:A(2)垂直Y軸單側鋼筋計算控制組合：基本組合組合2序號1控制截面:底部●上端截面內(nèi)力設計值計算N=1.0×(26.44+1.3×=26.44V=1.0×(-1.22+1.3×0.00+1.5×0.00)=-1.22M=1.0×(2.18+1.3×0.00+1.5×0.00)●下端截面內(nèi)力設計值計算N=1.0×[26.44+1.3×(0.00+25.0×0.03)+1.5×0.00]=27.32V=1.0×(-1.22+1.3×0.00+1.5×0.00)=-1.22M=1.0×(2.18+1.3×0.00+1.5×0.00--1.22×0.30)=2.55得到兩端力，M1=2.18kN.m,M2=2.55kN.m截面有效高度h截面界限受壓區(qū)高度x==132.0附加偏心矩計算e滿足以下3條件，可不考慮柱撓曲產(chǎn)生的二階效應：△判斷條件1：端部彎矩比≤0.9M△判斷條件2：柱軸壓比≤0.9N△判斷條件3：滿足《混凝土規(guī)范》式（6.2.3）l3個條件均滿足，可不考慮柱撓曲產(chǎn)生的二階效應,Cmηns取為1.0。彎矩設計值M初始偏心矩計算ee判斷大小偏心e按大偏心試算截面受壓區(qū)高度xx按《混凝土規(guī)范》式（6.2.14）計算配筋:eA==3柱單側配筋率ρρ<0.20%，單側配筋取為最小配筋：A單側最小配筋量小于2根角筋面積，取:A(3)驗算全截面配筋率柱全截面配筋率計算ρ=[2×(628+628)-4×314]/(300×300)=1.40%ρa≥0.55%，滿足柱全截面最小配筋率，最終結果：AA實際配筋情況：垂直X方向單側鋼筋為2F20+2F14=936mm2≥628mm2垂直Y方向單側鋼筋為2F20+2F14=936mm2≥628mm210.2柱箍筋計算(1)X向斜截面驗算與配筋驗算抗剪截面驗算控制組合：基本組合組合24序號4內(nèi)力設計值計算V=1.0×(-1.46+1.3×0.00+1.5×0.00)=-1.46H/B=