ICSCCS27.10112代替DB12/T664-2016ThetechnicalspecificationofgeothermalweIDB12/T664—2022前言 12規(guī)范性引用文件 13術(shù)語和定義 14總則 25地?zé)峋a(chǎn)能測試 26熱儲水文地質(zhì)參數(shù)計算方法 57地?zé)峋Y源計算與可靠性評價 88地?zé)豳Y源開發(fā)利用評價 9地?zé)豳Y源流體質(zhì)量評價 10資料整理及報告編寫 附錄A（規(guī)范性）產(chǎn)能測試原始記錄表 附錄B（規(guī)范性）非穩(wěn)定流降壓試驗求參方法 附錄C（規(guī)范性）地?zé)峋Y源評價報告編寫提綱 參考文獻 DB12/T664—2022本文件按照GB/T1.1—2020《標(biāo)準化工作導(dǎo)則第1部分：標(biāo)準化文件的結(jié)構(gòu)和起草規(guī)則》的規(guī)定修本文件代替DB12/T664—2016《地?zé)釂危▽Γ┚Y源評價技術(shù)規(guī)程》，與DB12/T664—2016相比，除結(jié)構(gòu)調(diào)整和編輯性改動外，主要技術(shù)變化如下：a）修訂了本技術(shù)規(guī)程名稱；b）修訂了許可開采量和可開采量的定義，全文件統(tǒng)一為可開采量（見3.10、7.1、7.3，2016年版3.10、7.3c）刪除了與資源管理、資料管理相關(guān)的條款（見2016年版的4.1、10.5、附錄A.3d)刪除了地?zé)峋祲涸囼灂r，最大降深試驗宜按非穩(wěn)定流方法進行（見2016年版4.7e）增加了資料收集要求（見5.1.3f）增加了產(chǎn)能測試過程質(zhì)量控制和設(shè)備維護相關(guān)要求（見5.2.6g）刪除了放噴試驗的相關(guān)內(nèi)容（見2016年版的5.4h）修訂了產(chǎn)能測試中水位和流量穩(wěn)定控制要求（見5.3.7.4和5.4.2.2，2016年版的5.3.7.4i）修訂了穩(wěn)定流降壓試驗觀測時間要求（見5.5.2.2，2016年版的5.6.4.2j）修訂了地?zé)峋_采量估算方法（見7.1，2016年版7.1.1、7.1.2、7.1.3k）修訂了地?zé)峋毓嗄芰υu價方法（見7.2，2016年版7.2.3.1、7.2.3.2l）刪除了兩種特殊情況下可回灌量確定方法（見2016年版7.2.4.2m）修訂了地?zé)豳Y源可靠性評價方法（見7.3，2016年版7.3.5、7.3.6、7.3.6.1n）增加了特殊條件下地?zé)峋砷_采量和保護范圍評價方法（見7.3.6o）增加了開采動態(tài)預(yù)測相關(guān)要求（見7.4p）刪除了50年開采期內(nèi)熱儲層的可采能量計算（見2016年版7.3.7q）增加了地?zé)峋畠α亢藢崍蟾鎯?nèi)容和提綱（見10.3和附錄Cr）修訂了產(chǎn)能測試原始記錄表（見附錄A，2016年版附錄B、附錄C）。本文件由天津市規(guī)劃和自然資源局提出并歸口。本文件起草單位：天津地?zé)峥辈殚_發(fā)設(shè)計院、天津市規(guī)劃和自然資源局礦產(chǎn)資源管理處、天津市地質(zhì)資料館、天津市浩鴻科技發(fā)展有限公司、天津市地?zé)豳Y源開發(fā)公司。本文件主要起草人：林建旺、宗振海、王平、沈健、曾梅香、岳麗燕、劉斐、閆佳賢、李波、李煥青、胡志明。本文件及其所代替文件的歷次版本發(fā)布情況為：——2016年首次發(fā)布；——本次為第一次修訂。DB12/T664—20221地?zé)峋Y源評價技術(shù)規(guī)程本文件規(guī)定了地?zé)峋a(chǎn)能測試、水文地質(zhì)參數(shù)計算、可開采量和可回灌量的計算與評價、開發(fā)利用評價、報告編寫及資料收集的技術(shù)要求。本文件適用于天津地區(qū)地?zé)峋畠α吭u價、儲量核實工作，新建地?zé)峋季謶?yīng)參考執(zhí)行。2規(guī)范性引用文件僅該日期對應(yīng)的版本適用于本文件；不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改單）適用于本文件。GB/T11615—2010地?zé)豳Y源地質(zhì)勘查規(guī)范GB50027供水水文地質(zhì)勘察規(guī)范DA/T41—2008原始地質(zhì)資料立卷歸檔規(guī)則DZ/T0331—2020地?zé)豳Y源評價方法及估算規(guī)程NB/T10097—2018地?zé)崮苄g(shù)語NB/T10099—2018地?zé)峄毓嗉夹g(shù)要求3術(shù)語和定義GB/T11615—2010和NB/T10097—2018界定的以及下列術(shù)語和定義適用于本文件。3.1試驗降壓trialpumpingtest正式降壓試驗之前，為檢查抽水設(shè)備及其安裝情況，掌握地?zé)峋畲蟪鏊慷M行的試驗。3.2溫度效應(yīng)temperatureeffect地?zé)峋诔樗陂g，尤其是在抽水的初期，井口流體溫度隨著時間的延續(xù)不斷升高，而由于水的密度與溫度的變化成反比，此時盡管地?zé)峋畠?nèi)水位上升或保持不變，但熱儲壓力卻下降。3.3靜水位埋深depthofstaticwaterlevel3.4熱水頭埋深depthofgeothermalwaterhead熱儲靜壓力按儲層溫度換算的地?zé)峋袎核^稱為熱水頭，是井筒內(nèi)流體上下形成統(tǒng)一熱力場、隔水頂板之上的熱液柱高度。以自然地面為基點到熱水頭液面之間的距離則為熱水頭埋深。3.5動水位埋深depthofdynamicwaterlevel在開采（或回灌）條件下，某一時刻井筒內(nèi)對應(yīng)某一液面溫度和流量的井筒內(nèi)液面到自然地面的垂直距離。DB12/T664—202223.6降深drawdown地?zé)峋诰嚄l件下所產(chǎn)生的熱流體水位變化或壓力下降值。降壓試驗的穩(wěn)定水位降深為穩(wěn)定動水位埋深與熱水頭埋深之差。3.7單位產(chǎn)量specificcapacity指地?zé)峋诰嚂r，每米壓力降的熱流體產(chǎn)量。相當(dāng)于單位涌水量。3.8地?zé)嵛菜甮eothermaltailwater地?zé)崃黧w經(jīng)換熱后，溫度降低但水質(zhì)未受污染的地?zé)嵩?.9開采權(quán)益保護半徑protectionradiusofexploitationrights經(jīng)地?zé)豳Y源綜合評價，圈定的維持地?zé)峋谡麄€正常開采期內(nèi)，產(chǎn)量與流體溫度不會下降的熱儲范3.10熱影響厚度heataffectedthickness開采熱儲中地?zé)崃黧w時，可提供熱能補給的熱儲層厚度及各取水層之間的巖石厚度之和。3.11可開采量exploitablequantity依據(jù)區(qū)域熱儲水位年降幅、合理降深、相鄰已有地?zé)峋拈_采權(quán)益保護半徑多種因素確定的地?zé)峋砷_采能力。4總則4.1地?zé)峋Y源評價是為地?zé)豳Y源可持續(xù)開發(fā)利用和政府審批地?zé)岬V山開采規(guī)模提供較為可靠的數(shù)據(jù)支撐。4.2應(yīng)測量試驗井的井口坐標(biāo)（采用2000國家大地坐標(biāo)系）和標(biāo)高、測點至自然地面的距離。4.3天津平原地區(qū)，地?zé)峋o水位埋深、動水位埋深、熱水頭埋深統(tǒng)一以自然地面為零點進行計算。4.4計算開采井熱儲參數(shù)時所用的熱水頭埋深、動水位埋深均按熱儲平均溫度下的流體密度進行換算，即計算所得參數(shù)為熱儲溫度下的滲透系數(shù)、導(dǎo)水系數(shù)和導(dǎo)壓系數(shù)。4.5評價熱儲導(dǎo)水性能時，統(tǒng)一用滲透率表征，或明確指出某一溫度下的滲透系數(shù)（如熱儲溫度）。4.6地?zé)峋试S開采年限以50年計算。5地?zé)峋a(chǎn)能測試5.1準備工作5.1.1產(chǎn)能測試前宜進行洗井，疏通熱儲層，以達到最佳出水能力和回灌效果。5.1.2產(chǎn)能測試前宜進行試驗降壓，確定地?zé)峋畲髣铀宦裆?、最大降深和最大出水量，為選擇抽水潛水泵型號提供依據(jù)。同時可利用試驗降壓后的水位恢復(fù)來初步確定熱水頭埋深。5.1.3資料收集應(yīng)符合以下要求：a)區(qū)域地質(zhì)、水文地質(zhì)條件、地?zé)岬刭|(zhì)條件、礦業(yè)權(quán)設(shè)置、周邊地?zé)峋伴_發(fā)利用現(xiàn)狀、動態(tài)監(jiān)測等資料；DB12/T664—20223b)地?zé)峋@探施工階段取得的各項資料，包括但不限于地層劃分、井身結(jié)構(gòu)、巖土樣分析報告、定向井施工報告、完井報告等。5.2一般要求5.2.1地?zé)峋a(chǎn)能測試包括降壓試驗和回灌試驗，通過測試取得熱儲層壓力、產(chǎn)能、溫度、單位產(chǎn)量、井流方程和采灌量比及熱儲層的滲透性等參數(shù)。5.2.2產(chǎn)能測試所采用的設(shè)施均應(yīng)是耐高溫防腐蝕材質(zhì)。5.2.3試驗操作人員應(yīng)明確各類試驗?zāi)康?、方法，制定詳細方案，提示試驗過程中可能出現(xiàn)的風(fēng)險及困難，并提出應(yīng)對預(yù)案。5.2.4從井口測量水位時，條件具備的宜采用壓力式水位計觀測水位埋深，并應(yīng)同步觀測對應(yīng)的液面溫度。5.2.5試驗前必須準確測量試驗井的靜水位埋深及對應(yīng)的液面溫度，觀測時間不少于24h，觀測頻率為1次/h，精度達到1cm，以掌握水位天然動態(tài)變化規(guī)律為宜。5.2.6宜留存現(xiàn)場觀測、地?zé)崃黧w取樣等照片，并在報告中簡單敘述設(shè)備和觀測儀器型號、精度、量程、測管類型等信息。如進行觀測儀器和試驗設(shè)備維護，應(yīng)在報告中詳細介紹維護過程。5.2.7降壓試驗分類應(yīng)符合以下要求：a)依據(jù)抽水時動水位穩(wěn)定情況分為穩(wěn)定流和非穩(wěn)定流；b)穩(wěn)定流降壓試驗通過不同的穩(wěn)定流量及所對應(yīng)的井中熱儲壓力降低值即水位穩(wěn)定降深，計算熱儲水文地質(zhì)參數(shù)（滲透系數(shù)K、導(dǎo)水系數(shù)T和降壓影響半徑R等）。并通過熱儲壓力變化值與其對應(yīng)的涌水量關(guān)系，推算地?zé)峋鞣匠?，繪制Q-f(sw)曲線；c)非穩(wěn)定流降壓試驗通過熱儲壓力隨時間變化過程計算熱儲水文地質(zhì)參數(shù)（導(dǎo)水系數(shù)T和彈性5.2.8地?zé)崃黧w水化學(xué)分析應(yīng)符合以下要求：a)地?zé)崃黧w分析樣宜在產(chǎn)能測試結(jié)束之前采集。對于需要酸化處理的地?zé)峋畱?yīng)在酸化前采集流體樣；b)一般流體質(zhì)量化驗為水質(zhì)全分析，針對特殊利用行業(yè)的地?zé)崃黧w，還應(yīng)有針對性的采集特殊組份樣品送檢，分析項目和取樣按照GB/T11615—2010中7.7.2和附錄B的要求進行。5.3降壓試驗5.3.1降壓試驗數(shù)據(jù)應(yīng)能確定熱儲層流體運動方程sw—f(t)和儲層滲流類型，計算熱儲水文地質(zhì)參數(shù)，進行開采動態(tài)預(yù)測。5.3.2降壓試驗數(shù)據(jù)應(yīng)能確定井流量方程sw=aQ+bQ2或Q—f(sw)，計算熱儲的熱水頭和地?zé)峋漠a(chǎn)能，確定地?zé)峋目刹少Y源量。5.3.3根據(jù)地?zé)峋囼灲祲呵闆r，選擇揚程、涌水量、溫度、功率等技術(shù)指標(biāo)相適宜的潛水泵，下泵深度要綜合考慮熱儲層類型、動水位埋深、降深等。5.3.4試驗前應(yīng)檢查排水管道是否暢通，檢查水位、水量、水溫等測試儀器儀表及用品、工具，確保降壓試驗?zāi)苓B續(xù)進行。5.3.5在同一降壓試驗中應(yīng)采用同一方法和工具進行數(shù)據(jù)觀測和采集。5.3.6依據(jù)勘查工作需要，分為單井和多井降壓試驗。5.3.7單井降壓試驗應(yīng)按以下方法：a)應(yīng)進行3次定流量降壓試驗，反映Q—sw曲線形態(tài)。先進行大落程抽水，大落程停泵之后立即進行水位恢復(fù)觀測，觀測時間不少于6h，之后再進行中、小落程降壓試驗；DB12/T664—20224b)降壓試驗各落程應(yīng)采用流量控制，其大小分別為Q1=Qmax，Q2、Q3分別為最大流量的2/3和1/3左右；c)大落程降壓試驗延續(xù)時間不少于48h，穩(wěn)定延續(xù)時間不少于24h；中、小落程試驗穩(wěn)定延續(xù)時間分別不少于12h、8h；水位持續(xù)上升或下降的，應(yīng)適當(dāng)延長試驗時間；d)各組試驗是否達到穩(wěn)定以流量變化不大于3%，觀測水位埋深波動幅度孔隙型不大于10cm/60min，裂隙型不大于20cm/60min，考慮區(qū)域水位、潮汐的影響，沒有持續(xù)下降或上升趨勢為標(biāo)準。5.3.8多井降壓試驗應(yīng)按以下方法：a)主要在對井中第二眼井成井時的降壓試驗中采用。當(dāng)?shù)責(zé)岬刭|(zhì)條件復(fù)雜、對井及附近地?zé)峋绕涫峭瑢拥責(zé)峋^多且相距較近時，具備觀測條件的都宜進行多井降壓試驗；b)宜進行1~2個落程的穩(wěn)定流或非穩(wěn)定流降壓試驗，最大一次降壓的延續(xù)時間不少于120h。如果同期觀測井出現(xiàn)水位持續(xù)下降或水位波動較大情況，應(yīng)適當(dāng)延長試驗時間；c)試驗資料除滿足單井試驗的各項要求外，還應(yīng)能確定降壓影響半徑R、井間干擾系數(shù)等參數(shù)。5.4回灌試驗5.4.1系統(tǒng)工藝5.4.1.1水質(zhì)處理系統(tǒng)應(yīng)依據(jù)試驗井熱儲層類型，選擇精度適宜的過濾設(shè)備作除砂、除污水質(zhì)處理：a）熱儲層為孔隙型熱儲時，需同時安裝粗過濾和精細過濾兩級過濾器，粗過濾精度為不大于50μm，精過濾精度為不大于5μm；b）熱儲層為基巖巖溶裂隙型熱儲時，過濾器精度不大于50μm。5.4.1.2系統(tǒng)管路采、灌系統(tǒng)管路應(yīng)保持密閉狀態(tài)。儀表、儀器正常運行。正式回灌試驗前應(yīng)利用地?zé)崃黧w對管道及過濾設(shè)備內(nèi)部污垢雜物進行沖洗，要求水清砂凈。5.4.1.3回灌方式宜采用回灌管內(nèi)進水方式進行回灌，包括自然回灌和加壓回灌，回灌管應(yīng)下至回灌井靜水面以下10～15m深度，保證回灌在真空密閉條件下進行。5.4.2試驗操作5.4.2.1至少進行三組試驗。宜采用定流量方法，回灌量從小到大依次進行。第一組小灌量以其產(chǎn)能測試時最大抽水流量的1∕4為宜，后續(xù)每組逐級增加，最大一組灌量應(yīng)達到或接近產(chǎn)能測試時的最大涌水量。5.4.2.2第一組試驗回灌井的動水位需穩(wěn)定8h以上，第二、三組動水位需穩(wěn)定16h、48h以上。各組試驗是否達到穩(wěn)定以流量變化不大于3%，觀測水位埋深波動幅度孔隙型不大于10cm/60min，裂隙型不大于20cm/60min，考慮區(qū)域水位、潮汐的影響，沒有持續(xù)下降或上升趨勢為標(biāo)準。5.4.2.3停灌后應(yīng)進行水位恢復(fù)觀測。5.4.2.4測試資料應(yīng)滿足確定流體運動方程的要求。利用多組回灌試驗數(shù)據(jù)建立井流方程，計算熱儲注水滲透系數(shù)K注、導(dǎo)水系數(shù)T注和回灌影響半徑R注等熱儲水文地質(zhì)參數(shù)，評價合理回灌量。5.5數(shù)據(jù)采集與資料整理DB12/T664—202255.5.1基本要求采用水表計量時，開采量與回灌量讀數(shù)應(yīng)精確到0.1m3。5.5.2降壓試驗數(shù)據(jù)觀測要求5.5.2.1降壓試驗過程中，抽水井的瞬時流量、水位埋深、出水溫度和觀測井的水位埋深、液面溫度均應(yīng)同步觀測。5.5.2.2穩(wěn)定流觀測時間為開泵后第1、5、10、15、20、25、30、40、60、80、100、120、150、180min，穩(wěn)定后每60min觀測一次。5.5.2.3非穩(wěn)定流觀測時間為開泵后第1、2、3、4、6、8、10、15、20、25、30、40、50、60、80、100、120min，之后每隔30min觀測一次。5.5.2.4大降壓試驗停泵后立即觀測恢復(fù)水位，按非穩(wěn)定流間隔時間觀測，持續(xù)時間不少于6h，要求水位和液面溫度同步監(jiān)測。5.5.3回灌試驗數(shù)據(jù)觀測要求5.5.3.1每一組試驗觀測時間為回灌開始后第1、5、10、15、20、25、30、40、50、60、80、100、120、150、180min，之后每60min觀測一次。5.5.3.2回灌試驗過程中，要求動水位埋深、回灌溫度、回灌量同步觀測。5.5.4產(chǎn)能測試資料整理5.5.4.1產(chǎn)能試驗現(xiàn)場應(yīng)繪制必要的草圖（如Q—sw、Q—t、S—t、sw—lgt、sw曲線以了解水位水量的變化趨勢，判斷是否存在降壓反曲線，若存在問題應(yīng)重新做試驗。5.5.4.2試驗現(xiàn)場應(yīng)做好原始數(shù)據(jù)記錄工作，表格見附錄A。試驗前后應(yīng)準確記錄時間、流量表累計讀數(shù)等。5.5.4.3現(xiàn)場應(yīng)審查校對水位、流量、溫度、觀測時間等數(shù)據(jù)，發(fā)現(xiàn)記錄錯誤的應(yīng)及時進行修正，問題數(shù)據(jù)不可涂抹，應(yīng)劃掉后在旁邊記錄正確數(shù)值，備注原因并由核對人在修正處簽字。5.5.4.4試驗記錄表在試驗階段改變、表格換頁時應(yīng)完整填寫年份、月份、日期、時、分。5.5.4.5原始記錄必須保持字體清晰、干凈整潔，留檔備查。6熱儲水文地質(zhì)參數(shù)計算方法6.1水位校正6.1.1基本要求將產(chǎn)能測試獲得的、不同溫度的觀測水位統(tǒng)一換算到某一溫度下的校正水位埋深，消除溫度效應(yīng)。一般按熱儲平均溫度進行校正。6.1.2校正方法降壓試驗所取得的觀測水位換算到熱儲平均溫度下的水位校正可采用（1）式進行?；毓嘣囼灂r，回灌井內(nèi)不同溫度下的觀測水位埋深，均采用（1）式統(tǒng)一校正到25℃溫度下的水位埋深，即ρ高為25℃溫度所對應(yīng)的流體密度。DB12/T664—20226Ht=H中式中：Ht——校正后自然地面起算的水位埋深（mH中——熱儲有效厚度段中點垂深（m平——井筒內(nèi)水柱平均密度（即熱儲溫度與液面溫度的平均值所對應(yīng)的流體密度kg/m3ht——觀測水位埋深（mh0——觀測基點距自然地面的高度（m高——熱儲溫度所對應(yīng)流體密度（kg/m3）。6.1.3熱水頭埋深確定方法熱水頭埋深通常采用以下兩種方法計算：a）Q-h曲線法：根據(jù)3個落程校正后的穩(wěn)定動水位埋深（h）和對應(yīng)的涌水量（Q繪制Q-h關(guān)系曲線圖，其與縱軸截距即熱水頭埋深。b）靜水位校正法：將抽水前測得的靜水位埋深按照公式（1）校正到熱儲平均溫度下的水位埋深，即熱水頭埋深。6.2單位產(chǎn)量計算方法q......................................(2)式中：q——單位產(chǎn)量（m3/h·mQ——抽水流量（m3/hW——抽水產(chǎn)生的穩(wěn)定水位降深（穩(wěn)定動水位埋深與熱水頭埋深之差m）。6.3穩(wěn)定流降壓試驗求參方法6.3.1基本要求采用承壓完整井公式計算熱儲水文地質(zhì)參數(shù)。6.3.2熱儲有效厚度6.3.2.1確定熱儲有效厚度應(yīng)結(jié)合地?zé)峋刭|(zhì)錄井和地球物理測井資料，統(tǒng)計具有有效空隙和滲透性的地層、巖體和構(gòu)造帶的總厚度。6.3.2.2巖溶裂隙型熱儲有效厚度為以測井結(jié)果劃分的Ⅰ、Ⅱ類裂隙厚度之和。采取酸洗壓裂措施后6.3.2.3孔隙型熱儲有效厚度為濾水管（射孔段）位置對應(yīng)的測井解譯的含水層厚度之和。6.3.3單井降壓試驗求參方法6.3.3.1采用裘布依Dupuit公式（3）及奚哈特W.Sihardt影響半徑經(jīng)驗公式（4疊代求取熱儲滲透系數(shù)K和降壓影響半徑R。DB12/T664—20227KR=10sw...................................(4)式中：K——熱儲平均溫度下的滲透系數(shù)（m/dQ——抽水流量（m3/dM——熱儲層有效厚度（mR——降壓影響半徑（mw——抽水井穩(wěn)定水位降深（mrw——抽水井熱儲段井半徑（m其余符號意義同前。6.3.3.2熱儲導(dǎo)水系數(shù)T采用（5）式求得式中：T——導(dǎo)水系數(shù)（m2/d其余符號意義同前。6.3.3.3熱儲滲透率k采用（6）式求得。g式中：k——熱儲滲透率（m2/sk——熱儲滲透系數(shù)（m/sη——熱儲平均溫度下熱流體的運動粘滯系數(shù)（m2/sg——重力加速度（9.8m/s2其余符號意義同前。6.3.3.4依據(jù)同一熱儲層滲透率k值相同的原理，采用（7）式計算不同流體溫度下的滲透系數(shù)KT。式中：KT——T℃時熱儲的滲透系數(shù)（m/sT——T℃時熱流體的運動粘滯系數(shù)（m2/s其余符號意義同前。6.3.4多井降壓試驗求參方法6.3.4.1當(dāng)帶有一個觀測井時，如果觀測井受抽水主井影響水位有變化時，采用（8）式9）式計算降壓影響半徑和熱儲滲透系數(shù)。lgRDB12/T664—20228K式中：w——抽水井穩(wěn)定水位降深（m1——觀測井穩(wěn)定水位降深（mr——觀測井與抽水井井底水平距離（m其余符號意義同前。6.3.4.2當(dāng)帶有兩個觀測井時，采用（10）式11）式計算水文地質(zhì)參數(shù)。lgR式中：1——近觀測井穩(wěn)定水位降深（m2——遠觀測井穩(wěn)定水位降深（mr1——近觀測井與抽水井井底水平距離（mr2——遠觀測井與抽水井井底水平距離（m其余符號意義同前。6.4非穩(wěn)定流降壓試驗求參方法計算方法見附錄B。6.5回灌試驗熱儲注水參數(shù)方法回灌條件下熱儲注水滲透系數(shù)、回灌影響半徑和注水導(dǎo)水系數(shù)按公式（3）、（4）和（5）進行計6.6復(fù)雜條件下熱儲水文地質(zhì)參數(shù)計算如果降壓試驗受到不同水文地質(zhì)邊界影響時，則應(yīng)根據(jù)實際情況選取符合水文地質(zhì)條件的方法進行計算，具體方法參見《水文地質(zhì)手冊》第二版?；虬催吔缢π再|(zhì)設(shè)置虛擬井按勢疊加原理進行計算。6.7熱儲水文地質(zhì)參數(shù)選取選取大降深產(chǎn)能測試資料所求得的相關(guān)參數(shù)，作為該地?zé)峋疅醿Φ乃牡刭|(zhì)參數(shù)。7地?zé)峋Y源計算與可靠性評價7.1可開采量計算根據(jù)3個落程降壓試驗數(shù)據(jù)，繪制Q-sw曲線，確定地?zé)峋鞣匠坦剑?2采用公式計算或內(nèi)插法估算地?zé)峋砷_采量Q，使用的水位最大降深值見表1。DB12/T664—2022w=aQ+bQ2..................................(12)a——熱儲層流a——熱儲層流損失系數(shù)；b——井筒紊流損失系數(shù)；其余符號意義水位年降幅（m/a）最大降深取值（m）>2表1>2水位降深約束條件一覽表7.2可回灌量計算7.2.1利用回灌試驗資料，采用（3Q注（=4）式計算回灌注灌影響半徑R注。采用（13）、（14）式來估算回灌流體溫度為25℃時回灌井的可灌量。K注sK注s注MrwR注=10s注K注...............................（14）式中：Q注——回灌流體溫度為25℃時回灌井穩(wěn)定可灌量（m3/dK注——回灌流體溫度為25℃時的熱儲注水滲透系數(shù)（m/d注——回灌井內(nèi)流體水位上升到允許的最大值（統(tǒng)一取距離井口10m，水位以25℃校正mR注——回灌影響半徑（m其余符號意義同前。7.2.2保證50年開采期內(nèi)不產(chǎn)生熱突破，采用（15）、（16）式計算回灌井的允許灌量。注式中：D——與距離最近的同層開采井的井底距離（mt——冷峰面到達開采井的允許時間（d，按50年計wcw——25℃時流體密度與比熱之乘積（MJ/m3?℃);rcr——25℃時巖石骨架密度與比熱之乘積（MJ/m3?℃);aca——25℃時流體、巖石骨架的密度與比熱乘積的均值（MJ/m3?℃);φ——回灌井熱儲層的孔隙度或裂隙率；其余符號意義同前。7.2.3可回灌量綜合確定DB12/T664—2022根據(jù)以上2種不同計算方法估算可回灌量，結(jié)合回灌試驗時地?zé)峋膶嶋H回灌情況，取最小值確定地?zé)峄毓嗑目苫毓嗔俊?.3地?zé)豳Y源可靠性評價7.3.1地?zé)峋Y源可靠性評價是在綜合考慮各種影響因素的情況下，地?zé)峋茉试S的穩(wěn)定的可采資源量。這些因素包括但不限于：Q-sw曲線、區(qū)域水位年降幅、熱（量）均衡條件下的開采合理降深、開采權(quán)益保護半徑，在確定地?zé)峋刹闪繒r，不應(yīng)以單一指標(biāo)來簡單評價。7.3.2開采井的可開采量不應(yīng)大于回灌井的可回灌量。7.3.3依據(jù)初步確定的地?zé)峥砷_采量估算其熱影響范圍。對盆地型熱儲類型，按開采年限50年，采用式（17）估算地?zé)峋_采50年的熱影響半徑R熱。熱√估 式中：R熱——地?zé)峋_采50年排出熱量對熱儲的熱影響半徑（mN——地?zé)峋?0年開采期內(nèi)的開采總?cè)諗?shù)（dQ估——初步確定的地?zé)峋砷_采量（m3/df——水的體積比熱、巖石骨架與水的平均體積比熱的比值；H——地?zé)峋_采50年排出熱量對熱儲的熱影響厚度（最上一個取水層頂板至最下一個取水層底板之間的厚度，mw——熱儲熱能回收率（孔隙型取0.25，裂隙型取0.15ρw，ρr，ρa——水的密度，巖石的密度，巖石骨架與水的平均密度（3kg/mcw，cr，ca——水的比熱，巖石的比熱，巖石骨架與水的平均比熱（kJ/kg·℃);M——熱儲層有效厚度（mφ——開采井熱儲巖石的孔隙度或裂隙率。7.3.4若開采井因鉆遇溶洞、破碎帶等導(dǎo)致揭露熱儲層厚度較小，但出水量與周邊同層地?zé)峋啾葻o明顯差異，可擴大均質(zhì)同性的概化范圍，參考同一構(gòu)造單元內(nèi)地?zé)岬刭|(zhì)條件及成井工藝相近的地?zé)峋_定該開采井的熱影響厚度，并依據(jù)式（17）評價其可靠性。7.3.5將初步估算的可開采量Q帶入公式（3）、（4計算該開采量下的降壓影響半徑R，并與R熱對比，以大者作為地?zé)峋拈_采權(quán)益保護半徑。平面上以開采井揭露的熱儲中部為圓心、以開采權(quán)益保護半徑確定的開采權(quán)益保護范圍應(yīng)不侵犯周邊同層地?zé)峋拈_采權(quán)益保護范圍，如不侵犯則估算的開采量即為開采井的可開采量；如有侵犯應(yīng)以實際井底水平距離與已有開采井的權(quán)益保護半徑之差作為該開采井的權(quán)益保護半徑，用式（17）及式（3）、（4）反求開采井的可開采量，取小值。7.3.6相對密集的兩個及以上同層開采井，可按群井開采整體確定可開采量及權(quán)益保護范圍，以各開采井排出熱量對熱儲的熱影響厚度均值、可開采量之和作為參數(shù)代入式（17）評價群井開采的可靠性。平面上以群井揭露的熱儲中部的中心位置為圓心、整體開采權(quán)益保護半徑確定的權(quán)益保護范圍不侵犯周邊同層開采井的權(quán)益；如有侵犯應(yīng)參考7.3.5方法反求群井可開采量。7.3.7新布設(shè)地?zé)衢_采井時，其與同層開采井井底水平距離應(yīng)大于與其距離最近的已有開采井權(quán)益保護半徑的2倍。新布設(shè)回灌井時應(yīng)按7.2.2計算與同層開采井井底的合理距離，防止發(fā)生熱突破。DB12/T664—20227.4開采動態(tài)預(yù)測以可開采量、可回灌量作為開采方案，當(dāng)區(qū)域地?zé)峋鄬γ芗?、鉆井資料相對完整、動態(tài)監(jiān)測資料相對齊全且連續(xù)時，宜采用數(shù)值法或統(tǒng)計分析法進行水位動態(tài)預(yù)測；當(dāng)區(qū)域地?zé)峋鄬ο∈琛@井資料相對不夠完整、動態(tài)監(jiān)測資料為短期監(jiān)測或偶測值時，宜采用解析法、比擬法進行水位動態(tài)預(yù)測。8地?zé)豳Y源開發(fā)利用評價8.1經(jīng)濟效益評價8.1.1地?zé)豳Y源經(jīng)濟價值的評價采用類比常規(guī)能源（燃煤）的方法進行折算。依據(jù)地?zé)崃黧w可開采量所采出的熱量，采用（20）式計算地?zé)峋漠a(chǎn)能（熱能或電能）。..............................（20）式中：Wt——熱功率（kW4.1868——熱功當(dāng)量換算系數(shù)；QW——地?zé)崃黧w可開采量（L/sTw——地?zé)崃黧w溫度(℃);Tq——當(dāng)?shù)啬昶骄鶜鉁?℃)。8.1.2地?zé)崃黧w全年開采累計可利用的熱能量，采用（21）式進行估算?！剖街校簍——地?zé)峋_采一年可利用的熱能量（MJd——全年開采日數(shù)（dWt——由（20）式計算得出的熱功率值（kW86.4——單位換算系數(shù)。8.2環(huán)境效益評價8.2.1地?zé)豳Y源開發(fā)利用所獲熱量與之相當(dāng)?shù)墓?jié)能效果，減排量、節(jié)省污染治理費用等，按GB/T11615-2010中附錄F所列方法和要求進行估算和評價。8.2.2按GB/T11615-2010中10.2的要求，對地?zé)豳Y源開發(fā)利用的環(huán)境影響進行綜合分析和評價。9地?zé)豳Y源流體質(zhì)量評價地?zé)崃黧w的水質(zhì)、不同用途、有用礦物組分、腐蝕性、結(jié)垢趨勢等評價，按GB/T11615-2010中第9章所列方法和要求進行。理療、洗浴等特殊行業(yè)按GB/T11615-2010中附錄E進行評價。10資料整理及報告編寫10.1新建成地?zé)峋畱?yīng)對地?zé)豳Y源勘查工作取得的各項資料,包括：地質(zhì)調(diào)查、地球物理與地球化學(xué)勘查、地?zé)徙@井、地球物理測井、試井、井史、地?zé)崃黧w化學(xué)分析、巖土測試、降壓及回灌試驗觀測原始記錄表、完井報告等資料，進行分類整理、編目、造冊、存檔備查。DB12/T664—2022心、巖屑）應(yīng)予以長期保存。10.3地?zé)峋Y源評價報告主要依據(jù)勘探成果評價其可開采量、可回灌量及開采保護區(qū)范圍,為資源的開發(fā)管理提供依據(jù)。報告內(nèi)容應(yīng)充分反映地?zé)徙@探地質(zhì)編錄、物理測井和井試成果，明確提出地?zé)峋侠砘毓嗔?、可開采量、開采權(quán)益保護半徑，以及礦權(quán)開采期限內(nèi)可采地?zé)崃黧w熱能，具體如下：a）前言：簡述地?zé)峥辈?儲量核實項目概況；地?zé)峋幍牡乩砦恢茫惶降V權(quán)、采礦權(quán)登記概況；以往開展地?zé)岬刭|(zhì)工作概況及地?zé)岬刭|(zhì)研究程度；勘查目的和任務(wù)；勘查工作量及質(zhì)量評述等?？辈轫椖扛浇?zé)衢_發(fā)利用現(xiàn)狀。c）鉆井工程：詳述地?zé)峋@探工程實施情況與問題；成井地質(zhì)剖面；物探測井及井身結(jié)構(gòu)；鉆遇地層情況及特征；地溫梯度及熱儲發(fā)育特點。d）地?zé)峋Y源評價：產(chǎn)能測試資料分析；數(shù)據(jù)整理及熱儲水文地質(zhì)參數(shù)計算；地?zé)峋晒嘈苑治黾昂侠砘毓嗔看_定；計算地?zé)峋_采量及降壓影響半徑。最終評價確定地?zé)峋_采權(quán)益保護半徑、可開采量，并計算整個開采期內(nèi)可開采的地?zé)崃黧w熱能。e）開采保護區(qū)評價：結(jié)合地?zé)峋祲河绊懓霃?、已有同層開采井距離及保護范圍，評價并圈定地?zé)衢_采權(quán)益保護范圍。f）水質(zhì)評價：針對實際用途進行評價。g）利用效益評價：對地?zé)崃黧w利用所產(chǎn)生的經(jīng)濟、環(huán)境、社會效益進行客觀評價。h）結(jié)論及開發(fā)利用建議：側(cè)重?zé)醿犹卣?、地?zé)峋砷_采量、可回灌量、水質(zhì)及用途、開采權(quán)益保護范圍及其合理井距、環(huán)境影響評價等方面的結(jié)論和意見。10.4地?zé)峋Y源評價報告編寫提綱見附錄C。DB12/T664—2022（規(guī)范性）產(chǎn)能測試原始記錄表A.1靜水位觀測原始記錄表共井號： 月日時時分分DB12/T664—2022A.2降壓試驗原始觀測記錄表井號： 月日時距地 DB12/T664—2022A.3恢復(fù)水位觀測原始記錄表共井號： 月日時時分分DB12/T664—2022頁A.4回灌試驗觀測原始記錄表頁觀測數(shù)據(jù)記錄人共月日時（min）（min）瞬時 （m3/h）累計流量水位埋深壓力表讀數(shù)kg·f/cm2）液面溫度(℃)氣溫(℃)DB12/T664—2022（規(guī)范性）非穩(wěn)定流降壓試驗求參方法B.1Theis配線法計算步驟如下:a)在雙對數(shù)坐標(biāo)紙上繪制W(u)-1/u的標(biāo)準曲線。b)在另一張模數(shù)相同的透明雙對數(shù)紙上繪制實測的s-t/r2曲線或s-t曲線。c)將實際曲線置于標(biāo)準曲線上，在保持對應(yīng)坐標(biāo)軸彼此平行的條件下相對平移，直至兩曲線重合為止。d)任取一匹配點（在曲線上或曲線外均可記下匹配點的對應(yīng)坐標(biāo)值：W(u)，1/u，s和t（或K................................................................................................................................................(B.2)a...............................................................................(B.3)式中：s——抽水任一時刻的水位降深（mμ*——儲層的彈性釋水系數(shù)；a——儲層的導(dǎo)壓系數(shù)（m2/dr——觀測孔與抽水井井底水平距離（m其余符號意義同前。B.2Jacob直線圖解法當(dāng)降壓試驗時間較長，u=r2/(4at)＜0.01時，可采用雅各布Jacob公式（B.4）計算參數(shù)。將上式改寫成slglg即s與lg2成線性關(guān)系，具體步驟如DB12/T664—2022a)繪制s-lg曲線，擬合成直線形式，求直線斜率i?？稍趀xcel擬合公式上直接讀取，也可取和一個對數(shù)周期對應(yīng)的降深Δs，這就是斜率i。i，可求出導(dǎo)水系數(shù)T。b)將直線部分延長，在零降深線上的截距為|，代入（B.4）式有l(wèi)g，即2.25T，可求出彈性釋水系數(shù)μ。B.3水位恢復(fù)資料求參方法當(dāng)u<0.01時，依據(jù)泰斯Theis疊加公式（B.5使用Excel表繪制降深—歷時對數(shù)曲線，以歷時lg(t/t—t0)為x軸、剩余降深sr為y軸，添加線性趨勢線獲得趨勢線斜率，求取導(dǎo)水系數(shù)T。式中：sr——剩余降深值（mt——抽水開始到計算時的延續(xù)時間（dt0——恢復(fù)觀測距抽水開始的時間（di——剩余降深對數(shù)歷時曲線趨勢線斜率；其余符號意義同前。B.4有越流補給熱儲求參方法越流系統(tǒng)中降壓試驗可采用Hantush-Jacob公式（B.6）、（B.7）計算參數(shù)。s........................................................................