吉拉索原油加工工藝中常壓塔計算過程案例目錄TOC\o"1-3"\h\u30477吉拉索原油加工工藝中常壓塔計算過程案例 184241.1計算常壓塔 2230151.1.1物料平衡 2139281.1.2汽提蒸汽用量 2186541.2常壓塔操作條件 277421.2.1選擇塔板形式和塔板數(shù) 2106911.2.2常壓塔草圖 337031.2.3操作壓力 330761.2.4汽化段溫度 330841.2.5塔底溫度 7283781.2.6回流熱分配 7304501.2.7側(cè)線及塔頂溫度的校核 94031.3全塔氣液相負荷 1570771.3.1中段回流量 15305921.3.2各板氣液分布 1676621.3.3塔板氣液相負荷數(shù)據(jù)匯總與氣液相負荷圖 2951411.4塔板水力學(xué)計算 31284081.1.1基礎(chǔ)數(shù)據(jù) 31310321.1.2計算塔板尺寸 31207201.1.3溢流堰及降流管 32206901.5塔板水力學(xué) 34155541.5.1總壓降 34297251.5.2驗算漏液情況 34252731.5.3淹塔 3416141.5.4霧沫夾帶 3412821.5.5降液管負荷 35259841.6負荷性能圖 3690591.6.2液泛線 37112821.6.3液相負荷上限 37270541.6.4液相負荷下限 3735391.6.5漏液線 3878531.6.6操作彈性 38306391.6.8常壓塔計算結(jié)果匯總 38326761.6.9常壓塔水力學(xué)匯總 391.1計算常壓塔1.1.1物料平衡根據(jù)上面對各油料的初步計算，我們可以推算常壓塔物料平衡的數(shù)據(jù)：表17常壓塔物料平衡油品產(chǎn)率產(chǎn)量ψ%ω%104t/at/dkg/hkmol/h閃頂進料20.718.132.58930.938786369.4閃底進料79.381.9147.424212.0175500633.6重整原料10.569.2716.69476.919869200.7航煤12.769.6617.39496.920702141.8-2#0柴油12.7113.4121.14689.728738147.40#柴油10.7511.5126.12746.331095118.2常壓渣油53.2253.1595.672733.4113893—1.1.2汽提蒸汽用量生產(chǎn)航煤需要一定條件，所以常一線要用使再沸器進行重沸。第二側(cè)線和三側(cè)線的產(chǎn)品以則是采用過熱水蒸汽汽提，常壓渣油也是同樣。根據(jù)以往的經(jīng)驗，對汽提水蒸氣的用量進行下面的取值。表18汽提水蒸氣用量油品質(zhì)量分數(shù)%汽提蒸汽量kg/hkmol/h-20#柴油3.0862.141.420#柴油2.8870.663.31常壓渣油2.02277.86126.41合計—4010.66131.281.2常壓塔操作條件1.2.1選擇塔板形式和塔板數(shù)參考經(jīng)驗和操作條件，常壓塔選擇使用用F1型浮閥塔板。本塔設(shè)計中有兩個中段回流，每個都采用的是三層換熱塔板，共6層，全塔塔板34層。我們將塔板的選擇情況列在表191.2.2常壓塔草圖將塔體、塔板、進料及產(chǎn)品進出口等繪制成草圖如圖7。表19塔板數(shù)重整原料—航煤段9層航煤—20#柴油段5層20#柴油—0#柴油段5層0#柴油—汽化段5層塔底汽提段4層1.2.3操作壓力塔頂用兩級冷凝冷卻，塔頂產(chǎn)品得壓力a?？绽淦鲏航?，設(shè)置一個后冷器，將它的壓降取定為。塔頂壓力=取每層浮閥塔板壓力降值將常壓塔各關(guān)鍵部位壓力推算出來：塔頂航煤抽出層：同樣可得20#柴油抽出層：0.165Mpa0#柴油抽出層：0.169Mpa汽化段：將轉(zhuǎn)油線壓降取定為0.035MPa，爐出口壓力1.2.4汽化段溫度（1）進料得氣化率過汽化度取進料的2%(質(zhì)量)，計算過汽化油量原油得氣化率>重整原料氣化率所以在閃蒸塔中，航煤僅有部分汽化，重整原料則在塔中完全汽化。未汽化得航煤沒有被汽化的煤油量要求進料在汽化段中的汽化率eF為（體積分數(shù)）：(體積分數(shù))（2）油氣分壓表20氣化段產(chǎn)品流量kmol/h重整原料200.7航煤141.8-20#柴油147.40#柴油118.2合計611.1油氣得分壓=（3）汽化段得溫度作閃底油的P-T-e相圖。圖6閃底油P-T-e相圖圖7常壓塔計算草圖油氣分壓時閃底油平衡汽化溫度：表21汽化段壓力下得閃底油溫度收率，%1030507090溫度，℃263.4325.3382.3443.5459.7根據(jù)上面對閃底油計算畫出它在不同條件下的平衡汽化曲線：圖8閃底油平衡汽化汽化率為時，汽化段得溫度（4）tF校核當(dāng)汽化率，進料在汽化段中焓值hF如表4-6。表22進料帶入汽化段的熱量QF(P=0.172MPa,t=340.2℃)油料ρ20g/cm3流率kg/h焓，kcal/kg熱量×106，kcal/h氣相液相航煤0.781220702262—5.42-20#柴油0.803128738259—7.440#柴油0.805831095257—7.99過汽化油0.82113690256—0.94常壓渣油0.8743113893—211.025.4合計————47.2所以求在加熱爐出口條件下的進料焓值h0。畫閃底進料的平衡汽化圖，能夠讀出360℃時，e0為36.2%(體積)，可以知道e0<e。則過汽化油狀態(tài)是液相。計算在爐出口得條件下，進料焓值由以上的結(jié)果知，h0略高于hF，所以在357.8℃之下能夠滿足要求。表23進料在爐出口處攜帶的熱量(0.207MPa，360℃)油料ρ20g/cm3焓，kcal/kg熱量×10-6，kcal/h氣相液相航煤0.7812274—5.67-20#柴油0.8031272—7.820#柴油氣相0.8058271—6.22液相0.8058—2351.91常壓渣油0.8743—23026.20合計———47.821.2.5塔底溫度塔底溫度假設(shè)比汽化段得溫度低7℃，即340.2-7=337.2℃。1.2.6回流熱分配（1）假設(shè)各溫度參考經(jīng)驗假設(shè)溫度。表24溫度取值總表塔頂溫度，℃121抽航煤板(第9層)溫度，℃165抽-20號柴油出板（第17層）溫度，℃240抽0號柴油板（第25層）溫度，℃291（2）按照上文的數(shù)據(jù)得出全塔回流熱得總表表25全塔回流熱物料流率kg/hρ20g/cm3操作條件焓，kcal/kg熱量×106kcal/h壓力MPa溫度℃氣相液相入方閃頂進料387860.76220.164228210.2—8.15閃底進料1755000.90000.172340—223.239.17汽提蒸氣4010.66—0.300420792.3—3.18再沸器——————0.15合計218296.66—————50.65出方重整原料198690.77170.157125145.1—2.88航煤207020.78120.161175—98.52.16-20#柴油287380.80310.165240—145.51.080#柴油310950.80580.169295—179.55.83常壓渣油1138930.87430.174337—209.023.33汽提蒸氣4010.66—0.157125648.2—2.60合計——————40.88全塔得回流熱（3）熱回流方式并計算回流熱分配采用二級冷凝冷卻進行塔頂熱回流，熱回流的溫度我們假設(shè)是60℃。中段回流有2個，它們的位置分別是航煤與-20#柴油間，-20#柴油與0#柴油間?？梢缘玫交亓鳠岱峙浔恚罕?6回流熱分配塔頂回流取熱50%Q0=3.58×106kcal/h一中段回流取熱20％Qc1=1.43×106kcal/h二中段回流取熱30％Qc2=2.15×106kcal/h1.2.7側(cè)線及塔頂溫度的校核（1）抽出0#柴油板作第24層板以下塔段的熱平衡，見表27及圖9。表27第25層熱平衡物料流率kg/hρ20g/cm3操作條件焓，kcal/kg熱量×106kcal/h壓力MPa溫度℃氣相液相入方閃底進料1755000.90000.172340—223.239.17汽提蒸汽2277.86—0.300420792.3—2.34內(nèi)回流L0.80150.168290—178.7178.7L合計——————41.51+178.7L出方航煤207020.78120.169295240.2—0.44-20#柴油287380.80310.169295237.9—5.890#柴油310950.80580.169295—187.55.83常壓渣油1138930.87430.174337—201.523.29汽提蒸汽2277.86—0.169295731.5—1.37內(nèi)回流L0.80150.169295231.8—231.8L合計——————36.82+231.8L由熱平衡可以得到：所以內(nèi)回流為：那么常三線抽出板上方的氣相總量為：常三線的蒸汽分壓為：將0#柴油的平衡汽化溫度轉(zhuǎn)化為在460.5mmHg條件下的平衡汽化溫度。其計算結(jié)果如下：表28460.5mmHg下0#柴油平衡汽化項目0%10%30%50%溫差，℃0.96.73.2—常壓下溫度，℃310.5311.4318.1321.3460.5mmHg下溫度，℃295.4296.3303.0305.2由文獻[2]203頁圖查得：460.5mmHg下平衡汽化50%點的溫度為，計算可得常三線油品的泡點溫度為，與假設(shè)的相差不大，假設(shè)正確。圖9抽0#柴油板熱平衡(2)抽出-20#柴油板表29第20層熱平衡物料流率kg/hρ20g/cm3操作條件焓，kcal/kg熱量×106kcal/h壓力MPa溫度℃氣相液相入方閃底油1755000.90000.172340—223.239.17汽提蒸汽3148.52—0.300420792.3—2.49內(nèi)回流L0.79130.165235—138.8138.8L合計——————41.51+138.8L出方航煤1835.040.78120.165240201.8—0.38-20#柴油287380.80310.165240—142.11.080#柴油310950.80580.169295—187.55.83常壓渣油1138930.87430.174337—201.523.33汽提蒸汽3148.52—0.165240705.2—2.22內(nèi)回流L0.79130.165240198.7—198.7L合計——————35.84+198.7L由熱平衡可以得到：所以內(nèi)回流為：那么常三線抽出板上方的氣相總量為：常三線得蒸汽分壓計算為：將0#柴油得平衡汽化溫度轉(zhuǎn)化為在645.1mmHg條件下平衡汽化溫度。由文獻[2]203頁圖查得：645.1mmHg下平衡汽化點的溫度為，計算可得常三線油品的泡點溫度為240.2℃，與假設(shè)的相差不大，故假設(shè)溫度正確。圖10抽出-20#油板熱平衡（3）抽出航煤板表30第9層熱平衡物料流率kg/hρ20g/cm3操作條件焓,kcal/kg熱量×106kcal/h壓力MPa溫度℃氣相液相入方閃頂油287860.76220.164228210.2—8.15閃底油1755000.90000.172340—223.239.17汽提蒸氣4010.66—0.300420792.3—3.18內(nèi)回流L0.75480.160155—146.5146.5L合計——————50.65+146.5L出方重整料198690.77170.161175172.2—3.42航煤207020.78120.161175—101.22.16-20#柴油287380.80310.165240—142.11.080#柴油310950.80580.169295—187.55.83常壓渣油1138930.87430.174337—201.823.33汽提蒸氣4010.66—0.161175678.5—2.72內(nèi)回流L0.75480.161175196.8—196.8L一中取熱——————1.43二中取熱——————2.15合計——————45.12+196.8L由熱平衡得：所以內(nèi)回流：則常三線抽出板上方氣相總量為：常三線得蒸汽分壓為：將0#柴油得平衡汽化溫度轉(zhuǎn)化為在750.1mmHg條件下的平衡汽化溫度。其計算結(jié)果如下：表31750.1mmHg下-20#柴油平衡汽化項目0%10%30%50%溫差，℃1.21.31.8—常壓下溫度，℃173.9175.1179.4181.2750.1mmHg下溫度，℃175.8177.0181.3186.1由文獻[2]第203頁圖6-24查得：750.1mmHg下平衡汽化50%點的溫度為186.1℃，計算可得常三線油品的泡點溫度為175.8℃，與假設(shè)的175℃相差不大，故假設(shè)正確。圖12抽出航煤板熱平衡(4)校核塔頂?shù)脺囟人數(shù)睦浠亓骷僭O(shè)，焓值塔頂?shù)脺囟?，回流蒸氣冷回流量塔頂?shù)糜蜌饬浚悍謮核敎囟葢?yīng)是產(chǎn)品在分壓下的露點溫度。從上文計算知露點溫度為，已知其焦點溫度和壓力。作平衡汽化100%點P-t-e線如圖13。圖13重整原料油的露點油氣分壓時，露點溫度，該溫度乘：塔頂溫度與假設(shè)值相差很小，假設(shè)正確。水蒸氣得分壓：在這個條件下飽和水蒸氣得溫度為，低于塔頂溫度，也就是說，在該條件下，水蒸氣不會冷凝。1.3全塔氣液相負荷1.3.1中段回流量項目ρ20g/cm3抽出溫度℃返塔溫度℃抽出溫度焓kcal/kg返塔溫度焓kcal/kg焓差kcal/kg流率kg/h塔頂回流0.7717125601484010833148第一中段回流0.7758208108125675824655第二中段回流0.80442681571579067290541.3.2各板氣液分布在計算氣液分布時，我們選取1，2，8，9，10，11，13，14，15，16，17，18，19，21，24，25，26，31，34塔板計算（1）作第塊板得氣液負荷可用渣油流量代替第塊板液相負荷。汽提水蒸氣量與氣相負荷近似相等。液相負荷溫度。查石油密度溫度系數(shù)表得：并代入下面的式子則液相負荷流率：氣相負荷溫度：氣相得量是：氣相負荷得體積流率：（2）計算第31塊板氣液負荷用過汽化油用量代替液相負荷溫度查得并代入下面的式子液相負荷得體積流率氣相總量：氣相負荷得體積流率:（3）計算第塊板由熱平衡得：液相負荷：查得并代入下面的式子氣相負荷：表32第26塊板下熱平衡物料流率kg/hρ20g/cm3操作條件焓，kcal/kg熱量×106kcal/h壓力MPa溫度℃氣相液相入方閃底油1755000.90000.172340—223.239.17汽提蒸汽3148.52—0.300420792.3—2.34內(nèi)回流L0.80030.169290—171.5171.5L合計——————41.51+171.5L出方航煤207020.78120.1695295243.2—5.02-20#柴油287380.80310.1695295240.7—6.910#柴油310950.80580.1690295232.0—7.21常壓渣油1138930.87430.1740337—180.120.51汽提蒸汽3148.52—0.1695295731.6—1.67內(nèi)回流L0.80030.1695295231.3—231.3L合計——————41.32+231.3L（4）計算第25塊板液相負荷：液相，查得并代入下面的式子氣相負荷：（5）計算第24塊板由熱平衡可以得到：液相負荷：查得并代入下面的式子氣相負荷：表33第24層下熱平衡物料流率kg/hρ20g/cm3操作條件焓，kcal/kg熱量×106kcal/h壓力MPa溫度℃氣相液相入方閃底油1755000.90000.172340—223.239.17汽提蒸汽3148.52—0.300420792.3—2.49內(nèi)回流L0.80030.168280—176.2176.2L合計——————41.66+176.2L出方航煤1835.040.78120.1685281235.5—0.43-20#柴油287380.80310.1685281230.2—6.620#柴油310950.80580.1690295—187.25.82常壓渣油1138930.87430.1740337—201.523.29汽提蒸汽3148.52—0.1685281728.4—2.29內(nèi)回流L0.80030.1685281223.0—223.0L合計——————38.45+223.0L（6）計算第22塊板表34第22層下熱平衡物料流率kg/hρ20g/cm3操作條件焓，kcal/kg熱量×106kcal/h壓力MPa溫度℃氣相液相入方閃底油1755000.90000.172340—223.239.17汽提蒸汽3148.52—0.300420792.3—2.49內(nèi)回流L0.79700.1670260—150.6150.6L合計——————41.66+150.6L出方航煤1835.040.78120.1675267235.5—0.40-20#柴油287380.80310.1675267230.2—6.330#柴油310950.80580.1690295—187.25.83常壓渣油1138930.87430.1740337—201.523.33汽提蒸汽3148.52—0.1675267728.4—2.24內(nèi)回流L0.79700.1675267223.0—209.7L合計——————38.13+209.7L由熱平衡可以得到：液相負荷：查得氣相負荷：（7）計算第21塊板表35第21層下熱平衡物料流率kg/hρ20g/cm3操作條件焓,kcal/kg熱量×106kcal/h壓力MPa溫度℃氣相液相入方閃底油1755000.90000.172340—223.239.17汽提蒸汽3148.52—0.300420792.3—2.49內(nèi)回流L0.79650.1665252—147.2147.2L二中回流290540.79650.1665252—147.21.28合計——————45.94+147.2L出方航煤1835.040.78120.1670259211.3—0.39-20#柴油287380.80310.1670259215.4—6.190#柴油310950.80580.1690295—187.25.83常壓渣油1138930.87430.1740337—201.823.32汽提蒸汽3148.52—0.1670259706.5—2.22內(nèi)回流L0.79650.1670259201.2—201.2L二中回流290540.79650.1670259—160.51.78合計——————42.73+201.2L由熱平衡可以得到：液相負荷：查得并代入下面的式子氣相負荷：計算第20塊板由熱平衡可以得到：液相負荷：查得并代入下面的式子氣相負荷：表36第20層下熱平衡物料流率kg/hρ20g/cm3操作條件焓,kcal/kg熱量×106kcal/h壓力MPa溫度℃氣相液相入方閃底油1755000.90000.172340—223.239.17汽提蒸汽3148.52—0.300420792.3—2.49內(nèi)回流L0.79420.1660244—141.8141.8L合計——————41.66+141.8L出方航煤1835.040.78120.1665252212.4—0.39-20#柴油287380.80310.1665252210.3—6.040#柴油310950.80580.1690295—180.25.60常壓渣油1138930.87430.1740337—215.421.53汽提蒸汽3148.52—0.1665252709.3—2.23內(nèi)回流L0.79420.1665252211.5—211.5L二中取熱——————2.15合計——————40.94+211.5L計算第19塊板由熱平衡得：液相負荷：查得并代入下面的式子氣相負荷：表37第19層下熱平衡物料流率kg/hρ20g/cm3操作條件焓,kcal/kg熱量×106kcal/h壓力MPa溫度℃氣相液相入方閃底油1755000.90000.172340—223.239.17汽提蒸汽2277.86—0.300420792.3—2.34內(nèi)回流L0.79150.1655237—137.5137.5L合計——————61.32+137.5L出方航煤1835.040.78120.1660244210.7—0.39-20#柴油287380.80310.1660244207.6—5.970#柴油310950.80580.1690295—187.55.83常壓渣油1138930.87430.1740337—201.823.33汽提蒸汽2277.86—0.1660244706.4—1.61內(nèi)回流L0.79150.1660244209.8—209.8L二中取熱——————2.15合計——————39.28+209.8L（10）計算第17塊板液相負荷：液相查得并代入下面的式子氣相負荷：（11）計算第14塊板由熱平衡可以得到：液相負荷：查得并代入下面的式子氣相負荷：表38第14層下熱平衡物料流率kg/hρ20g/cm3操作條件焓,kcal/kg熱量×106kcal/h壓力MPa溫度℃氣相液相入方閃頂油287860.76220.164228210.2—8.15閃底進料1755000.90000.172340—223.239.17汽提蒸氣4010.66—0.300420792.3—3.18內(nèi)回流L0.77580.1630201—129.8129.8L合計——————50.5+129.8L出方重整料198690.77170.1635209192.4—3.83航煤207020.78120.1635209188.6—3.90-20#柴油287380.80310.1650240—142.11.080#柴油310950.80580.1690295—187.55.83常壓渣油1138930.87430.1740337—201.823.33汽提蒸氣4010.66—0.1635209685.2—2.75內(nèi)回流L0.77580.1635209190.7—190.7L二中取熱——————2.15合計——————45.87+190.8L（12）計算第13塊板由熱平衡可以得到：液相負荷：查得并代入下面的式子氣相負荷：（13）計算第12塊板 由熱平衡可以得到：液相負荷：查得并代入下面的式子氣相負荷：表39第13層下熱平衡物料流率kg/hρ20g/cm3操作條件焓,kcal/kg熱量×106kcal/h壓力MPa溫度℃氣相液相入方閃頂油287860.76220.164228210.2—8.15閃底進料1755000.90000.172340—223.239.17汽提蒸汽4010.66—0.300420792.3—3.18一中回流246550.77220.1625193—120.72.97內(nèi)回流L0.77220.1625193—120.7116.0L合計——————53.47+120.7L出方重整料198690.77170.1630201188.7—3.75航煤207020.78120.1630201185.3—3.84-20#柴油287380.80310.1650240—142.11.080#柴油310950.80580.1690295—187.55.83常壓渣油1138930.87430.1740337—201.823.33汽提蒸汽4010.66—0.1630201682.7—2.74內(nèi)回流L0.80350.1630201177.4—177.4L一中回流246550.77220.1630201——1.43二中取熱——————2.15合計——————47.15+177.4L（14）計算第11塊板由熱平衡可以得到：液相負荷：查得并代入下面的式子氣相負荷：表40第12層下熱平衡物料流率kg/hρ20g/cm3操作條件焓,kcal/kg熱量×106kcal/h壓力MPa溫度℃氣相液相入方閃頂油287860.76220.164228210.2—8.15閃底進料1755000.90000.172340—223.239.17汽提蒸汽4010.66—0.300420792.3—3.18內(nèi)回流L0.76860.1620185—108.4108.4L合計——————50.5+108.4L出方重整原料198690.77170.1625193185.4—3.68航煤207020.78120.1625193182.6—3.78-20#柴油287380.80310.1650240—142.11.080#柴油310950.80580.1690295—187.55.83常壓渣油1138930.87430.1740337—201.823.33汽提蒸汽4010.66—0.1625193207.7—0.83內(nèi)回流L0.79540.1625193207.7—207.7L一中取熱——————1.43二中取熱——————2.15合計——————45.11+207.7L計算第9塊板液相，查得并代入下面的式子氣相負荷：V表41第11層下熱平衡物料流率kg/hρ20g/cm3操作條件焓,kcal/kg熱量×106kcal/h壓力MPa溫度℃氣相液相入方閃頂油287860.76220.164228210.2—8.15閃底進料1755000.90000.172340—223.239.17汽提蒸汽4010.66—0.300420792.3—3.18內(nèi)回流L0.76500.1615178—102.8102.8L合計——————50.5+102.8L出方重整原料198690.77170.1620185175.6—3.49航煤207020.78120.1620185171.8—3.56-20#柴油287380.80310.1650240—142.11.080#柴油310950.80580.1690295—187.55.83常壓渣油1138930.87430.1740337—201.823.33汽提蒸汽4010.66—0.1620185207.7—0.83內(nèi)回流L0.79540.1620185207.7—172.5L一中取熱——————1.43二中取熱——————2.15合計——————46.59+172.5L（16）計算第8塊板由熱平衡可以得到：液相負荷：查得并代入下面的式子氣相負荷：（17）計算第2塊板由熱平衡可以得到：液相負荷：查得并代入下面的式子氣相負荷：表42第8層下熱平衡物料流率kg/hρ20g/cm3操作條件焓,kcal/kg熱量×106kcal/h壓力MPa溫度℃氣相液相入方閃頂油287860.76220.164228210.2—8.15閃底油1755000.90000.172340—223.239.17汽提蒸氣4010.66—0.300420792.3—3.18再沸器——————0.15內(nèi)回流L0.76500.1615178—102.8102.8L合計——————50.5+102.8L出方重整料198690.77170.1620185175.6—3.49航煤207020.78120.1620185171.8—3.56-20#柴油287380.80310.1650240—142.11.080#柴油310950.80580.1690295—187.55.83常壓渣油1138930.87430.1740337—201.823.33汽提蒸氣4010.66—0.1620185207.7—0.83內(nèi)回流L0.79540.1620185207.7—172.5L一中取熱——————1.43二中取熱——————2.15合計——————46.59+172.5L（18）計算第1塊板液相查得并代入下面的式子氣相負荷：表43第1層下熱平衡物料流率kg/hρ20g/cm3操作條件焓,kcal/kg熱量×106kcal/h壓力MPa溫度℃氣相液相入方閃頂油287860.76220.164228210.2—8.15閃底油1755000.90000.172340—223.239.17汽提蒸氣4010.66—0.300420792.3—3.18再沸器——————0.15內(nèi)回流L0.70600.1575115—73.373.7L合計——————50.65+73.7L出方重整料198690.77170.1575185146.2—2.90航煤207020.78120.1610185—101.22.16-20#柴油287380.80310.1650240—142.11.080#柴油310950.80580.1690295—187.55.83常壓渣油1138930.87430.1740337—201.823.33汽提蒸氣4010.66—0.1575185645.4—2.59內(nèi)回流L0.70600.1575185145.6—145.6L一中取熱——————1.43二中取熱——————2.15合計——————41.47+145.6L1.3.3塔板氣液相負荷數(shù)據(jù)匯總與氣液相負荷圖將以上計算所得各板氣液相負荷數(shù)據(jù)繪總，見表格44。并作出氣液相負荷分布圖，見圖14。圖14氣液相負荷分布圖表格44全塔氣液相負荷板數(shù)溫度,℃液相負荷,m3/h汽相負荷,m3/h111553.2615162.132122138.1024489.398160123.9222431.669175169.9829578.241118587.4122232.951219381.8322083.1213201171.4330032.8714209119.2725143.5817240153.5625812.331924448.7916180.172025217.3413635.502125989.8019409.672226795.9419896.5524281106.1320878.972529091.8217071.992629553.6616875.93313406.257746.5335337169.6636911.4塔板水力學(xué)計算1.1.1基礎(chǔ)數(shù)據(jù)從上一節(jié)的計算可知，第13層塔板得氣相負荷最大，用這層板上得氣液相數(shù)據(jù)進行對塔板得設(shè)計。第13層板上油品物性數(shù)據(jù)：操作得溫度操作得壓力流率（液相）密度（液相）流率（氣相）密度（氣相）1.1.2計算塔板尺寸（1）塔板間距塔板得間距初步定為。（2）允許得最大氣速Wmax代值：（3）氣體操作速度根據(jù)系統(tǒng)性質(zhì)，選擇KS=0.95，Ht=0.60m，K取0.82則 （4）氣相空間得截面積 （5）降液管里面得液體流速，=取二者中較小值（6）降液管面積取二者中較大值Fd’=0.909m2（7）計算塔板橫截面和塔徑（8）塔徑及空塔得氣速根據(jù)上文中計算的塔徑，圓整后采用塔徑。塔截面積計算空塔得氣速降液管面積（9）浮閥得選取選取重型閥，用三角形叉排形式。a.閥孔的臨界速度b.計算塔的開孔率c.浮閥數(shù)目閥孔總面積1.1.3溢流堰及降流管（1）溢流堰得計算綜合各種情況，我們選定雙溢流得塔板(雙號板為兩側(cè)降液，單號板為中間降液)。用的是弓形降液管。（2）溢流堰得確定a．兩側(cè)降液：查圖[5]b．中間降液解出來中間堰長：中間堰寬：（3）溢流堰高度計算及板上清液得高度取堰上液頭高度計算式：中間堰上液層高度：查文獻[5]得b.兩側(cè)堰上液層高度：查文獻[5]得塔板上的清液層高度為：中