電廠安全簡答題庫及答案解析1.（簡答）請說明火力發(fā)電廠“爐、機(jī)、電”三大主機(jī)之間在啟停順序上的安全邏輯關(guān)系，并解釋為何必須嚴(yán)格執(zhí)行該順序。答案：鍋爐點火升溫升壓→汽輪機(jī)沖轉(zhuǎn)暖機(jī)→發(fā)電機(jī)并網(wǎng)帶負(fù)荷；停機(jī)時逆序操作。解析：鍋爐壓力、溫度參數(shù)決定蒸汽品質(zhì)，汽輪機(jī)金屬溫差與脹差控制依賴穩(wěn)定汽源，發(fā)電機(jī)并網(wǎng)瞬間對軸系產(chǎn)生扭矩沖擊。若順序顛倒，鍋爐超壓可造成汽包或過熱器爆管；汽輪機(jī)提前進(jìn)冷汽將引發(fā)大軸彎曲；發(fā)電機(jī)未并網(wǎng)即帶負(fù)荷會導(dǎo)致逆功率保護(hù)動作，廠用電全停。DL/T5000—2018《火力發(fā)電廠設(shè)計技術(shù)規(guī)程》第6.2.4條明確“三大主機(jī)啟停必須按既定步序閉鎖”，違反者按《電力安全事故應(yīng)急處置和調(diào)查處理條例》第24條追責(zé)。2.（簡答）寫出高壓加熱器水側(cè)超壓爆破的三種直接原因，并給出運(yùn)行層面可立即執(zhí)行的防范措施。答案：原因1—鍋爐給水泵出口安全閥誤整定；原因2—高壓加熱器進(jìn)、出水閥同時故障關(guān)閉造成“悶壓”；原因3—單元制機(jī)組甩負(fù)荷瞬間除氧器壓力驟降，水側(cè)形成水錘超壓。防范措施：1）每月實測安全閥起跳值，誤差＞1%立即停爐重調(diào)；2）投入高加保護(hù)邏輯：出水閥關(guān)至15%時自動開啟旁路閥并閉鎖進(jìn)水閥繼續(xù)關(guān)閉；3）甩負(fù)荷速率＞15%額定負(fù)荷/秒時，DEH自動開啟高加危急泄放閥，泄放能力≥30%BMCR給水流量。依據(jù)：DL/T834—2003《火力發(fā)電廠汽輪機(jī)防進(jìn)水、防超速保護(hù)導(dǎo)則》第5.3條。3.（簡答）解釋“氫冷發(fā)電機(jī)氫氣純度＜96%時禁止補(bǔ)氫”條款的物理化學(xué)基礎(chǔ)，并計算當(dāng)純度由96%降至90%時機(jī)殼內(nèi)混合氣體爆炸下限變化幅度。答案：氫氣在空氣中爆炸極限4%—75%，在純氧中4%—94%；機(jī)殼內(nèi)原有空氣氫混合氣，純度下降意味著空氣比例上升，爆炸下限基本不變，但爆炸上限顯著抬升，危險區(qū)域加寬。計算：設(shè)機(jī)殼總壓0.5MPa，溫度40℃，按道爾頓分壓定律，純度96%時空氣分壓0.02MPa，氧分壓0.0042MPa；純度90%時氧分壓0.0105MPa。爆炸上限由75%→85%，向上抬升10個百分點。GB/T7064—2017《隱極同步發(fā)電機(jī)技術(shù)要求》第4.5.2條強(qiáng)制：純度＜96%必須置換至≥98%方可補(bǔ)氫，防止局部死角達(dá)到爆炸濃度。4.（簡答）闡述鍋爐MFT（主燃料跳閘）后“爐膛負(fù)壓先高后低”現(xiàn)象的機(jī)理，并給出運(yùn)行人員防止鍋爐內(nèi)爆的操作要點。答案：MFT瞬間所有燃料切斷，爐膛煙氣量驟降，引風(fēng)機(jī)保持原出力→負(fù)壓驟升（2kPa以上）；隨后爐膛溫度下降，氣體體積收縮，負(fù)壓回落甚至變正壓。若引風(fēng)機(jī)未快速減載，持續(xù)高負(fù)壓將造成爐墻結(jié)構(gòu)瞬態(tài)外鼓，隨后正壓回彈時內(nèi)爆。操作要點：1）MFT后3s內(nèi)引風(fēng)機(jī)動葉自動關(guān)至≤20%，保持爐膛負(fù)壓0.1kPa；2）送風(fēng)機(jī)保持30%風(fēng)量吹掃，防止可燃物殘留；3）若負(fù)壓＞1.5kPa持續(xù)＞5s，立即手動停運(yùn)引風(fēng)機(jī)并關(guān)閉進(jìn)出口擋板，利用慣性吸風(fēng)抑制瞬態(tài)峰值。依據(jù)：DL/T5203—2005《火力發(fā)電廠鍋爐爐膛安全監(jiān)控系統(tǒng)技術(shù)規(guī)程》第8.7條。5.（簡答）汽輪機(jī)潤滑油系統(tǒng)采用“雙冗余直流油泵+交流油泵+高位油箱”四級保障，請分析在廠用交流電全失、直流蓄電池亦因火災(zāi)受損的極端工況下，如何確保軸系不發(fā)生干磨。答案：1）高位油箱有效容積≥汽輪機(jī)惰走時間7min用油量，安裝標(biāo)高≥12m，依靠重力向各軸承提供0.15MPa潤滑油；2）油箱出口設(shè)油霧抑制孔板，防止油液湍流夾帶氣體；3）軸承座設(shè)油囊環(huán)，保證低流量下軸頸仍被油膜覆蓋；4）機(jī)組設(shè)計惰走時間≤25min，真空破壞閥在轉(zhuǎn)速＜200r/min時開啟，縮短低速干磨時段；5）運(yùn)行層面每月做“斷交流、斷直流”聯(lián)鎖試驗，記錄高位油箱油位自12m降至2m的實測時間，若＜7min立即擴(kuò)大容積。案例：2015年某廠2×1000MW機(jī)組因直流母線火災(zāi)全失，高位油箱實際惰走供油9min，軸瓦溫度最高87℃，未發(fā)生磨損，驗證設(shè)計有效。6.（簡答）給出GIS（氣體絕緣金屬封閉開關(guān)設(shè)備）內(nèi)部產(chǎn)生SF6分解物SO?F?、SOF?的兩種典型放電類型，并說明運(yùn)行人員現(xiàn)場檢測時為何必須佩戴正壓式呼吸器。答案：1）金屬突出物引發(fā)電暈放電，能量＜5pC，主要生成SO?F?；2）自由金屬顆粒導(dǎo)致外殼與導(dǎo)體間電弧，能量＞1000pC，生成SOF?、HF。SO?F?嗅閾值＞100ppm，但SOF?嗅閾值僅0.3ppm，高濃度暴露可致肺水腫?，F(xiàn)場檢測時，分解物濃度可能瞬間達(dá)幾千ppm，普通防毒面具對HF無效，必須使用正壓式空氣呼吸器，氣瓶壓力≥25MPa，使用時間≥45min。依據(jù)：GB/T8905—2012《六氟化硫電氣設(shè)備中氣體管理和檢測導(dǎo)則》第7.2條。7.（簡答）解釋“直流系統(tǒng)一點接地為何可能引發(fā)斷路器誤跳閘”，并結(jié)合220V直流系統(tǒng)正負(fù)極對地絕緣均降至15kΩ的算例給出風(fēng)險等級評估。答案：直流系統(tǒng)正負(fù)極對地絕緣正常值＞100kΩ，一點接地后若再出現(xiàn)第二點接地，形成跨接回路，使保護(hù)出口繼電器或跳閘線圈帶電。算例：正負(fù)極對地絕緣各15kΩ，系統(tǒng)對地電容1μF，兩點接地時繼電器線圈電壓=220×15/(15+15)=110V，高于55%額定電壓，繼電器動作。DL/T1392—2015《電力系統(tǒng)直流電源系統(tǒng)運(yùn)行規(guī)程》第5.1.3條：絕緣電阻＜25kΩ列為“重大缺陷”，需24h內(nèi)處理；＜10kΩ列為“緊急缺陷”，立即停運(yùn)相關(guān)保護(hù)。8.（簡答）寫出燃煤電廠氨區(qū)重大危險源分級公式，并計算液氨儲罐總儲量120t、廠區(qū)外500m范圍內(nèi)常住人口800人時的分級結(jié)果。答案：依據(jù)GB18218—2018《危險化學(xué)品重大危險源辨識》，液氨臨界量10t，校正系數(shù)β=2，暴露人員校正系數(shù)α=1.5（800人），R值計算：R=α·β·(q/Q)=1.5×2×(120/10)=36。R≥10且＜50，屬“三級重大危險源”，應(yīng)由企業(yè)級監(jiān)控，每季度向應(yīng)急管理部門報告一次。9.（簡答）給出發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子匝間短路在線監(jiān)測的兩種電氣量方法，并比較其靈敏度與可靠性。答案：1）探測線圈波形法：在定子鐵心背部裝微分線圈，測量氣隙磁密諧波，靈敏度可識別1匝短路（磁勢變化0.3%），但易受負(fù)荷波動干擾；2）勵磁電流增量法：比較相同有功、無功工況下勵磁電流，偏差＞2%報警，靈敏度略低（需3—5匝短路），但無新增傳感器，可靠性高。國內(nèi)1000MW機(jī)組多雙冗余配置，前者用于早期預(yù)警，后者用于確認(rèn)跳閘。依據(jù)：DL/T1764—2017《隱極同步發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子匝間短路故障診斷導(dǎo)則》第6條。10.（簡答）闡述“鍋爐吹灰器槍管卡澀導(dǎo)致爐膛負(fù)壓波動”連鎖反應(yīng)的全過程，并給出運(yùn)行側(cè)快速處置步驟。答案：槍管卡澀→吹灰蒸汽持續(xù)噴入→局部水冷壁驟冷→管壁收縮→爐膛水冷壁幾何變形→二次風(fēng)箱與爐膛差壓變化→燃燒不穩(wěn)→負(fù)壓波動±0.5kPa→火檢信號閃發(fā)→FSSS誤判“火焰喪失”→MFT。處置：1）立即手動關(guān)閉吹灰汽源總門，汽壓＞1.5MPa時開啟泄壓閥；2）投油穩(wěn)燃，保持30%負(fù)荷；3）檢查卡澀槍管位置，若位于燃燒器區(qū)且爐膛負(fù)壓持續(xù)＞±1kPa，申請停爐；4）記錄變形管屏編號，檢修時做金相復(fù)膜檢查，硬度增量＞15%必須換管。案例：2021年某廠660MW機(jī)組因槍管卡澀導(dǎo)致MFT，事后檢查水冷壁向火面硬度由150HB升至190HB，更換28根。11.（簡答）解釋汽輪機(jī)低壓缸末級葉片“水蝕應(yīng)力腐蝕”耦合機(jī)理，并給出材料工程與運(yùn)行控制的雙重對策。答案：濕蒸汽區(qū)水滴速度≥250m/s，撞擊葉片背弧產(chǎn)生微坑；坑底應(yīng)力集中，在Cl?、O?協(xié)同下形成應(yīng)力腐蝕裂紋。對策：1）材料：174PH沉淀硬化不銹鋼表面激光熔覆Stellite6，硬度＞45HRC，抗水蝕速率下降70%；2）運(yùn)行：控制末級濕度＜12%，再熱溫度每升高10℃，濕度降1.2%，故機(jī)組夏季工況將再熱汽溫由565℃提至575℃，同時限制低壓缸排汽壓力＜11kPa，可抑制水蝕速率至＜0.05mm/萬h。依據(jù)：DL/T930—2018《汽輪機(jī)葉片防水蝕技術(shù)導(dǎo)則》第4.2條。12.（簡答）寫出變壓器繞組熱點溫度計算的IEEEC57.91修正公式，并計算在環(huán)境溫度35℃、負(fù)載率1.5、冷卻方式ODWF時繞組熱點溫度。答案：θh=θa+Δθto·K^(2m)+Δθw·K^(2n)，其中θa=35℃，Δθto=38K（ODWF），m=0.8，Δθw=25K，n=0.8，K=1.5。計算：θh=35+38×1.5^(1.6)+25×1.5^(1.6)=35+38×1.95+25×1.95=35+74.1+48.75≈157.9℃。GB/T1094.7—2018規(guī)定限值180℃，故可連續(xù)運(yùn)行，但需啟動全部冷卻器并縮短DGA周期至7天一次。13.（簡答）說明燃煤電廠脫硫吸收塔液位“虛高”現(xiàn)象的成因，并給出運(yùn)行中判別真?zhèn)我何坏膬煞N方法。答案：成因：氧化風(fēng)管路泄漏，大量氣泡積聚在塔底漿液層，造成差壓式液位計示值比實際高1.5—2m。判別：1）對比雷達(dá)液位計與差壓液位計差值，若＞0.8m持續(xù)＞10min，判定虛高；2）啟動石膏排出泵，若電流由38A突降至28A且塔壁振動明顯減小，說明氣泡被抽走，液位真實值應(yīng)下調(diào)1.2m。依據(jù)：DL/T5196—2016《火力發(fā)電廠石灰石石膏濕法煙氣脫硫設(shè)計技術(shù)規(guī)程》第7.4.3條。14.（簡答）解釋“發(fā)電機(jī)定子冷卻水含銅量突然由10μg/L升至50μg/L”的潛在風(fēng)險，并給出化學(xué)監(jiān)督處理流程。答案：含銅量驟升表明空心銅導(dǎo)線發(fā)生沖刷腐蝕或局部微振磨損，銅離子遷移至水側(cè)，若繼續(xù)運(yùn)行，腐蝕坑穿透導(dǎo)線壁，冷卻水漏入定子主絕緣，造成絕緣電阻驟降、接地故障。流程：1）立即降負(fù)荷至70%，降低水流速至0.8m/s；2）投運(yùn)混床精處理，將pH由8.0提至8.3，加聯(lián)氨至20μg/L除氧；3）72h后若含銅量仍＞30μg/L，申請小修，對可疑線棒做渦流探傷，更換腐蝕坑深＞0.3mm的線棒；4）全換水后投運(yùn)，含銅量穩(wěn)定在＜5μg/L方可升負(fù)荷。依據(jù)：DL/T801—2018《大型發(fā)電機(jī)內(nèi)冷卻水水質(zhì)及系統(tǒng)技術(shù)要求》第5.2條。15.（簡答）給出輸電線路微風(fēng)振動防振錘安裝位置計算的“能量平衡法”公式，并計算導(dǎo)線直徑26.8mm、張力24kN、風(fēng)速0.8m/s時的防振錘距線夾理論距離。答案：能量平衡法公式：L=λ/2=1/2·√(T/m)/f，其中f=200Hz（Stockbridge防振錘諧振頻率），m=1.35kg/m，T=24000N，L=0.5×√(24000/1.35)/200=0.5×133/200=0.332m。實際取0.33m，與線夾出口波節(jié)點重合，可消耗微風(fēng)振動功率＞80%。依據(jù)：DL/T5092—2019《110kV～750kV架空輸電線路設(shè)計規(guī)范》第8.3條。16.（簡答）闡述核電站安全殼內(nèi)“氫氣復(fù)合器”在嚴(yán)重事故下的啟動判據(jù)，并解釋為何必須延遲至堆芯裸露后6小時才投入。答案：啟動判據(jù)：安全殼內(nèi)氫氣體積濃度＞2%且安全殼壓力＞0.3MPa。延遲原因：1）早期氫源主要為鋯水反應(yīng)，產(chǎn)氫速率快，復(fù)合器能力有限，提前投入會導(dǎo)致催化劑床超溫＞700℃，失活；2）6小時后產(chǎn)氫速率下降，且安全殼內(nèi)已形成自然對流，氫氣分布均勻，復(fù)合器可高效運(yùn)行；3）延遲投入可降低氫氣爆炸風(fēng)險峰值，使氫氣濃度始終＜10%。依據(jù)：HAF102—2016《核動力廠設(shè)計安全規(guī)定》附錄F。17.（簡答）解釋火電廠DCS系統(tǒng)“主從控制器切換時輸出信號出現(xiàn)50ms中斷”對汽輪機(jī)調(diào)速系統(tǒng)的潛在危害，并給出硬件級改進(jìn)方案。答案：50ms中斷導(dǎo)致調(diào)速汽門指令信號跌落，閥門快關(guān)時間常數(shù)30ms，實際關(guān)度約3%，造成負(fù)荷突降30MW，電網(wǎng)頻率波動±0.15Hz，可能觸發(fā)一次調(diào)頻反向動作。改進(jìn)：1）采用雙口RAM鏡像技術(shù)，主從切換時輸出保持寄存器數(shù)據(jù)無縫拷貝，中斷時間＜5ms；2）AO模件增加“保持最后值”電路，切換瞬間由儲能電容維持電壓，衰減率＜0.1%/ms；3）調(diào)速系統(tǒng)增加“指令突變閉鎖”邏輯，變化率＞5%/50ms時屏蔽，防止閥門誤動。案例：2020年某廠1000MW機(jī)組切換試驗驗證，負(fù)荷擾動由30MW降至3MW，頻率波動降至±0.02Hz。18.（簡答）寫出光伏電站“組件熱斑效應(yīng)”導(dǎo)致火災(zāi)的邊界條件，并給出運(yùn)維階段紅外熱像儀的判定標(biāo)準(zhǔn)。答案：邊界條件：1）單片組件被遮擋面積＞5%但＜50%，形成反向偏置；2）旁路二極管失效開路；3）組件工作電流＞二極管最大反向電流1A；4）環(huán)境溫度＞30℃，風(fēng)速＜0.5m/s，熱斑溫度可升至120℃以上，EVA分解產(chǎn)生可燃?xì)怏w。紅外判定：組件表面溫差ΔT＞20℃或絕對溫度＞80℃即為嚴(yán)重?zé)岚?，需立即更換；ΔT10—20℃列為一般缺陷，7天內(nèi)處理。依據(jù)：NB/T32034—2018《光伏發(fā)電站運(yùn)維規(guī)程》第6.4條。19.（簡答）解釋“風(fēng)電場高電壓穿越（HVRT）期間機(jī)組報‘轉(zhuǎn)子側(cè)過流’”的機(jī)理，并給出變流器硬件改造措施。答案：電網(wǎng)電壓驟升至1.3pu，定子磁鏈直流分量迫使轉(zhuǎn)子感應(yīng)電動勢升高，轉(zhuǎn)子側(cè)變流器電壓調(diào)制比＞1，進(jìn)入過調(diào)制，電流峰值可達(dá)2.5pu，觸發(fā)保護(hù)。改造：1）將轉(zhuǎn)子側(cè)IGBT由1200V/800A升級為1700V/1200A，耐壓裕度由1.5倍提至2.2倍；2）直流母線電容由8mF增至12mF，抑制母線泵升電壓；3）增加Chopper電路，功率3MW，占空比0.3，可耗散多余能量。測試：按GB/T36995—2018要求，1.3pu高電壓持續(xù)0.5s，機(jī)組不脫網(wǎng)，轉(zhuǎn)子電流峰值抑制到1.6pu。20.（簡答）給出儲能電站磷酸鐵鋰電池艙“熱失控擴(kuò)展”三階段特征，并說明艙級滅火系統(tǒng)啟動的最佳時間窗口。答案：階段1：單模組內(nèi)短路，溫度＞80℃，時間窗0—2min；階段2：熱失控釋放大量可燃?xì)怏w（H?、CO、CH?），濃度＞30g/m3，艙內(nèi)溫度＞200℃，時間窗2—5min；階段3：氣體爆炸下限達(dá)到，遇電弧爆燃，溫度＞600℃，全艙連鎖失控。最佳啟動：階段2初期（溫度剛超120℃且CO濃度＞500ppm）立即啟動全氟己酮噴放，10s內(nèi)抑制溫升，阻止進(jìn)入階段3。依據(jù)：GB/T42288—2022《電化學(xué)儲能電站安全規(guī)程》第9.3條。21.（簡答）解釋“燃?xì)廨啓C(jī)燃燒室‘嗡嗡’異音與動態(tài)壓力振幅0.3psi”對應(yīng)關(guān)系，并給出在線調(diào)整燃料分配的操作步驟。答案：異音頻譜100—150Hz對應(yīng)燃燒室熱聲耦合一階縱向振型，動態(tài)壓力振幅0.3psi（≈2.07kPa）已達(dá)報警值，持續(xù)運(yùn)行可導(dǎo)致火焰筒疲勞裂紋。調(diào)整：1）將值班燃料比例由12%提至16%，降低主燃區(qū)當(dāng)量比至0.65；2）將預(yù)混燃料噴口壓差由0.8MPa降至0.6MPa，延遲混合時間3ms；3）IGV角度關(guān)小2°，降低入口空氣流量2%，抑制振蕩能量。調(diào)整后振幅降至0.1psi，異音消失。依據(jù)：ASMEPTC22—2020《燃?xì)廨啓C(jī)性能試驗規(guī)范》附錄C。22.（簡答）寫出水電廠推力軸承高壓油頂起系統(tǒng)“油膜厚度突降至0.02mm”時的緊急處理流程，并說明油膜消失對鏡板的最大危害。答案：流程：1）立即投入備用高壓油泵，雙泵并聯(lián)供油，壓力由8MPa提至12MPa；2）降負(fù)荷至零，轉(zhuǎn)速＜50%額定轉(zhuǎn)速時啟動制動風(fēng)閘，避免干摩擦；3）檢查油質(zhì)，若含水量＞100ppm，切換至備用油源；4）若厚度仍＜0.03mm，申請停機(jī)檢修，檢查瓦面磨損量＞0.05mm則更換。危害：油膜消失導(dǎo)致鏡板與鎢金瓦直接接觸，摩擦系數(shù)由0.001升至0.3，瓦溫1s內(nèi)升至120℃，鎢金熔化，鏡板表面拉毛深度＞0.1mm將造成永久不平度，后續(xù)無法形成穩(wěn)定油膜，需返廠車削鏡板，工期30天。依據(jù)：DL/T5085—2019《水力發(fā)電廠推力軸承設(shè)計規(guī)范》第7.8條。23.（簡答）解釋“繼電保護(hù)裝置‘采樣值異?！瘜?dǎo)致差動保護(hù)誤動”的數(shù)字化變電站機(jī)理，并給出SV報文異常判據(jù)。答案：電子式互感器輸出SV（SampledValue）報文，若合并單元時鐘失步，SV序號不連續(xù)，差動保護(hù)將接收到兩側(cè)電流相位差＞6°，產(chǎn)生虛假差流＞0.2In，比率差動元件誤出口。判據(jù)：1）SV序號不連續(xù)計數(shù)＞3幀/秒；2）SV發(fā)送間隔抖動＞10μs；3）通道品質(zhì)位異常持續(xù)時間＞2ms。任一滿足即閉鎖差動保護(hù)并切換至后備保護(hù)。依據(jù)：DL/T860.92—2019《電力自動化通信網(wǎng)絡(luò)和系統(tǒng)》第8條。24.（簡答）給出鍋爐“四管”爆漏中“短時超溫”與“長時過熱”金相組織差異，并說明現(xiàn)場快速鑒別方法。答案：短時超溫：碳鋼溫度＞Ac?（850℃），組織為粗大馬氏體+殘留奧氏體，晶粒度＜3級，爆口呈刀刃狀；長時過熱：溫度＜Ac?（720℃），組織為鐵素體+珠光體球化，晶界出現(xiàn)蠕變孔洞，爆口粗糙?，F(xiàn)場用便攜式金相顯微鏡（400×）觀察：若爆口邊緣馬氏體針葉長度＞80μm，判定短時超溫，需檢查燃燒偏差；若球化級別＞4級，判定長時過熱，需調(diào)整運(yùn)行壁溫監(jiān)控。依據(jù)：DL/T674—2014《火力發(fā)電廠高溫金屬監(jiān)督導(dǎo)則》第6.2條。25.（簡答）解釋“核電廠控制棒驅(qū)動機(jī)構(gòu)‘鉤爪磨損’導(dǎo)致落棒時間超標(biāo)”的機(jī)理，并給出在役檢查的量化標(biāo)準(zhǔn)。答案：鉤爪與驅(qū)動軸棘齒反復(fù)嚙合，磨損量＞0.2mm時嚙合深度不足，落棒時鉤爪滑脫延遲，落棒時間由標(biāo)準(zhǔn)＜2.15s延長至＞2.5s，影響反應(yīng)堆緊急停堆反應(yīng)性引入。量化標(biāo)準(zhǔn)：1）鉤爪厚度磨損率＞5%/年；2）鉤爪與棘齒側(cè)隙＞0.25mm；3）落棒時間趨勢值連續(xù)3次上升＞0.1s。任一達(dá)到即更換鉤爪組件。依據(jù)：HAD102/07—2019《核電廠設(shè)計安全規(guī)定》附錄G。26.（簡答）寫出高壓電纜終端“應(yīng)力錐錯位5mm”時的電場強(qiáng)度增量計算，并說明現(xiàn)場紅外檢測為何難以發(fā)現(xiàn)該缺陷。答案：應(yīng)力錐錯位5mm，導(dǎo)致錐尖脫離半導(dǎo)電層臺階，臺階處原有軸向電場強(qiáng)度2kV/mm升至5.5kV/mm，增量175%。紅外檢測：應(yīng)力錐錯位未引起整體發(fā)熱，局部放電能量＜5pC，溫升＜0.1℃，低于紅外熱像儀靈敏度0.05℃極限，故無法發(fā)現(xiàn)。需采用高頻電流法（HFCT）檢測局部放電，放電量＞20pC即判為嚴(yán)重缺陷。依據(jù)：GB/T18890—2021《額定電壓220kV交聯(lián)聚乙烯絕緣電力電纜及其附件》第7.3條。27.（簡答）解釋“光伏電站箱變低壓側(cè)斷路器因‘諧波放大’頻繁跳閘”的機(jī)理，并給出儲能變流器側(cè)治理措施。答案：組串逆變器并聯(lián)，35kV母線短路容量小，背景諧波阻抗與逆變器輸出阻抗在11次諧波附近形成并聯(lián)諧振，諧波電流放大3倍，斷路器電子脫扣器檢測峰值電流＞1.3In誤動。治理：1）儲能變流器采用LCL濾波器，諧振頻率設(shè)計為1.5kHz，對11次諧波（550Hz）呈低阻抗分流；2）投入有源阻尼控制，虛擬電阻0.5Ω，抑制諧振峰值＞10dB；3）箱變低壓側(cè)加裝5次、7次、11次諧波無源濾波支路，容量各600kvar，Q值＜2，避免與系統(tǒng)高次諧波再諧振。實測治理后11次諧波電流由18%降至3%，斷路器無再跳閘。依據(jù)：NB/T32026—2018《光伏發(fā)電站電能質(zhì)量檢測技術(shù)規(guī)程》第5條。28.（簡答）闡述“風(fēng)電齒輪箱高速軸軸承‘