某煤礦綜采工作中供電系統(tǒng)的計(jì)算設(shè)計(jì)案例目錄TOC\o"1-3"\h\u26991第一章盤區(qū)概況及地質(zhì)特征 39064第二章綜采工作面設(shè)備選型設(shè)計(jì) 498922.1開采方式 4286522.1.1礦井地質(zhì)條件 4101932.1.2工作制度 4242792.1.3服務(wù)年限 440502.2滾筒采煤機(jī)的選型 4256462.2.1采煤機(jī)參數(shù)確定 4135402.2.2采煤機(jī)計(jì)算值參數(shù)匯總 636722.2.3采煤機(jī)選型結(jié)果 7164872.3刮板輸送機(jī)的選型 9193022.3.1初選刮板輸送機(jī) 9290802.3.2運(yùn)輸能力驗(yàn)算 10269812.3.3電機(jī)功率及運(yùn)行阻力驗(yàn)算 10171592.3.4刮板鏈強(qiáng)度計(jì)算 12129182.4中間液壓支架的選型 13288902.4.1架型的確定 13190792.4.2支架主要參數(shù)的確定 1436192.4.3支架性能的驗(yàn)算 17255612.5端頭支架的選型 1825022.6過渡支架的選型 19186222.7乳化液泵的選型 19183812.8噴霧泵站的選型 2027693第三章礦井運(yùn)輸設(shè)備選型 21230643.1順槽帶式輸送機(jī)的選型 21353.1.1初選順槽膠帶輸送機(jī) 21316903.1.2帶式輸送機(jī)的驗(yàn)算 21184143.2主井帶式輸送機(jī)的選型 25196843.3轉(zhuǎn)載機(jī)的選型 26199163.4破碎機(jī)的選型 2630697第四章供電系統(tǒng)的設(shè)計(jì) 2778134.1確定井下采區(qū)變電所位置 27311124.2負(fù)荷統(tǒng)計(jì) 277524.3變壓器的選型 28170444.4綜采工作面移動變電站的選型 29119054.5主井移動變電站的選型 30283824.6采區(qū)高壓開關(guān)柜的選型 30213234.6.1選型原則 30244854.6.2按照額定參數(shù)選擇 30202604.7高壓電纜的選型 31160544.7.1選擇原則 317084.7.2高壓電纜計(jì)算 32223954.8低壓電纜的選型 34110414.8.1干線選擇 34239394.8.2支線選擇 3557104.9低壓電氣設(shè)備的選型 36133884.9.1控制開關(guān)選型原則 3663084.9.2根據(jù)額定電流選擇低壓開關(guān) 36108364.10過流保護(hù)裝置整定計(jì)算 3830844.10.1短路電流的計(jì)算 38270684.10.2低壓系統(tǒng)過流保護(hù)裝置的整定 41129474.10.3高壓配電裝置過流保護(hù)裝置的整定 44盤區(qū)概況及地質(zhì)特征郭家灣礦井在陜西神府礦區(qū)新民開采區(qū)西北部，在行政區(qū)的劃分上歸屬榆林市府谷縣大昌汗鄉(xiāng)。東距府谷縣65km；北距東勝(內(nèi)蒙)市175km；西距內(nèi)蒙古新街約45km。所以本礦井交通條件方便，煤炭運(yùn)輸便捷。隨著近年來陜西省政府加大地方小煤礦資源整合工作的開展，袁家梁、郭家灣兩井田范圍、資源儲量及周邊井田均發(fā)生了較大變化，加之準(zhǔn)神鐵路的紅紅鐵路修建，使井田外部建設(shè)條件發(fā)生了較大變化，若仍按原礦區(qū)總體規(guī)劃確定的兩個(gè)井田分別單獨(dú)建井，不但不能與變化后的井田資源條件及運(yùn)輸條件相適應(yīng)，而且由于單井規(guī)模小，地面設(shè)施重復(fù)建設(shè)，難以發(fā)揮集中生產(chǎn)的優(yōu)勢。鑒于上述情況，從優(yōu)化資源開發(fā)角度出發(fā)，榆林神華能源有限責(zé)任公司提出了將上述兩個(gè)井田合并為一個(gè)井集中開發(fā)建設(shè)的思路。結(jié)合紅紅鐵路站場設(shè)置情況及地方小煤礦資源整合區(qū)的分布情況，初步分析研究認(rèn)為，總體規(guī)劃中的袁家梁礦井工業(yè)場地已被劃為資源整合后的蘆家梁小煤礦，僅能往南另選場址，加之郭家灣井田內(nèi)小煤礦的資源整合儲量減少較多、準(zhǔn)神鐵路的紅紅鐵路外運(yùn)通道的開建，合并袁家梁、郭家灣兩個(gè)井田為一個(gè)井田集中開發(fā)的建設(shè)方案從技術(shù)經(jīng)濟(jì)兩方面均是合理的，也是可行的。綜采工作面設(shè)備選型設(shè)計(jì)開采方式綜采。礦井地質(zhì)條件礦井含有較低濃度的瓦斯，煤塵有爆炸性危險(xiǎn)。煤層的自燃傾向性類別為自燃～容易自燃。本盤區(qū)地溫正常，無熱害。工作制度設(shè)計(jì)礦井年工作日為330d，每天三班生產(chǎn)，一班準(zhǔn)備，日凈提升時(shí)間16h。服務(wù)年限31盤區(qū)內(nèi)5-1號煤工業(yè)儲量79.63Mt，可采儲量54.81Mt，按8.00Mt/a生產(chǎn)能力，礦井設(shè)計(jì)服務(wù)年限按下式計(jì)算：T=Z式中:k—儲量備用系數(shù)，1.35；T=經(jīng)計(jì)算，服務(wù)年限為5.1a。滾筒采煤機(jī)的選型采煤機(jī)參數(shù)確定(一)采高的確定1、平均采高 H=M#式2.2 H=M=5.3m經(jīng)計(jì)算，平均采高為5.3m.2、最大采高 h h經(jīng)計(jì)算，最大采高為5.4m。采煤機(jī)主要參數(shù)的確定1、采煤機(jī)的滾筒直徑 D=αD=0.52×5.4=2.81m煤層厚度為5.3m，所以取直徑2.7m。2、截深選取截深為0.865m。3、滾筒轉(zhuǎn)速及截割速度 vj=πDN60#式2.5根據(jù)經(jīng)驗(yàn)滾筒的轉(zhuǎn)速選擇為30r/min。v經(jīng)計(jì)算，截割速度為4.2m4、牽引速度 9.5/15.5,11/17,12/18。取牽引速度vqmax=9.5m/min5、生產(chǎn)率1)理論生產(chǎn)率為： Qt=60HBvqmaxρ#式2.6Qt=60×5.3×0.865×9.5×1.32=3449t/h經(jīng)計(jì)算，理論生產(chǎn)率為3449t/h。2)求實(shí)際生產(chǎn)率 Q=Q=0.7×0.65×3449=1569經(jīng)計(jì)算，實(shí)際生產(chǎn)率為1569t/h。6、牽引力牽引力是由外載荷決定的。7、裝機(jī)功率1)預(yù)備的裝機(jī)功率計(jì)算如下 P0=60Bhmaxv式中：HWP經(jīng)計(jì)算，裝機(jī)功率為2414KW。2)截割功率截割功率占裝機(jī)功率的80%?85% Pj=0.8~0.85PP3)輔助牽引功率牽引功率計(jì)算如下 Pq=0.9×0.15P0#式2.10 Pq=0.9×0.15×2414=326KW4)輔助裝置功率為 Pf=0.1×0.05P5)采煤機(jī)的裝機(jī)功率計(jì)算 P=P=1931+326+12=2069KW采煤機(jī)計(jì)算值參數(shù)匯總表2.1采煤機(jī)計(jì)算值匯總表采煤機(jī)選型結(jié)果綜上所述，選取MG1000/2630-WD型采煤機(jī)滿足要求。表2.2MG1000/2630-WD采煤機(jī)參數(shù)表刮板輸送機(jī)的選型初選刮板輸送機(jī)理論生產(chǎn)率為： Qt=60HBvqmaxQt根據(jù)生產(chǎn)條件，初選SGZ1250/2400型刮板輸送機(jī)。表2.3SGZ1250/2400型刮板輸送機(jī)特征表運(yùn)輸能力驗(yàn)算QQ Q所以運(yùn)輸能力滿足使用要求。電機(jī)功率及運(yùn)行阻力驗(yàn)算電機(jī)功率：N=W0?VN=經(jīng)計(jì)算，電機(jī)功率為1389.8KW。W0=1.1?W=1.1×1.1×(1091016＋86298)=1424550N式中：WWzhW=(98×0.35+734×0.4)×300×9.8×cos3+(98+734)×300×9.8×sin3 =1091016NW Wk'=q0?L?gW'?cos=86298N式中：q???按q?表2.4W值表2.5W'因?yàn)椴擅簷C(jī)騎在刮板輸送機(jī)上進(jìn)行切煤，所以采煤機(jī)和刮板機(jī)的位置是時(shí)刻變化的，這會造成裝煤的長度變化。也就導(dǎo)致電機(jī)負(fù)荷的變化。 Nmax Nmin=1.1×2?q0?L?=1.1×2×98×300×0.35?COS3×1.54102×0.9=379KW得出等效功率： N=1508KW電機(jī)容量： N=1810KW刮板鏈強(qiáng)度計(jì)算圖2.1刮板機(jī)結(jié)構(gòu)簡圖(一)判斷最小張力點(diǎn)電機(jī)在兩端布置，向上運(yùn)輸時(shí)鏈與鏈輪的分離點(diǎn)的張力最小(1、3)。 n0=nA＋nB#式2.22式中：n0——電動機(jī)總臺數(shù)；nAn0=1+1=2由逐點(diǎn)計(jì)算法算得:F1﹣=1424550所以F3=Fmin。求得:

Fmin=2×2000=4000N各點(diǎn)張力計(jì)算FFFF最大張力點(diǎn)張力為：

F4=Fmax=1095016N(三)刮板鏈強(qiáng)度校驗(yàn)

k=nλF求得：k=4.5≥4.2根據(jù)計(jì)算可以驗(yàn)證滿足要求。所以，SGZ1250/2400刮板機(jī)滿足要求。中間液壓支架的選型架型的確定根據(jù)郭家灣煤礦采高5.3m，穩(wěn)定性頂板可以根據(jù)表2.6確定架型為掩護(hù)式。表2.6適應(yīng)于不同類級頂板的架型和支護(hù)強(qiáng)度支架主要參數(shù)的確定(一)支護(hù)強(qiáng)度(工作阻力)郭家灣煤礦采高5.3m，頂板屬于不穩(wěn)定～穩(wěn)定型，頂板平均抗拉強(qiáng)度19.55Mpa。支護(hù)強(qiáng)度為選型的關(guān)鍵。經(jīng)驗(yàn)公式：q≥=5.3×2.5×1.6式中：q???液壓支架的支護(hù)強(qiáng)度，〔q’???周期來壓明顯頂板：q=KHγ×1=6×5.3×2.5×103×10采取兩個(gè)經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算，所得結(jié)果接近，證明結(jié)果準(zhǔn)確。(二)梁端距和頂梁長度確定 b1=Δ+y+d+e?0.3H?tgα?c#式2.29=0.2＋2.2＋1＋0.6－0.3×5.3×0.364－0.34=3m y=F+G+J+V 式(2.30) =0.2＋1.25＋0.35＋0.4=2.2式中：F???鏟煤板寬度，一般取150～240mm；200mmH???采高，〔m〕；3.5mα???立柱傾角；20°c???梁端距，取340mm。 bb頂梁全長： l=b1+b2#式2.32l=3+1.5=4.5m(三)支架的有效工作阻力工作阻力影響因素為：支護(hù)強(qiáng)度、支護(hù)面積。 p=qF×103,kN#式=0.8×8.47×103式中：F???支架的支護(hù)面積，m2。按下式計(jì)算：F==(4.5＋0.34)×1.75=8.47(四)初撐力據(jù)資料，工作面為周期來壓強(qiáng)烈的頂板，初撐力應(yīng)不小于工作阻力的75%。 F初=6.8×(五)移架力、推溜力計(jì)算煤層厚度的大小直接決定移架力和推溜力的大小，因?yàn)槊汉?.3m，屬于厚煤層，所以移架力定為400kN。推溜力定為150kN。(六)支架高度及伸縮比支架高度由下式計(jì)算： Hmax=h大=5.6－0.1＋0.2=5.7mH=3.8－0.2－0.1－0,1=3.4m支架的伸縮比Ks KS=Hmax=5.7(七)底座的寬度及移架速度頂梁寬度選擇1.75m，所以底座寬度初選1.6m。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，底座中間槽子寬度為300~380mm。移架速度計(jì)算公式為：V=1.17×9.5=11.1m/min單位時(shí)間的移架數(shù)目為：N==11.1/1.75=7.4架/min經(jīng)計(jì)算，每分鐘移架數(shù)目為7.4架。(八)確定支架型號中間支架選擇ZY12000/28/64D型兩柱掩護(hù)式液壓支架，參數(shù)見表2.7。表2.7ZY12000/28/64D型掩護(hù)式液壓支架液壓支架型號ZY12000/28/64D支架形式雙柱掩護(hù)式移架步距(mm)865支撐高度(m)2.8~6.4中心距(m)1.75工作阻力(KN)12000初撐力(KN)10390支架支護(hù)強(qiáng)度1.27~1.31MPa對底板比壓(MPa)2.81適應(yīng)傾角(°)＜10質(zhì)量(kg)45900支架性能的驗(yàn)算(一)底板比壓1、最大比壓qq＞2.81×3×1.4=11.8kg/cm22、平均接觸比壓q=12000/(1.68×2.80)=2553kN表2.8頂?shù)装鍐屋S抗壓強(qiáng)度表經(jīng)計(jì)算，結(jié)果滿足要求。(二)頂板覆蓋率支架頂梁對支護(hù)面積的覆蓋率為 δ==1.65×4.865/(4.865＋0.34)×(1.65＋0.21)×100%=83.62%式中：δ???覆蓋率；L???頂梁長度C???梁端距K1δ???覆蓋率滿足要求經(jīng)計(jì)算，結(jié)果大于70%，滿足要求。(三)支架布置臺數(shù)n=300/1.75=175端頭支架的選型端頭支架選擇ZYT18000/28/55D型支架，共計(jì)六臺，工作面兩側(cè)各布置三臺。ZYT18000/28/55D參數(shù)見表2.9。表2.9ZYT18000/28/55D型端頭支架參數(shù)表過渡支架的選型選擇ZYG18000/32/70D型過渡支架，共計(jì)四臺，兩側(cè)各布置兩臺。表2.10ZYG18000/32/70D型過渡支架參數(shù)表乳化液泵的選型選擇BRW500/40智能型乳化液泵。泵站一共配備3臺泵，兩臺工作，一臺備用。參數(shù)見表2.11。表2.11BRW500/40智能型乳化液泵噴霧泵站的選型選擇S300型噴霧泵站。表2.12S300噴霧泵礦井運(yùn)輸設(shè)備選型順槽帶式輸送機(jī)的選型初選順槽膠帶輸送機(jī)根據(jù)生產(chǎn)條件，初步選擇帶式輸送機(jī)。原始材料：運(yùn)輸距離2120米，傾角極小(0.3°)，要求輸送能力每小時(shí)3500噸。煤的散集密度是0.8，直徑不超過300毫米，堆積角30度。膠帶機(jī)初步選擇DSJ160/350/6×500型，參數(shù)見表3.1：表3.1DSJ160/350/6×500型膠帶機(jī)參數(shù)帶式輸送機(jī)的驗(yàn)算(一)計(jì)算的主要內(nèi)容：輸送能力、帶寬、輸送帶強(qiáng)度、電機(jī)功率。(二)帶式輸送機(jī)的驗(yàn)算：1、輸送能力：Q==458×表3.2物料斷面系數(shù)表3.3輸送機(jī)傾角系數(shù)輸送機(jī)安裝傾角β（°）0-78-1516-20C1.00.95-0.90.9-0.8經(jīng)計(jì)算，可得Q=4220t/h≥Qc=3449t/h2、輸送帶寬度計(jì)算應(yīng)滿足運(yùn)輸能力要求。B= =3449/(0.458×4×800×1)=1.55m經(jīng)計(jì)算合格。3、運(yùn)行阻力的計(jì)算直線運(yùn)行阻力：WWk=qd+qgqqg'=qg''=代入數(shù)據(jù)：W=+W=?52.8×2120×9.8sin4、輸送帶的張力的計(jì)算：圖3.1DSJ160/350/6×500膠帶機(jī)結(jié)構(gòu)簡圖逐點(diǎn)計(jì)算法得：S2≈S3≈SSSSSSSS由摩擦轉(zhuǎn)動條件的S1和S S聯(lián)立上式得SSSSSSSSSSS(三)膠帶懸垂度和強(qiáng)度的驗(yàn)算1、驗(yàn)算膠帶的懸垂度經(jīng)計(jì)算，最小張力點(diǎn)在S1驗(yàn)算垂懸度：S代入數(shù)據(jù)得S經(jīng)驗(yàn)算，垂懸度滿足要求。2、驗(yàn)算膠帶輸送機(jī)的強(qiáng)度G式中:Gm——輸送帶實(shí)際安全系數(shù)；可得：m≤經(jīng)驗(yàn)算，強(qiáng)度滿足要求。3、計(jì)算輸送機(jī)的牽引力W代入數(shù)據(jù)得：W4、計(jì)算輸送機(jī)的電機(jī)功率P=kP功率滿足要求。綜上所述，DSJ160/350/6×500膠帶機(jī)滿足要求。主井帶式輸送機(jī)的選型郭家灣煤礦年產(chǎn)量800萬t/a，12°角運(yùn)輸條件，所以主斜井選用固定式膠帶輸送機(jī)。已知需要運(yùn)煤的長度為2000米，設(shè)計(jì)每小時(shí)運(yùn)輸能力為3500噸，煤的直徑小于300毫米。初選DTL160/350/3×1250膠帶機(jī)，參數(shù)見表3.4。表3.4DTL160/350/3×1250型膠帶輸送機(jī)圖3.4固定式膠帶輸送機(jī)膠帶布置示意圖驗(yàn)算過程同順槽膠帶輸送機(jī)的選擇，經(jīng)計(jì)算，滿足要求。轉(zhuǎn)載機(jī)的選型轉(zhuǎn)載機(jī)輸送能力應(yīng)當(dāng)大于等于刮板機(jī)。選擇轉(zhuǎn)載機(jī)型號為SZZ1350/525。其主要參數(shù)見表3.5。表3.5SZZ1350/525型轉(zhuǎn)載機(jī)系列型號SZZ1350/525輸送能力(t/h)4000鏈條直徑/(mm×mm)38×126裝機(jī)功率(kW)525工作電壓(V)3300破碎機(jī)的選型據(jù)選擇原則和生產(chǎn)條件要求，選擇破碎機(jī)型號為PCM400。主要參數(shù)見表3.6。表3.6PCM400型破碎機(jī)系列型號PCM400輸送能力(t/h)4000破碎粒度(mm)≤300裝機(jī)功率(kW)工作電壓(V)4003300供電系統(tǒng)的設(shè)計(jì)確定井下采區(qū)變電所位置采區(qū)變電所要位于負(fù)荷中心，且頂?shù)装宸€(wěn)定無淋水、通風(fēng)好、運(yùn)輸方便。負(fù)荷統(tǒng)計(jì)根據(jù)井下機(jī)器的位置、電壓等因素，把井下用電的機(jī)器分成6組。具體的分組情況見表4.1、表4.2、表4.3、表4.4、表4.5、表4.6。表4.11#移變供電設(shè)備表4.22#移變供電設(shè)備表4.23#移變供電設(shè)備表4.34#移變供電設(shè)備表4.45#移變供電設(shè)備變壓器的選型(一)負(fù)荷統(tǒng)計(jì)用需用系數(shù)法計(jì)算供電負(fù)荷：Scosφ需用系數(shù)計(jì)算：K式中：(二)變壓器的選擇變壓器的額定容量應(yīng)大于等于一組負(fù)荷的計(jì)算容量S，即：S綜采工作面移動變電站的選型(一)1#(采煤機(jī)、轉(zhuǎn)載機(jī)、破碎機(jī))SK經(jīng)計(jì)算，選擇KBSGZY－4000/10移動變電站，額定電壓為10/3.45KV，額定電流為231/669.4A。(二)2#(乳化液泵站、噴霧泵站)SK經(jīng)計(jì)算，選擇KBSGZY－2000/10移動變電站，額定電壓為10/0.69KV，額定電流為115.5/334.7A。(三)3#(刮板輸送機(jī))Kde=0.4+0.6?Sca=經(jīng)計(jì)算，選擇KBSGZY－4000/10移動變電站，額定電壓為10/3.45KV(四)4#(順槽膠帶輸送機(jī))KS經(jīng)計(jì)算，選擇KBSGZY－4000/10移動變電站，額定電壓為10/3.45KV主井移動變電站的選型(一)5#(轉(zhuǎn)載機(jī)、固定式帶式輸送機(jī))SK經(jīng)計(jì)算，選擇KBSGZY－4000/10移動變電站，額定電壓為10/3.45KV采區(qū)高壓開關(guān)柜的選型選型原則額定電壓必須符合井下高壓電網(wǎng)的額定電壓等級，額定電流應(yīng)不小于所控制負(fù)荷的長期工作電流，斷流容量不得小于變電所母線上的實(shí)際短路容量。按照額定參數(shù)選擇負(fù)荷長期工作電流計(jì)算：I1#號移變高壓配電箱的選擇I選用BGP9L?10G/315型真空隔爆配電箱。2#號移變高壓配電箱的選擇選用BGP9L?10G/200型真空隔爆配電箱。3#號移變高壓配電箱的選擇I選用BGP9L?10G/315型真空隔爆配電箱。4#號移變高壓配電箱的選擇I選用BGP9L?10G/315型真空隔爆配電箱。5#號移變高壓配電箱的選擇I選用BGP9L?10G/315型真空隔爆配電箱。高壓電纜的選型選擇原則(一)按經(jīng)濟(jì)電流密度選電纜截面按經(jīng)濟(jì)電流密度選擇電纜主截面AA經(jīng)濟(jì)電流密度，取2.25(二)按長時(shí)允許負(fù)荷電流選擇電纜截面供電線路工作最大長時(shí)負(fù)荷電流的計(jì)算如下：向一臺變壓器供電時(shí)，取變電器一次側(cè)額定電流：I向兩臺變壓器供電時(shí)最大長時(shí)負(fù)荷電流IcaII(三)按所允許電壓損失校驗(yàn)電纜截面電壓損失的計(jì)算Δv=R=RΔv=式中：P——功率負(fù)荷，；U高壓電纜計(jì)算(一)按經(jīng)濟(jì)電流密度選擇主截面1、計(jì)算采區(qū)各變電所總負(fù)荷電流為IIIII2、求經(jīng)濟(jì)截面A根據(jù)計(jì)算，初選MYPTJ?8.7/10?3×95接1號移動變電站A根據(jù)計(jì)算，初選MYPTJ?8.7/10?3×50接2號移動變電站A根據(jù)計(jì)算，初選MYPTJ?8.7/10?3×70接3號移動變電站A根據(jù)計(jì)算，初選MYPTJ?8.7/10?3×70接4號移動變電站A根據(jù)計(jì)算，初選MYPTJ?8.7/10?3×120接5號移動變電站根據(jù)計(jì)算，初選電纜主芯線為240mm2。3、按長時(shí)最大允許負(fù)荷電流校驗(yàn)K?K?K?K?K?式中：I K—環(huán)境溫度不等于+25°時(shí)的載流量的校正系數(shù)。經(jīng)計(jì)算，全部符合要求。低壓電纜的選型干線選擇向低壓電氣設(shè)備供電的干線電纜的選擇需根據(jù)礦山供電式(6-15)求干線的允許電壓損失?Up?tl，支線電纜電壓損失??已知滾筒采煤機(jī)的PN=2630kw；UN=3300V；滾筒采煤機(jī)的主芯線為Ab1=150mm2。由《礦山供電學(xué)》表2-7(電纜的電導(dǎo)率)得銅芯軟電纜工作在65℃時(shí)的電導(dǎo)率為γ求變壓器的電壓損失?UT；由KBSGZY-4000/10參數(shù)表《礦山供電學(xué)》3-28得?PN·Tvv變壓器的符合率為：所以移變T1的電壓損失為：?代入數(shù)據(jù)得：?干線電纜允許的電壓損失為?代入數(shù)據(jù)得?求截面A代入數(shù)據(jù)得At1根據(jù)以上計(jì)算查《礦山供電學(xué)》選擇標(biāo)準(zhǔn)截面As=185mm按照類似方法，其他直線電纜逐一進(jìn)行選擇，結(jié)果于下表4.5。表4.5干線電纜截面選擇結(jié)果支線選擇向采煤機(jī)供電的電纜選MCPT?1.9/3.3型礦用采煤機(jī)金屬屏蔽橡膠軟電纜。主芯線截面選擇1、按機(jī)械強(qiáng)度截面35-50mm2，取50mm2；2、按采煤機(jī)長時(shí)最大工作電流選。式中：ηm0cosφ將采煤機(jī)的參數(shù)代入得I初選的電纜Ica=170A<286，不滿足溫升條件。所以將50mm2的截面換成150mm2，查得II轉(zhuǎn)載機(jī)選擇的電纜線型號為MCPT?1.9/3.3?3×35型。I破碎機(jī)選擇的電纜線型號為MCPT-1.9/3.3-3×35型。I乳化液泵選擇的電纜線型號為MCPT-1.9/3.3-3×95型。I噴霧泵選擇的電纜線型號為MCPT-1.9/3.3-3×70型。I刮板輸送機(jī)選擇的電纜線型號為MCPT-1.9/3.3-3×150+1×70+3×10型。I順槽膠帶輸送機(jī)選擇的電纜線型號為MCPT-1.9/3.3-3×95型。I固定式膠帶機(jī)選擇的電纜線型號為MCPT-1.9/3.3-3×95型。低壓電氣設(shè)備的選型控制開關(guān)選型原則選用礦用低壓隔爆型開關(guān)的電壓必須小于等于被控制線路的額定電壓，其額定電流要大于等于被控制線路的負(fù)荷長期最大實(shí)際工作電流。根據(jù)額定電流選擇低壓開關(guān)I1號移變開關(guān)的選擇采煤機(jī)功率為2630KW，額定電流為：I轉(zhuǎn)載機(jī)功率為525KW，額定電流為：I破碎機(jī)功率為400KW，額定電流為：I經(jīng)計(jì)算，總電流為987A，支路最大電流為730A。所以選擇QJZ9215-1600/3300-1010回路組合開關(guān)，回路數(shù)為6.2號移變開關(guān)的選擇乳化液泵功率為400KW，額定電流為：I噴霧泵功率為315KW，額定電流為：I主開關(guān)選擇QJZ-500SZ型，支路選擇QJZ-500S型礦用隔爆兼本質(zhì)安全型磁力啟動器。3號移變開關(guān)的選擇刮板輸送機(jī)功率為2400KW，額定電流為：I選擇QJZ9215-1600/3300-1010回路組合開關(guān)，回路數(shù)為2.4號移變開關(guān)的選擇順槽膠帶輸送機(jī)功率3000KW，額定電流為：I選擇QJZ9215-1600/3300-1010回路組合開關(guān)，回路數(shù)為2.5號移變開關(guān)的選擇轉(zhuǎn)載機(jī)功率為525KW，額定電流為：I固定式膠帶機(jī)功率為3750KW，額定電流為：I選擇QJZ9215-1600/3300-1010回路組合開關(guān)，回路數(shù)為4.過流保護(hù)裝置整定計(jì)算短路電流的計(jì)算(一)短路回路阻抗計(jì)算1、系統(tǒng)電抗系統(tǒng)電抗為X式中，Uar=3.452、高壓電纜阻抗由表查得：R0=0.3Ω/km；X0=0.08Ω/km。折算到移動變電站二次側(cè)，變壓比為RX3、變壓器的阻抗查表得移變KBSGZY－4000/10，10/3.45KV變壓器的負(fù)載損耗為15000W，阻抗壓降百分?jǐn)?shù)vSRZX4、干線電纜的阻抗干線電纜長為400m。由主芯線截面查礦山電工學(xué)表6-10得R0RX5、支線電纜的阻抗采煤機(jī)支線電纜長為400m。由主芯線截面查礦山電工學(xué)表6-10得R0RX轉(zhuǎn)載機(jī)和破碎機(jī)支線電纜長為10m，且兩者主芯線截面相同。由主芯線截面查礦山電工