貨運電梯邊外腳手架施工方案工程概況2、編制依據2.1《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130－2001）2.2《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范》(JGJ80－91)2。3現行相關的國家、地方、行業(yè)標準和規(guī)范。2.4該工程施工圖。3、腳手架布置根據JGJ59-99《建筑施工安全檢查標準》，人貨電梯與在建工程各層間應搭設卸料平臺通道，卸料平臺通道的安全直接影響人貨電梯進出口處安全和以后通道處外裝飾施工人員的安全.本工程在人貨電梯與擬建工程間搭設鋼管卸料平臺,作為人貨進出通道及今后外墻裝修架。卸料平臺自成體系，不得與外架、人貨電梯扶手立桿相連。鋼管卸料平臺搭設高度40m，其中下部24m采用雙立桿，24m以上為單立桿。平臺層高同建筑物，平臺立桿三跨縱距分別為1。8m、0。8m、1。8m，橫距（寬度）1.05m。4、腳手架搭設安全技術要求4.1構配件材質4.1。1鋼管規(guī)格:Φ48＊3.5mm；表漆：黃色。質量符合國家標準《直縫電焊鋼管》（GB/T13793）或《低壓流體輸送用焊接鋼管》（GB/T3092)；鋼號:Q235－A級鋼。禁止使用：嚴重銹蝕、彎曲變形、有裂紋、無出廠合格證和生產許可證的管材。立管用材兩端切口須平直.嚴禁有斜口、毛口、卷口等現象。4.1.2扣件符合國家標準《鋼管腳手架扣件》(GB15831）禁止使用：脆裂、變形、滑絲、無出廠合格證和市場準用證的扣件在螺栓擰緊扭力矩達65N?m時，不得發(fā)生破壞.新、舊扣件均應進行防銹處理。4.1.3拉結用材鋼管:Φ48*3。5mm4。1.4腳手板笆竹笆：a。整齊完好b.不準使用枯脆、單徑、破損、散邊的竹片底笆木板：厚度：δ≮2cm；4.1.5密目網網質符合GB16909－97標準2000目/100㎡。每張網上縫有出廠合格證和安鑒標志禁止采購和使用無生產許可證、無出廠合格證、無檢測報告的“三無”劣質密目網禁止使用破損密目網4。2構造要求4。2.1總要求：橫平豎直、連接牢固、底腳著實,層層拖牢,支撐挺直，通暢平坦，安全設施齊全、牢固。4.2。2尺寸與角度4。2。2。1立桿縱距:la=1。8m和la=0.8m，具體見附圖4.2。2。2立桿橫距:lb=1。25m4.2。2。3步距：h＝1。8m4。2.2.4內立桿距墻:0.3m4。2.2。5小橫桿伸出長度：出內立桿≮20cm,出外立桿≮15cm。4.2。2。6剪刀支撐加固:每隔一步設置；斜度:45°--60°4。2。2.7拉接點：按每個樓層面設置和與柱抱箍設置4。2.2.8變形與偏差：立桿：垂直偏差≤1/200（即20m高≦10cm）大橫桿：允許撓度≤桿長的1/1504.2.2。9扭力矩：螺栓擰緊扭力矩≦40N?M,且≯65N?M4。2.3腳手架基礎處理4.2.3。1外腳手架基礎為回填土，回填土前必須把基底內的積水淤泥和雜物等清除干凈。4。2。3.2檢查回填土的質量，不能把帶有腐蝕性的、帶有雜草的土用于回填，驗收合格后進行填土.4.2.3。3回填要先深后淺分層夯實，每層厚度不能超過30cm.4。2.3。4經監(jiān)理驗收并經檢測符合設計規(guī)范要求，由報建設、監(jiān)理單位驗收，然后進行腳手架基礎的硬化，防止由于土方回填的質量問題造成腳手架的不均勻沉降變形而形成新的重大危險源。4。2.3.5在外腳手架基礎邊，圍繞外腳手架設置通長排水溝,排水溝凈尺寸b＊h=200＊200,并用M5水泥砂漿在排水溝壁、溝底抹光。4.2。3.6從建筑物外墻邊至外架外邊回填土夯實，鋪設50mm厚石子上澆筑80厚C20混凝土抹平,排水坡度千分之五.腳手架基礎面必須高于自然地坪面50mm以上。4。2。3。7在硬化的地面沿腳手架立桿下縱向鋪墊14＃槽鋼后搭設腳手架.4.2。3。8一經搭設，不得隨意開挖基礎.4。2。5立桿4.2。5。1鋼管兩端面切斜偏差△≤1.7mm（詳見節(jié)點圖).4.2。5。2A.相鄰立桿接頭相互錯開一個步距（不得在同一平面上或同步內）；B。同步內相隔立桿接頭高差≥0.5M，至主節(jié)點a≤h/3(詳見節(jié)點圖)4.2。5.3頂部立桿可搭接接長，搭接長度≮1M,管端伸出扣件蓋板≮10CM，采用不少于2個旋轉扣件固定。4.2.5.4腳手架陰角和陽角處必須設置立桿。4。2.6掃地桿4。2.6。1每根立桿的底座向上200MM處，應設置縱向掃地桿，用直角扣件與立桿固定。4.2。6。2在縱向掃地桿的下方，每根立桿相交處設置橫向掃地桿。4。2。6.3對接接長4。2。7剪刀支撐加固:4。2.7.1每隔一步設設置；斜度：45°——60°4。2.7。2與立桿、大（小）橫桿同步搭設。4.2。7.3應用旋轉扣件固定在與之相交的小橫桿的伸出端或立桿上,雙肢桿交叉處用回轉扣件相互扣接。4.2.8大橫桿4.2。8.1對接接長.4.2。8。2接頭相互錯開.兩根相鄰大橫桿的接頭不宜設在同步或同跨內。（詳見節(jié)點圖）4.2。8.3桿件長度不宜小于3跨。4.2。9拉結與抱柱拉結4。2.9。1水平拉結至少兩個,垂直間距每個樓層。4.2.9。2應與其他桿件同步搭設.4。2。9.3從一層（第三步）主節(jié)點處開始設置。4。2.9.4靠近主節(jié)點設置,距主節(jié)點≯30CM。4.2.9。5采用鋼性拉結。在結構施工過程中根據腳手架平面布置圖在樓板、梁、柱上預埋鋼管拉結，當腳手架搭設至該位置時，采用Φ48鋼管與預埋鋼管與內側立桿連結。（具體見附圖）4。2.9.6當搭至有連墻件的構造點時，在搭設完該處的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后應立即設置連墻件。4.2.9。7頂撐應可靠地頂在梁、砼圈梁、柱、板等結構上，使腳手架不搖晃.4。2.9.8嚴禁使用僅有拉筋的柔性拉結.4.2。9.9當腳手架施工操作層高出拉結2步時，應采取臨時穩(wěn)定措施,直到上一層拉結安裝完后方可根據情況拆除.4。2。9。10拉結不得拉在大橫桿、窗框、水落管、避雷帶及銹蝕的預埋件上。4。2。9。11拉結不得拉在大橫桿、窗框、水落管、避雷帶及銹蝕的預埋件上。4.2。10大橫桿和木枋格柵在小橫桿間等距設置4～6根大橫桿，@≯40CM。在大橫桿上綁扎木枋格柵，＠≯40CM。4.2。11腳手板笆和運輸平臺4。2。11.1施工操作層必須滿鋪板笆，不少于3步。4。2。11。2板笆綁扎牢固，竹笆應按其主竹筋垂直于大橫桿方向鋪設。對接平鋪。四個角應用直徑1。2MM的鍍鋅鋼絲綁扎在大橫桿上。不得有探頭板笆現象。或中間再綁扎兩點。4。2。11。3每次樓面設置的運輸平臺采用20mm厚的模板鋪設，必須用釘子釘在綁扎在大橫桿上的木枋上。4。3安全防護4。3。1防護欄桿4.3。1.1第二步起每步必須在1-1.2M和0.5—0.6M高處，分別設二道外防護欄桿。頂步應在1。3M、0.9M、0.4M高處，分別設三道防護欄桿，高出女兒墻上皮1M,高出檐口上皮1.5M。4。3.1。2腳手架內側位于垂直洞口段，墜落差＞2M時，設內欄桿。（詳見節(jié)點圖）4。3.1。3對接接長。4.3。1.4腳手架欄桿必須始終高出作業(yè)層1—1。2M以上。4.3.1.5腳手架內側凡有可能造成人員墜落的危險段，應設上、下兩道內防護欄桿,并隨腳手同步搭設，高度同外欄桿。4.3。1.6第2步以上不得出現有腳手板笆無防護欄桿和安全網現象。4.3。1.7腳手架端部設欄桿封頭.4。3。2立網4。3。2.1除了運輸平臺外（安裝安全門），全數張掛密目網.4。3.2.2密目網應張設在腳手架外立桿內側。4。3.2.3密目網與大橫桿，網與網相互應環(huán)環(huán)綁扎,不留縫隙。在轉角處密目網用木枋綁扎成直線。4。3.2.4禁止使用破損、骯臟、有礙工地形象和市容的安全網.4。3.2.5不得隨意拆除密目網。4。3.3擋腳板4.3。3。1作業(yè)層連續(xù)設20CM高擋腳板。4.3。3。2外走道從上到下連續(xù)設置擋腳板。4.3。3.3表漆：黃黑相間色.4。3.4接地4。3.4.1接地電阻R≤4Ω。4.3.4.2每角一組（二根），并聯(lián)作電氣連接。4。3.4.3Φ48×3。0鋼管L=1.5M打入土層。4.3。4。4分別在導線電氣連接點處的鋼管上焊M12螺桿，用于連接接地線。4。3.4.5接地線為10mm2多股銅導線。亦可用Φ80鋼筋或40×4扁鐵作接地線.4.3。4.6有電阻測驗記錄。4。3。54.3.54.3.5.2人行防護隔離廊下弦高≮3M；車行道下弦高≮6M4.3。5。3跨度：當＞2M4。3.5.4立桿縱距≯2M4。3.5.5棚頂采用竹笆或木板滿鋪.當采用竹笆時,下方擱柵間距（見節(jié)點圖）4.3。5.6防護廊縱向設間距≯9M4.3。5.7面向人行、車行道的外立面，在頂部應伸出≮1M選用竹笆或密目網。4。3。5.8當建筑物高度H≤24M或處于吊裝區(qū)域內的防護廊為雙層，雙層間距≥80CM。5、腳手架搭設工藝搭設腳手架為了達到外觀橫平堅直，幾何圖形一致的效果，保障架手工的自身的安全,架手工必須遵守架桿程序,不得隨意施工，必須集體配合，桿件的運輸、操作部位的材料堆放都必須服從高處作業(yè)的技術規(guī)范要求，嚴格禁止物件傳遞以拋擲方式進行，注意以下操作要領：5。1搭設順序立桿小橫桿大橫桿拉結擱柵欄桿剪刀支撐運料平臺密目網內隔離5。1.1首先熟悉本腳手施工方案，掌握工程平面及立面的構造特點,按腳手架的高度決定平面布置和設計腳手架與建筑的間隔距離，腳手架立面是否開啟出入通道，即掏空腳手架。5。1.2腳手架立桿縱距分配方法見節(jié)點示意圖。5。1。3按設計的立桿位置,豎立立桿.立桿的選用必須里、外交錯,縱向交錯。豎立必須集體配合,按里立桿、外立桿、小橫桿、大橫桿的搭設順序，依次進行。大橫桿的架設必須留出與另一立面交合的長度。5。1.4當四根立桿豎立后，并進行了縱、橫水平桿的牽連，即形成了初步的第一單元架體，由于該架體在不斷延伸中受到架桿時的晃動，會導致縱、橫移位，甚至倒塌。因此應及時采取臨時支撐措施，以及每延伸二跨，都應該設置臨時的穩(wěn)固措施。5。1。5在搭設過程中,應隨時按規(guī)定校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度.立桿必須垂直，架設中可以以目測的手段對附近建筑物的墻角,或采用線錘作垂直校正。當校正后，可進行地桿的牽連工作，保證初搭架體的穩(wěn)定。掃地桿高度應視現場特點盡可能放低，與地面不大于200mm左右。5.1.6為了保證架體的穩(wěn)定,選擇扣件必須是固接形式的直角扣件作水平桿和垂直桿件的連結。絕不能采用回轉扣件。扣件螺栓的擰緊程度,應是扭矩扳手實測的40—65N。M范圍內。5.1.7大橫桿的布置,由于長桿的長度一致，形成了里、外大橫桿的結點一致，如不注意,會導致同跨大橫桿的接點在同一垂直線中，又由于對接扣件的接觸面太短，改變這一種作法，可從下述三種架桿的方法得以解決。（1）實施上，下步的交錯，見圖11。2—5即長度不同的桿件作大橫桿上下步的交錯搭設。（2）為防止以上步層架設的大橫桿，其結點在同一垂直線中，同步層設置的擱柵，其結點與相鄰的大橫桿錯開，也解決了這一弱點。（3）雖然步層的大橫桿在同一垂直方向，但只要每步內上下防護欄桿的結點與之錯開，也能達到目的。（4)里、外大橫桿的結點不在同一跨距內。5。1.8小橫桿的架設雖是附壁御扎，但大橫桿與立桿也是扣桿連結，不硬性要求對等交錯，但如果能按立桿數的等分交錯，效果更好。5。1.9當首步架完成以后,應及時安裝連墻桿，二步架完成以后及時安裝固定斜桿。在架設斜桿中，及時校正立桿的縱向垂直，斜桿接觸的立桿，必須逢點必扣，且不宜與大橫桿連結。在進行邊墻桿架設中，應校正腳手架橫向的垂直，使立桿在360角中保持垂直,即軸心垂直.完成斜桿和邊墻桿以后,及時拆除第一步架桿時設置的臨時撐桿或拉桿。5.1.10腳手架底部設計為雙并立桿措施,則在二步完成以后，可同時進行雙并桿的加綁工藝.雙并管的選桿，與被并桿的長度盡可能錯開，不要兩桿接點在同一水平面，也不要待整體腳手架全部完成后，再加綁雙并管。雙管立桿中副立桿的高度按要求搭設，鋼管長度不應少于6m。5。1。115.1.14不得鋼竹混搭。同一建筑立面必須使用同一材質材料。6、安全技術措施6。1作業(yè)人員持相應特種作業(yè)有效證上崗，并定期體檢。6.2正確佩戴勞動保護用品。遵守操作規(guī)程.禁止酒后作業(yè)。6.3嚴格腳手架施工方案技術交底制度。6。4.1分步驗收，填寫《驗收表》,懸掛腳手架驗收合格標識牌?；A未經驗收,不得搭設腳手架。6。4。2結構施工轉入裝飾階段，必須履行再次驗收手續(xù)。6.4.3由專業(yè)公司承包搭設的腳手架或分包單位使用腳手架，在移交使用前必須由責任雙方共同驗收，并做好《安全防護設施交接驗收記錄》。6.4.4腳手架未經驗收或驗收不合格，不得使用。6。5井架樓層卸料平臺架應與架手架分離.6。6不得利用腳手架作模板支撐使用或固定泵送砼輸送管道。不得利用模板支撐搭設腳手架。6。7嚴禁在腳手架上超載堆物。及時清除架網上雜物。6.8嚴禁擅自拆除腳手架拉結、欄桿、各種受力桿件、扣件和安全網等.確因施工原因需拆除部分拉結點，必須填寫《申請表》,經批準并采取相應措施后方可拆除。6。9禁止將卷揚機固定的攀拉樁和錨固鋼繩直接連結于腳手架立桿根部.6.10嚴禁在腳手架拉纜風、設井架和料臺護墻、起重把桿、纏繞電線、堆放鋼模板、輸料滑槽、接料三角水平臺、安裝機械設備等。6。11不得解除密目網采用斜拉、斜吊的方式從腳手上進料。6。12在腳手施工時從事電焊或氣焊作業(yè)，必須有防火措施和專人監(jiān)護。6.13雷暴雨、強風、大雪等自然災害前后應加強檢查除險。6。14凡遇強風（6級以上）、雨天、雪天、霧天等氣候和夜間應停止腳手架搭設、拆除作業(yè).6。15拆除作業(yè)事前應指定專人連續(xù)警戒、用圍欄或安全線設警區(qū),懸掛警戒標志.嚴禁非操作人員入內。6.16拆除腳手架必須逆搭設順序操作。嚴禁上下同時拆除和高處拋擲材料。并嚴格執(zhí)行JGJ130—2001規(guī)范7。4相應規(guī)定。6。17拆下的密目網必須清洗入庫。不得隨意棄放。7、腳手架質量要求構配件的允許偏差序號項目允許偏差（mm）示意圖檢查工具1焊接鋼管尺寸（mm）外徑48壁厚3。5—0.5—0。5游標卡尺2鋼管兩端面切斜偏差1.7022°塞尺。拐角尺3鋼管外表面銹蝕深度≤0.50游標卡尺4鋼管彎曲a.各種桿件鋼管的端部彎曲l≤1。5m≤５ll鋼板尺b.立桿鋼管彎曲３m＜l≤４m４m＜l≤6.5m≤１２≤２０l(fā)lc。水平桿、斜桿的鋼管彎曲l≤6。5m≤３０5沖壓鋼腳手板a.板面撓曲l≤４ml＞４m≤12≤16鋼板尺b.板面扭曲（任一角翹起)≤5腳手架搭設的技術要求—、允許偏差與檢驗方法項次項目技術要求允許偏差△（mm）示意圖檢查方法與工具1地基基礎表面堅實平整觀察排水不積水墊板不晃動底座不滑動不沉降－102立桿垂直度最后驗收垂直度20－80m±100HHmax下列腳手架允許水平偏差（mm）搭設中檢查偏差的高度(m)總高度50m40m20mH＝2H＝10H＝20H＝30H＝40H＝50±7±20±40±60±80±100±7±25±50±75±100±7±50±100中間檔次用插入法3間距步距縱距橫距—±20±20±20—鋼板尺4縱向水平桿高差一根桿的兩端—±20llalala水平儀或水平尺同跨內兩根縱向水平桿高差—±101125雙排腳手架橫向水平桿外伸長度偏差外伸500mm—50-鋼板尺項次項目技術要求允許偏差△(mm）檢查方法與工具6扣件安裝主節(jié)點處各扣件中心點相互距離a≤1132aa4鋼板尺同步立桿上兩個相隔對接扣件的高差a≥500—hheq\o\ac(○,2)eq\o\ac(○,3)eq\o\ac(○,1)11aa21鋼卷尺立桿上的對接扣件至主節(jié)點的距離a≤h/3縱向水平桿上的對接扣件至主節(jié)點的距離a≤ln/3—221la鋼卷尺扣件螺栓擰緊扭力矩N.m—扭力扳手7剪刀支撐桿與地面的傾角-角尺8腳手板外伸長度對接a=130~150≤300mmll≤300a卷尺搭接a≥100Mm≥200mmll≤200a卷尺注：圖中1-立桿；2—大橫桿;3-小橫桿；4—剪刀支撐.扣件擰緊抽樣檢查數目及質量判定標準項次檢查項目檢查安裝扣件數量（個)抽檢數量（個）允許的不合格數1連接立桿與縱（橫）向水平桿或剪刀撐的扣件；接長立桿、縱向水平桿或剪刀撐的扣件51～9091～1591～1591～1591～1591～1558132032500112352連接橫向水平桿與縱向水平桿的扣件(非主節(jié)點處)91~1591～1591～1591～1591～1591~15581320325012357108、腳手架拆除安全技術要求8。1根據國家勞動保護文件規(guī)定，凡不符合高處作業(yè)人員（高血壓、心臟病、貧血癥、癲癇病和深度近視眼等）,一律禁止高處作業(yè).并嚴禁酒后高處作業(yè)。8。2拆除前，應全面檢查腳手架的扣件連結、拉結點、支撐體系是否符合構造要求。8.3嚴格正確使用勞動保護用品，正確使用安全帽和安全帶進入高處作業(yè)區(qū).上高空作業(yè)必須穿軟底鞋.遵守高處作業(yè)的規(guī)定：工具必須人袋,物件嚴禁高處拋擲。8.4凡遇強風、雨天、雪天氣候和夜間，應停止拆除工作。8.5因特殊需要夜間操作，必須有良好的照明,.照明設備必須符合用電規(guī)定。鉤掛牢固,絕緣良好，接地完善，并不準把電源線直接用鉛絲綁扎在腳手架的桿件上。8.6拆除作業(yè)區(qū)的地面，應根據要求，設醒目的警戒區(qū)域標志，并設專人監(jiān)護.8.7設立臨時垂直運輸機械設備的，必須符合起重設備的規(guī)定，專職開機。每天上崗前應試機，檢查所有設備運轉是否良好。下崗時,及時關機并切斷電源.8.8高處吊運桿件必須注意：長型桿件必須采用兩點捆扎吊的方法。如吊運鋼管，扣件必須拆盡，不準帶扣件吊。按鋼管長度規(guī)格分吊，不允許長短混雜一起吊?？奂刃⌒团浼仨氈萌胧⑵鞯跸?所有吊物,都不允許超荷。8。9拆除時,應及時關閉建筑外開窗扇,清除一切伸向窗外的材料等物件.防止拆架時碰撞導致高空墜物。8。10如需進行墻面焊割作業(yè)的,必須配備消防監(jiān)護人員，除配置消防器材外,同時應配備盛器置于切割下方,防止切割火花或切割物的濺落引起消防事故。8.11腳手架的拆除應繞建筑周邊一步一步循序漸進分解。不允許踏步工作業(yè)。嚴禁上下同時作業(yè)。分段拆除高差不應大于二步.如高差大于二步應增設臨時拉結加固。8。12作業(yè)人員進入崗位以后，應先進行檢查，如遇薄弱部位時,要先加固，后拆除。對步層面留存的物件或垃圾等，先清理，再傳入建筑內或裝入盛器吊下。8。13按搭設時的反程序分解架體：安全網—豎擋笆-腳手笆—防護欄桿-擋桿-擱柵-斜桿—連墻桿—大橫桿—小橫桿—立桿8。14斜桿、連墻桿等登高設置的拆除，必須與整體腳手架的拆除同步.不允許先拆。嚴禁先將拉結整層或數層拆除后再拆除腳手架。8.15拆除單根5m長以上的立桿，應兩人以上配合，不要單獨拆卸.8.16作業(yè)人員應保持高度的安全意識,注意站立位置，用力均需得當，防止原桿件在搭設校正彎曲時，其彎勢的回彈。8。17翻掀墊鋪笆應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立,防止外翻將笆上未及時清除的殘留物從高處墜落傷人。豎起竹笆應插入下步的腳手架內.不要持笆在擱柵或大橫桿上行走傳運。不得高處向外拋擲竹笆。8。18拆至掏空部位懸空口時，應在懸空口上方保留二步時,及時加設臨時立桿作支承保護。防止未加臨時措施而導致懸空部位的塌坍。8.19當日完工后,應仔細檢查崗位周圍情況,不允許留有隱患。如發(fā)現隱患應及時修復或至少完成至一個程序、一個部位的結束方可撤崗。同時要清除步面浮動物件。防止復崗后的自傷事故發(fā)生.8。20鋼管腳手架拆至地面盡頭時，特別是最后里外四根立桿時，應集體配合，防止倒架事故.實施地桿措施的腳手架，應在拆除地桿后再拆第一步水平桿。順序相反,容易倒桿。當腳手架拆至下部最后一根立桿的高度(約6.5米)時，應先在適當位置搭設臨時工拋撐，加固后再拆除拉結點。8.21拆除立桿的地面,應及時填沒座洞.鋼管腳手架的地面，及時處理接地樁或腳手架原部位的地面，留有其它設備的攀樁等物。防止留下隱患導致事故。8。22輸送至地面的材料，應按類堆放整理，剔除已失去安全度的桿件或配件，然后歸倉。如修理腳手架的材料，未能及時歸倉，必須暫留居民區(qū)域或人行道的,在許可下，做好防范措施，張掛醒目的安全標志，防止意外事故的發(fā)生。8.23除上述內容以外,針對本工程特點需要增加的其它針對性要求。應在安全技術交底中補充明確。9、附圖10、計算書人貨電梯扣件式鋼管腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130—2001）。計算參數:雙排腳手架,搭設高度40。0米，24.0米以下采用雙管立桿，24.0米以上采用單管立桿。為了安全起見，立桿共3跨（1。80米、0.80米、1。80米)均按立桿的縱距1。80米計算；立桿的橫距1。05米,立桿的步距1。80米。內排架距離結構0.30米。采用的鋼管類型為48×3.5,考慮鋼筋使用次數和年限，鋼管按48×3.0計算，連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60米,水平間距3。60米.施工活荷載為2。0kN/m2，同時考慮3層施工.腳手板采用竹笆片,荷載為0。15kN/m2，按照鋪設3層計算.欄桿采用竹笆片，荷載為0.15kN/m，安全網荷載取0。0050kN/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加一根大橫桿?；撅L壓0.55kN/m2，高度變化系數1。5600,體型系數0。2304。地基承載力標準值145kN/m2，基礎底面擴展面積0。250m2，地基承載力調整系數1.00。一、大橫桿的計算：大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值P2=0.150×1。050/2=0.079kN/m活荷載標準值Q=2.000×1。050/2=1。050kN/m靜荷載的計算值q1=1.2×0。038+1.2×0.079=0.141kN/m活荷載的計算值q2=1.4×1.050=1。470kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖（支座最大彎矩）2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下：跨中最大彎矩為M1=（0。08×0.141+0。10×1。470）×1。8002=0。513kN.m支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為M2=—(0。10×0.141+0.117×1.470)×1。8002=-0。603kN。m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0。603×106/4491.0=134。223N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求！3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下：靜荷載標準值q1=0.038+0.079=0。117kN/m活荷載標準值q2=1.050kN/m三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.677×0.117+0。990×1.050)×1800。04/（100×2.06×105×107780。0)=5。290mm大橫桿的最大撓度小于1800.0/150與10mm，滿足要求！二、小橫桿的計算：小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面.用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1。荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0。038×1。800=0。069kN腳手板的荷載標準值P2=0。150×1.050×1。800/2=0。142kN活荷載標準值Q=2。000×1。050×1。800/2=1。890kN荷載的計算值P=1.2×0。069+1.2×0.142+1。4×1。890=2。899kN小橫桿計算簡圖2?？箯潖姸扔嬎阕畲髲澗乜紤]為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下：集中荷載最大彎矩計算公式如下：M=（1。2×0。038)×1.0502/8+2。899×1.050/4=0。767kN.m=0。767×106/4491.0=170。864N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求！3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下：小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5.0×0。038×1050。004/(384×2.060×105×107780。000）=0。03mm集中荷載標準值P=0.069+0。142+1。890=2.101kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=2100。870×1050。0×1050。0×1050.0/(48×2。06×105×107780.0)=2。282mm最大撓度和V=V1+V2=2.309mm小橫桿的最大撓度小于1050。0/150與10mm，滿足要求!三、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5。2。5）:R≤Rc其中Rc-—扣件抗滑承載力設計值，取8。0kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;1.荷載值計算橫桿的自重標準值P1=0。038×1。050=0.040kN腳手板的荷載標準值P2=0。150×1.050×1.800/2=0。142kN活荷載標準值Q=2。000×1。050×1。800/2=1。890kN荷載的計算值R=1.2×0.040+1。2×0.142+1。4×1.890=2.864kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時,試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8。0kN；四、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載.靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值（kN/m）；本例為0.1146NG1=0。115×40。000=4.584kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0。15NG2=0.150×3×1.800×（1.050+0。300)/2=0.547kN（3)欄桿與擋腳手板自重標準值（kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0。15NG3=0.150×1.800×3/2=0。405kN(4）吊掛的安全設施荷載，包括安全網（kN/m2）；0.005NG4=0.005×1.800×40.000=0.360kN經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5。896kN?；詈奢d為施工荷載標準值產生的軸向力總和,內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ=2.000×3×1。800×1。050/2=5。670kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中W0—-基本風壓(kN/m2），按照《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009-2001)附錄表D.4的規(guī)定采用：W0=0.550Uz——風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009—2001)附錄表7.2。1的規(guī)定采用：Uz=1。560Us——風荷載體型系數：Us=0。230經計算得到,風荷載標準值Wk=0。7×0.550×1。560×0。230=0.138kN/m2。考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1。2NG+0.85×1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1。2×5.896+0.85×1。4×5.670=13.822kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1。2NG+1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1。2×5.896+1.4×5.670=15.013kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式MW=0。85×1。4Wklah2/10其中Wk--風荷載標準值（kN/m2)；la——立桿的縱距（m)；h——立桿的步距（m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩Mw=0。85×1。4×0.138×1.800×1。800×1。800/10=0.096kN。m五、立桿的穩(wěn)定性計算:1.不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中N--立桿的軸心壓力設計值,N=15。013kN；i——計算立桿的截面回轉半徑,i=1.60cm；k——計算長度附加系數,取1。155;u——計算長度系數，由腳手架的高度確定,u=1.500；l0—-計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=1。155×1.500×1.800=3.118m；A--立桿凈截面面積，A=4。239cm2；W——立桿凈截面模量（抵抗矩),W=4。491cm3；——由長細比，為3118/16=196；——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數，由長細比l0/i的結果查表得到0.190;——鋼管立桿受壓強度計算值（N/mm2）；經計算得到=15013/(0.19×424)=186.838N/mm2；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，［f］=205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算<［f],滿足要求！2。考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=13.822kN；i——計算立桿的截面回轉半徑，i=1。60cm；k——計算長度附加系數，取1.155;u——計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0——計算長度（m),由公式l0=kuh確定，l0=1.155×1。500×1.800=3。118m；A—-立桿凈截面面積，A=4.239cm2;W——立桿凈截面模量(抵抗矩），W=4.491cm3；-—由長細比,為3118/16=196；——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比l0/i的結果查表得到0。190；MW——計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0。096kN。m;-—鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2）;經計算得到=13822/(0。19×424)+96000/4491=193.403N/mm2;［f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，［f］=205。00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算〈[f］，滿足要求！六、最大搭