1、4#車庫模板施工方案第一章、概況一、工程概況本工程為碧水西岸南湖1號4#車庫，地處西安市曲江新區(qū)雁南路以南。工程，包括該項目建筑.結(jié)構(gòu).給排水暖通.電氣專業(yè)的施工圖設(shè)計及室外工程設(shè)計。總建筑面積約11291.7平方米。框架梁最長跨度為7.5m，框架梁最大截面尺寸為550800mm；現(xiàn)澆鋼筋混凝土板板厚用有200mm；柱截面為方形600600mm；墻體厚度為300mm。二、施工部署為提高工效，保證工程施工質(zhì)量，本工程模板主要采用木模。本工程模板采用183091518的九夾板（用于墻模板）和1220244012（用于樓板模板）的竹膠板，內(nèi)外楞分別采用483.5鋼管；并采用10對拉螺桿。背楞采用55

2、753000mm4000mm規(guī)格的木枋。每次使用模板前刷脫模劑以延長模板使用周期。三、模板工程施工1、梁模板施工：（1）根據(jù)梁的幾何尺寸，結(jié)合現(xiàn)場實際情況配制拼裝；（2）支模時，根據(jù)梁截面尺寸大小，采用螺桿和斜撐，鐵絲調(diào)節(jié)加固法，并按規(guī)定起拱。 （3）梁截面550800mm 、300800mm 、350800mm。（4）梁模板支承的木枋鋪設(shè)距離中中不得大于250mm，梁的支承架立桿鋼管中距為800mm，并采用豎向橫拉桿及增設(shè)適當斜撐，保證支承架的剛度和整體穩(wěn)定。（5）穿墻螺桿采用10的拉桿。（6）梁的支承架應(yīng)與板的支承架相連接，形成一個整體穩(wěn)定支承架系統(tǒng)。（7）采用膠合板，梁離地面高度為3.9

3、m，模板底木楞和頂撐采用5575松木木楞，間距為450mm，側(cè)模立檔間距選用400mm。（8）梁側(cè)板連接處用等厚木方接縫，跨度較大的地方，中間梁板應(yīng)起拱，跨度大于四米起拱h為梁跨度千分之一至千分之三。2、墻模板施工墻模板按墻截面尺寸直接配置，木枋(5070mm)背楞間距不大于300mm，雙排48鋼管橫檔間距不大于600mm，10對拉螺栓500600mm。離板底起來150為第一排對拉螺桿。墻模在校正后用鋼管支撐固定在滿堂架上。墻模板安裝時，根據(jù)邊線先立一側(cè)模板，臨時用支撐撐住，用線錘校正模板的垂直，然后固定橫檔，再用斜撐固定。待鋼筋綁扎后，按同樣方法安裝另一側(cè)模板及支撐等。模板拼裝時上下豎直拼縫

4、要錯開，先立兩端，后立中間部分。支上一層墻模時膠合板要封住下部已澆筑砼約100200mm，保證模板和已澆筑的砼墻體接縫平整。為了保證墻體厚度的準確，在兩側(cè)模板之間用與墻厚等長的鋼筋作撐頭。為使對拉螺栓能重復(fù)使用，在對拉螺栓外加10PVC管套筒(地下室外墻除外)，套筒伸出模板外側(cè)面10mm，以防被砼堵塞。剪力墻下口焊定位筋，模板拼縫處用8060方木，外圍檁用鋼管加止水螺桿加固，止水螺桿中間及兩邊焊止水片，并在外側(cè)模與兩邊焊止水片間墊上20mm的木塊，拆除后除掉木墊塊，割去此段螺栓，用防水水泥砂漿封口，螺桿間距500500，下面三道用雙螺帽加固。地下室外墻墻體對拉螺栓中間需加焊止水環(huán)。3、板模板施

5、工采用183091518mm膠合板拼裝，支模時將兩端及接頭處釘牢，中間盡量少釘或不釘，以利拆模。木枋間距不大于400mm，滿堂支模架主立桿間距不大于1000，水平連桿高度1800，下口要墊模板或竹膠板，距地200設(shè)掃地桿，距離5米打一道斜支撐，保證支模架的鋼度及穩(wěn)定性。梁底水平鋼管距離不大于600，端部不大于300。鋼管滿堂架支撐牢固，拼接縫過大時，用10cm寬膠帶密封，防止漏漿。4、柱模板施工柱模背楞采用5575mm木枋，背楞間距不大于300mm。支模采用雙排鋼管柱箍，柱箍間距400mm，在柱底適當加密。柱支模用二塊同柱截面模板、二塊寬于截面30模板，釘釘處用方木，上部開梁缺口，用鋼管、扣件

6、定位，鋼管加固間距不大于400，下面三道用雙螺帽加固。柱箍在模板校正后與梁板模板支撐連接。第二章、梁模板(扣件鋼管架)計算書高支撐架的計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2002、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關(guān)文獻建議，如果僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術(shù)2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全中的部分內(nèi)容。梁段:BKL-X。 一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面

7、寬度 B(m):0.55；梁截面高度 D(m):0.80混凝土板厚度(mm):200.00；立桿梁跨度方向間距La(m):0.60；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.50；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：4.60；梁兩側(cè)立柱間距(m):0.90；承重架支設(shè):1根承重立桿，鋼管支撐垂直梁截面；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.60；采用的鋼管類型為483.2；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.90；2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5

8、；新澆混凝土側(cè)壓力標準值(kN/m2):19.2；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):5.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.03.材料參數(shù)木材品種：東北落葉松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.6；面板類型：膠合面板；鋼材彈性模量E(N/mm2)：.0；鋼材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：205.0；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底縱向支撐根數(shù)：3；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm

9、)：600；次楞間距(mm)：300；穿梁螺栓水平間距(mm)：600；穿梁螺栓豎向間距(mm)：300；穿梁螺栓直徑(mm)：M10；主楞龍骨材料：木楞,，寬度55mm，高度75mm；次楞龍骨材料：木楞,，寬度55mm，高度75mm；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側(cè)模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取8.000h； T - 混凝土的入模溫度，取10.000； V -

10、 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.800m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.000； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別為 43.973 kN/m2、19.200 kN/m2，取較小值19.200 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內(nèi)楞上的三跨連續(xù)梁計算。

11、面板計算簡圖1.抗彎驗算 其中， - 面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N.mm)； W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 601.81.8/6=32.4cm3； f - 面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q1= 1.20.619.20.9=12.44kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q2= 1.40.650.9=3.78kN/m；q = q1+q2 = 12.442+3.780 = 16.222 kN/m；計算跨度(內(nèi)楞間距): l = 300mm；面板的最大

12、彎距 M= 0.116.223002 = 1.46105N.mm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值: = 1.46105 / 3.24104=4.506N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值 =4.506N/mm2 小于 面板的抗彎強度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值: q = 19.20.6 = 11.52N/mm； l-計算跨度(內(nèi)楞間距): l = 300mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 601.81.81.8/12=29.16

13、cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.67711.523004/(10095002.92105) = 0.228 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =300/250 = 1.2mm；面板的最大撓度計算值 =0.228mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.2mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計算1.內(nèi)楞計算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度55mm，截面高度75mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 557575/6 = 51.56cm3；I = 55757575/12 = 193.36cm4； 內(nèi)

14、楞計算簡圖（1）.內(nèi)楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)； M - 內(nèi)楞的最大彎距(N.mm)； W - 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩； f - 內(nèi)楞的強度設(shè)計值(N/mm2)。按以下公式計算內(nèi)楞跨中彎矩： 其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q = (1.219.20.9+1.450.9)0.3/1=8.11kN/m； 內(nèi)楞計算跨度(外楞間距): l = 600mm； 內(nèi)楞的最大彎距: M=0.18.11600.002= 2.92105N.mm；經(jīng)計算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計算值 = 2.92105/5.16104 = 5.663 N/mm2； 內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值:

15、f = 17N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計算值 = 5.663 N/mm2 內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值 小于 f=17N/mm2，滿足要求?。?）.內(nèi)楞的撓度驗算 其中 E - 面板材質(zhì)的彈性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值： q =19.200.30/1= 5.76 N/mm； l-計算跨度(外楞間距)：l = 600mm； I-面板的截面慣性矩：E = 1.93106N/mm2；內(nèi)楞的最大撓度計算值: = 0.6775.766004/(100100001.93106) = 0.261 mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值: = 2.4mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值 =0.2

16、61mm 小于 內(nèi)楞的最大容許撓度值 =2.4mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用木楞，截面寬度55mm，截面高度75mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 557575/6 = 51.56cm3；I = 55757575/12 = 193.36cm4； 外楞計算簡圖（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應(yīng)力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設(shè)計值(N/mm2)。最大彎矩M按下式計算： 其中，作用在外楞的荷載: P = (1.2

17、19.20.9+1.450.9)0.60.3/1=4.87kN； 外楞計算跨度(對拉螺栓豎向間距): l = 300mm； 外楞的最大彎距：M = 0.1754866.48300 = 2.55105N.mm經(jīng)計算得到，外楞的受彎應(yīng)力計算值: = 2.55105/5.16104 = 4.955 N/mm2； 外楞的抗彎強度設(shè)計值: f = 17N/mm2；外楞的受彎應(yīng)力計算值 =4.955N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設(shè)計值 f=17N/mm2，滿足要求?。?）.外楞的撓度驗算 其中 E - 外楞的彈性模量，其值為 10000N/mm2； p-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值： p =19.2

18、00.600.30/1= 3.46 KN； l-計算跨度(拉螺栓間距)：l = 300mm； I-面板的截面慣性矩：I = 1.93106mm4；外楞的最大撓度計算值: = 1.1463.461033003/(100100001.93106) = 0.055mm；外楞的最大容許撓度值: = 1.2mm；外楞的最大撓度計算值 =0.055mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =1.2mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 10 m

19、m； 穿梁螺栓有效直徑: 8.12 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 52 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =19.20.60.32 =6.912 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 17052/1000 = 8.84 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.912kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=8.84kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混

20、凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 6001818/6 = 3.24104mm3； I = 600181818/12 = 2.92105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kN.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =275.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.600.800.90=13.22kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:1.20.350

21、.600.90=0.23kN/m；振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：q3: 1.42.000.600.90=1.51kN/m；q = q1 + q2 + q3=13.22+0.23+1.51=14.96kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.12514.9580.2752=0.141kN.m； =0.141106/3.24104=4.364N/mm2；梁底模面板計算應(yīng)力 =4.364 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓

22、力線荷載: q =（(24.0+1.50)0.800+0.35）0.60= 12.45KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =275.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =275.00/250 = 1.100mm；面板的最大撓度計算值: = 0.52112.452754/(10095002.92105)=0.134mm；面板的最大撓度計算值: =0.134mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 275 / 250 = 1.1mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用鋼管。強度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自

23、重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)0.80.275=5.61 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.350.275(20.8+0.55)/ 0.55=0.376 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計算得到，活荷載標準值 P1= (2.5+2)0.275=1.238 kN/m；2.鋼管的支撐力驗算靜荷載設(shè)計值 q = 1.25.61+1.20.376=7.184 kN/m；活荷載設(shè)計值

24、 P = 1.41.238=1.733 kN/m； 鋼管計算簡圖鋼管按照三跨連續(xù)梁計算。 本算例中，鋼管的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=4.73cm3 I=11.36cm4鋼管強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設(shè)計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設(shè)計值 q = 7.184+1.733=8.916 kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.17.1840.60.6= 0.259 kN.m；最大應(yīng)力 = M / W = 0.259106/4730 = 54.674 N/mm2；抗彎強度設(shè)計值 f=205 N/mm2；鋼管的最大應(yīng)力計算值 54.674 N/mm2 小于

25、 鋼管抗彎強度設(shè)計值 205 N/mm2,滿足要求!鋼管抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: 截面抗剪強度必須滿足: 其中最大剪力: V = 0.67.1840.6 = 2.586 kN；鋼管的截面面積矩查表得 A = 450.000 mm2；鋼管受剪應(yīng)力計算值 =22586.060/450.000 = 11.494 N/mm2；鋼管抗剪強度設(shè)計值 = 120 N/mm2；鋼管的受剪應(yīng)力計算值 11.494 N/mm2 小于 鋼管抗剪強度設(shè)計值 120 N/mm2,滿足要求!鋼管撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: q = 5.610 + 0.376

26、= 5.986 kN/m；鋼管最大撓度計算值 = 0.6775.9866004 /(1002060011.36104)=2.244mm；鋼管的最大允許撓度 =0.6001000/250=2.400 mm；鋼管的最大撓度計算值 = 2.244 mm 小于 鋼管的最大允許撓度 =2.4 mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.800= 20.400 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷

27、載(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(20.400 + 0.350 )+ 1.44.500 = 31.200 kN/m2；梁底支撐根數(shù)為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側(cè)模板傳給鋼管的集中力為N 。當n=2時： 當n2時： 計算簡圖(kN) 支撐鋼管變形圖(m.m) 支撐鋼管彎矩圖(kN.m)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座反力 RA = RB=1.241 kN，中間支座最大反力Rmax=8.223；最大彎矩 Mmax=0.217 kN.m；最大撓度計算值 Vmax=0.106 mm；支撐鋼

28、管的最大應(yīng)力 =0.217106/4730=45.909 N/mm2；支撐鋼管的抗壓設(shè)計強度 f=205.0 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值 45.909 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設(shè)計強度 205.0 N/mm2,滿足要求!八、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構(gòu)造作用，通過扣件連接到立桿。九、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.90，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為14.40kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc其

29、中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取14.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結(jié)果得到 R=8.223 kN；R 14.40 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求! 十、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式 1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =1.241 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1294.6=0.713 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.60/2+(0.90-0.55)/2)0.600.35=0.120 kN

30、； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2(0.60/2+(0.90-0.55)/2)0.600.200(1.50+24.00)=1.744 kN； N =1.241+0.713+0.12+1.744=3.817 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.5； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果

31、完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，u =1.7；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.209 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 ；=3817.393/(0.209450) = 40.589 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 40.589 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值

32、f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a = 1.7 按照表2取值1.002 ；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.002(1.5+0.12) = 1.988 m；Lo/i = 1987.868 / 15.9 = 125 ；由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.423 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 ；=3817.393/(0.423450) = 20.055 N/m

33、m2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 20.055 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括： 梁底支撐最大支座反力： N1 =8.223 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.129(4.6-0.8)=0.713 kN； N =8.223+0.713=8.812 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.5； W - 立桿凈截面抵抗

34、矩(cm3)：W = 4.73； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.167 ； u - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，u =1.7；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1671.71.5 = 2.976 m；Lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.205 ；鋼

35、管立桿受壓應(yīng)力計算值 ；=8811.656/(0.205450) = 95.519 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 95.519 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a = 1.7 按照表2取值1.002 ；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.002(1.5+0.12) = 1.988 m；Lo/i = 1987.868 / 15.9 =

36、 125 ；由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.423 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 ；=8811.656/(0.423450) = 46.292 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 46.292 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全十一、梁模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求工程經(jīng)驗:除了要遵守扣件架規(guī)范的相關(guān)要求外，還要考慮以下內(nèi)容1.模板支架的構(gòu)造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據(jù)設(shè)計荷載采用單立桿或雙立桿

37、；b.立桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿，確保兩方向足夠的設(shè)計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設(shè)計：a.當架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設(shè)置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設(shè)置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構(gòu)造層的設(shè)計：a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設(shè)置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設(shè)置 斜桿層數(shù)要大于水

38、平框格總數(shù)的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設(shè)置，四周和中部每10-15m設(shè)豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結(jié)構(gòu)層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設(shè)置層）必須設(shè)水平加強層。4.剪刀撐的設(shè)計：a.沿支架四周外立面應(yīng)滿足立面滿設(shè)剪刀撐；b.中部可根據(jù)需要并依構(gòu)架框格的大小，每隔10-15m設(shè)置。5.頂部支撐點的設(shè)計：a.最好在立桿頂部設(shè)置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應(yīng)靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應(yīng)進行抗滑驗算，當設(shè)計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN

39、時應(yīng)用頂托方式。6.支撐架搭設(shè)的要求：a.嚴格按照設(shè)計尺寸搭設(shè)，立桿和水平桿的接頭均應(yīng)錯開在不同的框格層中設(shè)置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的；d.地基支座的設(shè)計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求：a.精心設(shè)計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設(shè)計荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應(yīng)的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，

40、發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。第三章、柱模板計算書柱模板的計算依據(jù)建筑施工手冊第四版、建筑施工計算手冊江正榮著、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2002、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側(cè)壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。 柱模板設(shè)計示意圖柱截面寬度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板的總計算高度:H = 3.00m；

41、根據(jù)規(guī)范，當采用溜槽、串筒或?qū)Ч軙r，傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載標準值為2.00kN/m2； 計算簡圖一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)柱截面寬度B方向?qū)菟〝?shù)目:0；柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目:3；柱截面高度H方向?qū)菟〝?shù)目:0；柱截面高度H方向豎楞數(shù)目:3；2.柱箍信息柱箍材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管483.0；鋼楞截面慣性矩I(cm4):10.78；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；柱箍的間距(mm):400；柱箍肢數(shù):2；3.豎楞信息豎楞材料:木楞；寬度(mm):55.00；高度(mm):75.00；豎楞肢數(shù):1；4.面板參數(shù)面板類型:竹膠合板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm

42、2):9500.00；面板抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設(shè)計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):.00；鋼楞抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T

43、+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.000； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別為 40.549 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值40.549 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值 F1=40.549kN/m2；傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 F2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的面板屬于受彎構(gòu)件，按簡支梁

44、或連續(xù)梁計算。本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。由前述參數(shù)信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l= 272 mm，且豎楞數(shù)為 3，面板為2 跨，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁進行計算。 面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁用下式計算最大跨中彎距： 其中， M-面板計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =272.0mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括

45、: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.240.550.400.90=17.517kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2: 1.42.000.400.90=1.008kN/m，式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。 q = q1 + q2 =17.517+1.008=18.525 kN/m；面板的最大彎距：M =0.125 18.525272272= 1.37105N.mm；面板最大應(yīng)力按下式計算： 其中， -面板承受的應(yīng)力(N/mm2)； M -面板計算最大彎距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 40018.018.0/6=2.1

46、6104 mm3； f -面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值： = M/W = 1.37105 / 2.16104 = 6.345N/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值 =6.345N/mm2 小于 面板的抗彎強度設(shè)計值 =13N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁計算，公式如下: 其中， -面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =272.0mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.240.550.400.90=17.517kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力

47、設(shè)計值q2: 1.42.000.400.90=1.008kN/m，式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。 q = q1 + q2 =17.517+1.008=18.525 kN/m；面板的最大剪力： = 0.62518.525272.0 = 3149.279N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -面板承受的剪應(yīng)力(N/mm2)； -面板計算最大剪力(N)： = 3149.279N； b-構(gòu)件的截面寬度(mm)：b = 400mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應(yīng)力計算

48、值: =33149.279/(240018.0)=0.656N/mm2；面板截面抗剪強度設(shè)計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪應(yīng)力 =0.656N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設(shè)計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁計算，撓度計算公式如下: 其中， -面板最大撓度(mm)； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載(kN/m)： q = 40.550.4016.22 kN/m； l-計算跨度(豎楞間距): l =272.0mm ； E-面板彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的慣性矩(mm4)；

49、 I= 40018.018.018.0/12 = 1.94105 mm4；面板最大容許撓度: = 272 / 250 = 1.088 mm；面板的最大撓度計算值: = 0.52116.22272.04/(1009500.01.94105) = 0.250 mm；面板的最大撓度計算值 =0.25mm 小于 面板最大容許撓度設(shè)計值 = 1.088mm,滿足要求！四、豎楞方木的計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的豎楞（小楞）屬于受彎構(gòu)件，按連續(xù)梁計算。本工程柱高度為3.0m,柱箍間距為400mm，豎楞為大于 3 跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，豎楞采用木楞，寬度55mm，高度75mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 557575/6 = 51.56cm3；I = 55757575/12 = 193.36cm4； 豎楞方木計算簡圖1.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式： 其中， M-豎楞計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =400.0mm； q