1、鍋爐預(yù)熱器密封曹征節(jié)目1.摘要：我廠的工藝機是三分倉容積式空氣預(yù)熱器。轉(zhuǎn)子直徑13010mm，冷端0.8mm低合金(CORTEN鋼)防腐傳熱元件，其余熱段儲熱元件為碳鋼。轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速0.97轉(zhuǎn)數(shù)/分鐘。氣動圓盤速度33600.25旋轉(zhuǎn)/分鐘。熱斷層和熱斷層中間層由厚度為0.5毫米的碳鋼波紋板堆積而成，冷端由厚度為0.8毫米的杜氏3型H=300毫米的柯登鋼(C0RTEN)波紋板重疊而成?？諝忸A(yù)熱器的徑向、圓周和軸向都有防止和減少空氣泄漏的密封裝置，密封片由考登鋼制成。徑向密封厚度=2.5mm；轉(zhuǎn)子中心氣缸周密封板塊厚度=6mm；軸封厚度=2.5 mm，旁路密封厚度=1.5。空氣預(yù)熱器裝有漏風(fēng)控制系統(tǒng)

2、，脈沖干燥器和多蓮蓬頭清洗管。2.工作原理：回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器是作為回流操作的再生熱交換器。由特殊波紋加工的金屬儲熱元件緊密地放置在轉(zhuǎn)子扇形倉庫內(nèi)，轉(zhuǎn)子以0.97轉(zhuǎn)/分鐘的轉(zhuǎn)速旋轉(zhuǎn)，左右兩側(cè)分別是煙和空氣通道?？諝夥矫嬗址譃橐淮物L(fēng)向和二次風(fēng)通道，當(dāng)煙通過轉(zhuǎn)子時，煙將熱量釋放到再生元素，煙溫度降低。再生元素向空氣側(cè)旋轉(zhuǎn)時，又向空氣釋放熱量，空氣溫度升高。這樣反復(fù)循環(huán)，實現(xiàn)煙霧和空氣的熱交換。3.漏風(fēng)原因分析(1)回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的一次風(fēng)壓力比二次風(fēng)和煙面的風(fēng)壓力高得多，轉(zhuǎn)子和殼體之間有間隙，一次風(fēng)的二次風(fēng)面和煙面的直接泄漏和二次風(fēng)向煙面的泄漏是不可避免的。密封空氣泄漏是空氣泄漏的主要部分，密封空氣

3、泄漏由軸向空氣泄漏、圓周方向空氣泄漏、徑向空氣泄漏三部分組成。牙齒中徑向空氣泄漏約占總空氣泄漏量的60%到70%。(2)回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器本身的變形，密封間隙太大。充滿傳熱元件的空氣預(yù)熱器轉(zhuǎn)子或精子處于冷態(tài)時，扇形板和轉(zhuǎn)子端面是間距小的平面?？諝忸A(yù)熱器工作時，轉(zhuǎn)子和精子處于熱狀態(tài)，熱端轉(zhuǎn)子的徑向膨脹大于冷端轉(zhuǎn)子。同時，中心軸向上膨脹，自重?fù)锨?，轉(zhuǎn)子引起蘑菇型變形，扇形板和轉(zhuǎn)子或精子端面密封的外部邊緣間隙比冷空氣大得多，形成三角形的漏風(fēng)區(qū)域，如下圖所示。(2).一次電子熱變形計算轉(zhuǎn)子的熱變形量主要取決于轉(zhuǎn)子的半徑和高度，空氣和煙霧的進(jìn)出口溫度。圖1顯示了轉(zhuǎn)子熱變形的各個幾何和變形量。每個變形量計算

4、簡述如下：(2).1.1次電子熱端熱變形量(以上)上=0.006R/H0t (1)格式中：相-轉(zhuǎn)子熱端變形(mm)；R-轉(zhuǎn)子半徑(m)；H0-轉(zhuǎn)子高度(m)； t-轉(zhuǎn)子冷熱溫差(c)、 t=1/2 (t香煙t null)-1/2 (t香煙t null)格式中：“T”，“T”分別是進(jìn)口和出口溫度，()。(2) 1.2轉(zhuǎn)子中心圓柱的熱變形量(中)中=0.012 H0t中中-轉(zhuǎn)子中心圓柱的熱變形量(mm)；H0-轉(zhuǎn)子高度(m)； t-平均溫度(c)； t=1/4 (t香煙t煙霧t空t null) -t0，類型t，t分別為進(jìn)口，出口溫度(c)。T0-環(huán)境溫度(c)。(2) 1.3次電子冷端熱變形(下)

5、如圖2所示：H=Hx 以上，H=H0 以上，把兩種茄子表格加在一起，整理后就可以得到下=上-(Hx-H0)=相-中。格式中的值是從現(xiàn)場實測獲得的，通常為1mm左右。(2) 2.1漏風(fēng)機理和規(guī)則容克式空氣預(yù)熱器主要由通型轉(zhuǎn)子和外殼組成，轉(zhuǎn)子是運動部件，外殼是靜止部件，靜態(tài)部件之間必須有間隙。牙齒間隔是漏風(fēng)的通道。空氣預(yù)熱器位于鍋爐島煙系統(tǒng)的進(jìn)口和出口，空氣側(cè)壓力高，煙側(cè)壓力低，兩者之間壓力下降是空氣泄漏的動力。差壓和間隙的存在導(dǎo)致的空氣泄漏稱為直接空氣泄漏。另一種空氣泄漏是因為轉(zhuǎn)子內(nèi)部有一定的體積，所以轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)時，需要像水車一樣將一些氣體輸送到另一邊。(2 .)2.2攜帶空氣泄漏量計算公式為：格

6、式：Vxd結(jié)構(gòu)漏風(fēng)，m3/s；d是轉(zhuǎn)子直徑，m；d是中心管直徑，m；n是轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速，r/min。y是轉(zhuǎn)子內(nèi)部金屬所占體積的份額。h是轉(zhuǎn)子高度，m。攜帶漏氣是容克式空氣預(yù)熱器的固有特征，這是不可避免的。根據(jù)公式，運載空氣泄漏量與轉(zhuǎn)子內(nèi)容積和轉(zhuǎn)速成正比。為了減少結(jié)構(gòu)空氣泄漏量，如果滿足傳熱性能，請選擇低轉(zhuǎn)速。因為如果旋轉(zhuǎn)速度大于1.5 r/min，則提高旋轉(zhuǎn)速度對傳熱不再有幫助。轉(zhuǎn)子內(nèi)部盡可能充滿導(dǎo)熱系數(shù)，增加金屬所占體積的份額，提高Y值，也就是說轉(zhuǎn)子高度不會留下太多剩余空間。(2 .)2.3直接漏風(fēng)運載空氣泄漏量占預(yù)熱器總空氣泄漏量的比重較小，空氣預(yù)熱器的空氣泄漏主要是直接空氣泄漏，計算直接空氣泄

7、漏量的公式可以推導(dǎo)如下：將空氣側(cè)和煙側(cè)視為兩壁之間充滿氣體的無限容器，空氣通過間隙泄漏到煙側(cè)。根據(jù)粘性流體的伯努利方程得到，如下圖所示。這是空氣預(yù)熱器漏風(fēng)量的基本計算公式。表達(dá)式中P是空氣側(cè)和煙氣側(cè)的壓力差，公式中氣體密度基本不變，因此影響空氣泄漏的主要因素是系數(shù)K。間隙區(qū)域f；空氣側(cè)和煙氣側(cè)之間的壓力差 p(3)空氣預(yù)熱器中間層波紋板裝載嚴(yán)重，導(dǎo)致空氣泄漏增加?；剞D(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器長期工作，如果不能及時進(jìn)行吹灰溝通，冷、熱、中加熱面積灰增加，風(fēng)壓阻力增加，出口煙負(fù)壓增大，空氣泄漏量上升。此外，波紋板堵塞灰塵，使上下不暢，預(yù)熱器冷、熱端溫差變大，轉(zhuǎn)子會進(jìn)一步惡化香菇形狀的變形。(4)漏風(fēng)控制系統(tǒng)傳

8、感器機械部分故障或不敏感?；剞D(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器配備了空氣泄漏控制系統(tǒng)，自動跟蹤風(fēng)扇底部和徑向密封之間的密封間隙，密封間隙保持一定距離(通常約3.0 mm)，可以自動控制空氣預(yù)熱器的空氣泄漏量。但是空氣預(yù)熱器啟動一段時間后，發(fā)現(xiàn)、煙袋內(nèi)積了很多灰塵，探測通道被堵塞，不能自由上下移動，影響了扇形板的追蹤調(diào)節(jié)，導(dǎo)致空氣泄漏變大。(5)徑向、圓周方向和軸向密封不均。由于長時間工作或不均勻的熱，環(huán)、軸密封片有輕微的偏轉(zhuǎn)或變形，密封間隙增大，空氣泄漏增加。(6)由于維護(hù)、裝配問題、漏風(fēng)控制系統(tǒng)的偏差，例如轉(zhuǎn)子不垂直的情況，導(dǎo)致漏風(fēng)增加。(7)鍋爐安裝質(zhì)量差，漏風(fēng)、灰塵泄漏點多，外漏空氣增加煙氣側(cè)負(fù)壓，增加回轉(zhuǎn)

9、式空氣預(yù)熱器的漏風(fēng)率。4漏風(fēng)因素分析根據(jù)公式(8)，漏風(fēng)量與泄漏系數(shù)K、間隙面積F、空氣和煙霧的壓差P的平方根成正比，要減少漏風(fēng)量，必須降低K、F、P的值。4.1影響空氣泄漏率的其他因素4.1.1鍋爐負(fù)荷對漏風(fēng)率的影響空氣預(yù)熱器空氣泄漏主要與泄漏系數(shù)K、間隙面積F、空氣和煙霧的壓力差P有關(guān)。鍋爐負(fù)荷降低時，風(fēng)機的力也降低。此時，假設(shè)鍋爐負(fù)荷下降到50%，風(fēng)扇負(fù)荷下降到50%，泄漏系數(shù)K，間隙面積F保持不變，空氣和煙霧的壓力差P(一次風(fēng)和煙側(cè)冷落差)也將減小(根據(jù)2000PA P 700公式(8)得出空氣泄漏量G1，總負(fù)荷4.1.2半負(fù)載的空氣泄漏率AL1AL1=G1/Q總計12Q總計1=Q總計

10、1AL1=K.F/Q總計1，AL1=2K。F/Q總計、AL1=K.F/Q總和，P取4500 Pa，AL1=K.F/Q總和，4.1.3滿負(fù)荷的泄漏率ALAL=G0/Q總計，AL=K.F/Q總計，P取7000 Pa，AL=K.F/Q總計。在表達(dá)式中，q始終是總負(fù)荷的送風(fēng)量，q總和1是半負(fù)荷的送風(fēng)量通過以上比較，可以看出，半負(fù)荷的空氣泄漏率比全部負(fù)荷高1.6倍。從以上結(jié)論可以看出鍋爐負(fù)荷減少的時候空氣預(yù)熱器的漏風(fēng)率將顯著提高。根據(jù)有關(guān)發(fā)電站的實驗，可以得到以下數(shù)據(jù)。鍋爐在100%輸出條件下空氣預(yù)熱器的漏風(fēng)率為5.172%。鍋爐在70%輸出條件下空氣預(yù)熱器的漏風(fēng)率為7.342%。鍋爐在50%輸出條件下

11、空氣預(yù)熱器的漏風(fēng)率為8.066%。上述數(shù)據(jù)表明負(fù)荷對鍋爐空氣預(yù)熱器的影響很大。4.2空氣側(cè)和煙氣側(cè)壓差爐子以負(fù)壓操作的鍋爐，空氣預(yù)熱器的空氣面是正壓，靜風(fēng)壓力，煙霧面是負(fù)壓。兩者之間的壓差導(dǎo)致空氣泄漏，壓差越大，空氣泄漏就越大?？諝忸A(yù)熱器漏風(fēng)對煙霧系統(tǒng)的影響空氣預(yù)熱器的空氣泄漏嚴(yán)重，風(fēng)壓降低了一次，為了防止風(fēng)管堵塞，只能提高風(fēng)扇擋板的開放度一次，提高風(fēng)扇和鼓風(fēng)機的力量一次。(威廉莎士比亞、溫德夏、空氣、空氣、空氣、空氣、空氣、空氣、空氣)一次風(fēng)和二次風(fēng)大量泄漏到煙霧中，增加了鼓風(fēng)機的力量。不僅會導(dǎo)致電站功率上升，還會在整個負(fù)荷運行時引導(dǎo)鼓風(fēng)機，使其不能調(diào)節(jié)余量，限制運行人員的燃燒調(diào)整，并影響機

12、組力。同時，爐內(nèi)燃燒所需的氧氣進(jìn)不去，影響氣體的安全運行?？諝庑孤﹪?yán)重，煙霧溫度降低，空氣預(yù)制機加熱時腐蝕和堵塞嚴(yán)重，鍋爐的熱效率降低，都會影響氣球的安全經(jīng)濟(jì)運行。此外，煙煤機的情況下，排氣量增加或煙煤機干燥氣流不足，整個單位的力量可能會下降。6.減少空氣預(yù)熱器漏風(fēng)應(yīng)采取的對策和措施(1)減少密封空氣泄漏?；剞D(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的空氣泄漏主要是密封的空氣泄漏，徑向空氣泄漏約占總空氣泄漏量的60-70%。因此，要解決回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的漏風(fēng)問題，首先要盡量減少徑向空氣泄漏。利用機組進(jìn)行林劍、大眾、小型維修、技術(shù)改造時，檢查和調(diào)整空氣預(yù)熱器的各種密封部件。幾個徑向和環(huán)密封由于熱量的關(guān)系，在高溫區(qū)域，材料發(fā)

13、生了一些塑性變形，為了減少密封間隙的空氣泄漏，開始進(jìn)行更換處理。冷，熱端旁路密封按間隙值校準(zhǔn)，更換不合格旁路密封應(yīng)采用兩種重疊交叉形式安裝，減少旁路泄漏。軸密封維護(hù)發(fā)現(xiàn)間隙超標(biāo)，安裝時根據(jù)數(shù)據(jù)進(jìn)行調(diào)整，防止軸向空氣泄漏。中央筒內(nèi)密封材料不緊，其他地方磨損漏風(fēng)，發(fā)現(xiàn)后及時重新填充密封材料，磨損處及時進(jìn)行焊接處理。(2)加強對空氣預(yù)熱器傳熱元件的再堵。根據(jù)公式，為了減少轉(zhuǎn)子變形量和空氣泄漏，應(yīng)盡量減少T。如果散熱因素不能阻擋灰塵，T會變大，空氣藝妓的空氣泄漏會增加。(威廉莎士比亞、模板、傳熱、傳熱、傳熱、傳熱、傳熱)此外，大小維修時，要用高壓水多清管噴霧制裁，加強對發(fā)現(xiàn)堵塞構(gòu)件的疏浚。大修時，拆卸

14、傳熱元件箱，切斷箱架，逐個清理堵塞的傳熱元件，全部重新安裝。(大衛(wèi)亞設(shè)，美國電視電視劇，傳熱元件，傳熱元件)(3)調(diào)整漏風(fēng)控制系統(tǒng)風(fēng)扇板的水平位置。如果漏風(fēng)控制系統(tǒng)扇形板本身不是水平的，扇形板可以前后左右傾斜，漏風(fēng)控制系統(tǒng)的偏差會導(dǎo)致漏風(fēng)變大。因此，要減少空氣預(yù)熱器的空氣泄漏，必須保持扇形板的水平，并測量扇形板的水平。也就是說，必須將某一位置的徑向密封移動到扇形板的兩側(cè)進(jìn)行測量。例如，如果測量結(jié)果不是水平的，則需要水平調(diào)整測量。(4)消除空氣預(yù)熱器上部煙囪的空氣泄漏?？諝忸A(yù)熱器經(jīng)常檢查上部煙囪的補償器。如有必要，更換到金屬補償器，提高耐磨性，消除空氣泄漏。(5)探索和改進(jìn)風(fēng)扇板控制系統(tǒng)，標(biāo)準(zhǔn)煙

15、溫或間隙，降低空氣泄漏率。解決熱端徑向密封的方法是在上面安裝扇形控制系統(tǒng)，動態(tài)跟蹤轉(zhuǎn)子變形，隔離煙桿和空氣，消除空氣泄漏。建議比較溫度跟蹤和間隙跟蹤。(6)準(zhǔn)確計算轉(zhuǎn)子變形量。用作每個窗臺間距的參考值。(7)確保各密封間隙的統(tǒng)一一致性。(8)保證轉(zhuǎn)子的水平度。7.結(jié)論回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的空氣泄漏是回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的普遍問題。設(shè)備狀態(tài)不同，漏風(fēng)的原因也不同。減少空氣泄漏的方法應(yīng)是火力發(fā)電廠不斷探索和解決的方向，通過維護(hù)實踐，繼續(xù)采用維修改造措施和改造設(shè)想。那個漏風(fēng)率可以降低。這有助于減少鍋爐排煙熱損失，減少煙氣溫度引起的設(shè)備低溫腐蝕，減少風(fēng)機、風(fēng)機的運行負(fù)荷，降低功耗，節(jié)約工廠用電，防止回轉(zhuǎn)式空氣

16、預(yù)熱器泄漏，目前，我們廠#1爐兩臺空氣預(yù)熱器空氣泄漏率已達(dá)到10%左右，為了降低空氣泄漏率(徑向泄漏占總泄漏量的70%以上，預(yù)熱器泄漏量的65%發(fā)生在熱端，因此我們的工作重點是徑向密封間隙，尤其是熱端)。)，以獲取詳細(xì)信息方案制定如下。一、冷曹征：1.利用停機檢查機會，與熱工及政策部人員一起檢查熱鍛節(jié)裝置零點。2.測量冷端密封間距，并根據(jù)需要進(jìn)行調(diào)整。建議將最外層值調(diào)整為33mm。3.測量熱端密封間距，掌握密封座平整度。4.利用維護(hù)機會測量軸向、環(huán)密封間距，必要時改造環(huán)密封。5.在空氣預(yù)熱器中沖洗水。6.必要時，在三向密封板上安裝指示鋁板，觀察密封間隙，在下次停機時進(jìn)行調(diào)整。檢查2B空氣預(yù)熱器

17、存在以下問題：a .每個板塊的中心有很大的間距。大約4-5mm。您要調(diào)整為1.5-2.0mm。b .第一風(fēng)-第二風(fēng)之間的扇形0小，小2.5mm左右，想調(diào)整到4mm左右。二、熱狀態(tài)曹征：1.在單元負(fù)載500MW-550MW穩(wěn)定2h時，記錄相關(guān)數(shù)據(jù)(鼓風(fēng)機、鼓風(fēng)機一次、風(fēng)機、空氣預(yù)熱器電流、空氣預(yù)熱器進(jìn)出口煙溫度、一次風(fēng)壓力等)，首先測量泄漏率3360空氣預(yù)熱器空氣預(yù)熱器向煙方向泄漏的空氣質(zhì)量流和進(jìn)入空氣預(yù)熱器的煙質(zhì)量流(%)。根據(jù)GB/T10184的空氣預(yù)熱器漏風(fēng)率測量和計算，空氣預(yù)熱器漏風(fēng)率計算如下：蛋格式中：al-空氣預(yù)熱器空氣泄漏率，%-空氣預(yù)熱器入口的空氣系數(shù)過高；-空氣預(yù)熱器出口的過?？諝庀禂?shù)。過?？諝庀禂?shù)的計算方法為：過?？諝庀禂?shù)=21/(21-此處的氧氣)。更改熱端自動跟蹤裝置系數(shù)，調(diào)整風(fēng)扇板以縮短間隙，觀察空氣預(yù)熱器電流，注意聽異常停止曹征等上部風(fēng)扇板的聲音。由于熱段自動跟蹤裝置會因灰分等因素而發(fā)生故障，設(shè)備可能受損，因此最好在熱狀態(tài)下設(shè)置限制系數(shù)，以使密封間隙最小化，不