1、For personal use only in study and research; not for commercial use高層建筑混凝土結構技術規(guī)程（JGJ3-2010）主要修訂內容王華林廣東省建筑設計研究院1. 高層建筑混凝土結構技術規(guī)程（JGJ3-2010）修訂背景1.1 根據原建設部建標200677 號文的通知，由中國建筑科學研究院作為主編單位，會同有關設計、科研、教學和施工單位對高層建筑混凝土結構技術規(guī)程JGJ3-2002 進行全面修訂。1.2 參加修訂工作的設計單位有：北京市建筑設計研究院、華東建筑設計研究院有限公司、廣東省建筑設計研究院、中建國際（深圳）設計顧問有限公司

2、、廣州容柏生建筑工程設計事務所；研究單位有上海市建筑科學研究院（集團）有限公司；教學單位有清華大學；施工單位有北京建工集團有限責任公司、中國建筑第八工程局有限公司。1.3 修訂過程簡述規(guī)程修編準備工作始于2006年，2006年8月與主管部門簽定規(guī)程的修訂合同，同年12月召開修編組第一次工作會議，宣布修編組成立。完成本規(guī)程的送審稿之前，共召開修編組全體工作會議5次；參加與建筑抗震設計規(guī)范、混凝土結構設計規(guī)范的協(xié)調會10余次。1.4 修訂過程簡述1.5.1 規(guī)程修編組廣泛調查研究，認真總結了近年來的工程實踐經驗、理論和試驗研究成果，參考了有關國際標準和國外先進標準，先后完成了本規(guī)程的討論稿（第一稿

3、）、征求意見初稿（第二稿）、征求意見稿（第三稿）、送審初稿（第四稿）、送審稿（第五稿）等版本。1.5.2 2010年1月完成的規(guī)程征求意見稿；1.5.3 2010年2月2日編制組向全國有關設計、研究、教學、施工、質檢等單位及相關主管部門寄送了征求意見函及征求意見稿 240余份，并在國家工程建設標準化信息網上進行了發(fā)布；1.5.4 截至2010年4月中旬，編制組共陸續(xù)收到來自有關單位及專家個人的書面反饋意見68份，涉及意見和建議700余條。1.5.5 修訂組對反饋意見和建議十分重視，對意見進行了匯總、整理，分章節(jié)研究提出了處理意見。在對反饋意見和建議逐條認真分析研究的基礎上，明確了本規(guī)程修訂的全

4、部內容，于 2010年5月完成了征求意見稿反饋意見處理報告及規(guī)程的送審初稿，并在修編組第五次工作會議上對其進行了仔細討論，會后形成了本規(guī)程的送審稿。1.5.6 本次宣貫培訓班就是以送審稿作為依據的，還不是最終版本，希望大家掌握其精神，具體條文以正式發(fā)布為準。2. 目前高層建筑混凝土結構設計存在的疑難問題及解決辦法2.1 結構抗震性能設計要求和方法。2.2 結構抗連續(xù)倒塌設計的要求和方法。2.3 短肢剪力墻的具體評判標準和設計要求。2.4 框剪結構中框架承擔傾覆力矩不同時的設計。2.5 樓層剛度變化的計算方法和限制條件。2.6 風荷載作用下高層建筑設計的層間位移比要求。2.7 框架結構中的“強柱

5、弱梁”的設計要求。2.8 豎向地震作用的范圍和計算要求。2.9 樓層層間位移比是否能適當放松的問題。2.10 板柱剪力墻結構的適用高度和抗震設計的問題。2.11 混凝土結構風振舒適度計算的問題。2.12 薄弱層地震剪力放大系數偏小的問題。2.13 防震縫能否滿足抗震要求的問題。2.14 多塔樓計算分析的原則。2.15 樓梯構件對整體計算的影響要考慮。2.16 托柱轉換和托墻轉換的區(qū)別。2.17 水平結構舒適度要求。2.18 本次規(guī)范修訂對很多上一版規(guī)范執(zhí)行過程中有爭議的問題進行了針對性的討論和研究，并在相關的條文中做出了相關規(guī)定，便于結構設計和施工圖設計審查中的執(zhí)行。2.19 具體解決辦法反映

6、在相應的修改條文中。3. 本次高規(guī)的修改內容主要包括3.1 修改了適用范圍；3.2 修改了結構平面和立面規(guī)則性有關規(guī)定；3.3 調整了部分結構最大適用高度，細分了8度地震區(qū)房屋最大適用高度；3.4 增加了結構抗震性能設計及抗連續(xù)倒塌設計的原則規(guī)定；3.5 補充完善了房屋舒適度設計規(guī)定； 3.6 修改了風荷載及地震作用有關內容； 3.7 調整了“強柱弱梁、強剪弱彎”及部分構件內力調整系數；3.8 修改完善了框架、剪力墻（含短肢剪力墻）、框架-剪力墻、筒體結構的有關設計規(guī)定；3.9 修改、補充了復雜高層建筑結構的有關規(guī)定；3.10 混合結構增加了鋼管混凝土、鋼板剪力墻設計規(guī)定； 3.11 補充了地

7、下室設計要求，修改了基礎設計規(guī)定；3.12 修改了結構施工有關規(guī)定，增加了綠色施工等要求。這里沒提及因抗規(guī)調整而引起的相應調整，比如地震影響系數曲線調整等內容。n 紫色字體為修改的主要內容。n 土色字體為新高規(guī)條文。n 普通字體為修訂原因、解釋或補充說明。n 黃色字體為高亮部分，以引起注意。n 紅色字體為重點字眼，著重注意部分。4. 對設計影響較大的條文修改4.1 調整了設計范圍：本規(guī)程適用范圍調整為10層及10層以上或房屋高度大于28m的住宅建筑結構和房屋高度大于24m的其他民用高層建筑結構。4.1.1 第，其適用的房屋最大高度和結構類型應符合本規(guī)程的有關規(guī)定。本規(guī)程不適用于建造在危險地段的

8、高層建筑結構。4.1.2 修訂原因：4.1.2.1 首先是為了與我國現(xiàn)行有關標準協(xié)調，民用建筑設計通則、 高層民用建筑設計防火規(guī)范有相應規(guī)定。4.1.2.2 有的住宅建筑的層高較大或住宅的底部幾層布置層高較大的商場（商住樓），其層數雖然不到10層，但房屋總高度已超過28m，仍應按本規(guī)程進行結構設計。 4.2 提出了結構抗震性能設計要求和基本方法：見4.2.1 第，當其房屋高度、規(guī)則性、結構類型、場地條件或抗震設防標準等有特殊要求時，可采用結構抗震性能設計方法進行分析和論證。 4.2.2 修訂原因：4.2.2.1 近幾年，結構抗震性能設計已在我國“超限高層建筑結構”抗震設計中比較廣泛地采用，積累

9、了不少經驗。國際上，高層建筑采用抗震性能設計已形成一種發(fā)展趨勢。 4.2.2.2 正確應用性能設計方法將有利于判斷高層建筑結構的抗震性能，有針對性地加強結構的關鍵部位和薄弱部位，為發(fā)展安全、適用、經濟的結構方案提供創(chuàng)造性的空間。4.2.2.3 條文中提出的房屋高度、規(guī)則性、結構類型、場地條件或抗震設防標準等有特殊要求的高層建筑混凝土結構包括：l “超限高層建筑結構”；l 有些工程雖不屬于“超限高層建筑結構”，但由于其結構類型或有些部位結構布置的復雜性，難以直接按本規(guī)程的常規(guī)方法進行設計；l 還有一些位于高烈度區(qū)（8度、9度）的甲、乙類設防標準的工程或處于抗震不利地段的工程，出現(xiàn)難以確定抗震等級

10、或難以直接按本規(guī)程常規(guī)方法進行設計的情況。為適應上述工程抗震設計的需要，有必要規(guī)定可采用抗震性能設計方法進行分析和論證。4.2.3 第，并分析論證結構方案可滿足預期的抗震性能目標的要求。 4.2.3.1 結構抗震性能目標應綜合考慮抗震設防類別、設防烈度、場地條件、結構的特殊性、建造費用、震后損失和修復難易程度等各項因素選定。結構抗震性能目標分為A、B、C、D四個等級，結構抗震性能分為1、2、3、4、5五個水準（表，每個性能目標均與一組在指定地震地面運動下的結構抗震性能水準相對應。 表3.11.1 結構抗震性能目標性能目標性能水準地震水準ABCD多遇地震1111設防烈度地震1234預估的罕遇23

11、454.2.3.2 本條規(guī)定了結構抗震性能設計的三項主要工作：n 分析結構方案在房屋高度、規(guī)則性、結構類型、場地條件或抗震設防標準等方面的特殊要求，以確定結構設計是否需要采用抗震性能設計方法并以此特殊性作為選用性能目標的主要依據。n 選用抗震性能目標。性能目標選用時，一般需征求業(yè)主和有關專家的意見。n 結構抗震性能分析論證的重點是深入的計算分析和工程判斷，找出結構有可能出現(xiàn)的薄弱部位，提出有針對性的抗震加強措施，必要的試驗驗證，分析論證結構可達到預期的抗震性能目標。n 分析論證一般需要進行如下工作：l 分析確定結構超過本規(guī)程適用范圍及不規(guī)則性的情況和程度；l 認定場地條件、抗震設防類別和地震動

12、參數；l 深入的彈性和彈塑性計算分析（靜力分析及時程分析）并判斷計算結果的合理性；l 找出結構有可能出現(xiàn)的薄弱部位以及需要加強的關鍵部位，提出有針對性的抗震加強措施；l 必要時還需進行構件、節(jié)點或整體模型的抗震試驗，補充提供論證依據，例如對本規(guī)程未列入的新型結構方案又無震害和試驗依據或對計算分析難以判斷、抗震概念難以接受的復雜結構方案；l 論證結構能滿足所選用的抗震性能目標的要求。4.2.4 第表3.11.2 各性能水準結構預期的震后性能狀況結構抗震性能水準宏觀損壞程度損壞部位繼續(xù)使用的可能性普通豎向構件關鍵構件耗能構件第1水準完好、無損壞無損壞無損壞無損壞一般不需修理即可繼續(xù)第2水準使用基本

13、完好、輕微損壞無損壞無損壞輕微損壞稍加修理即可繼續(xù)使用第3水準輕度損壞輕微損壞輕微損壞輕度損壞、部分中度損壞一般修理后才可繼續(xù)使用第4水準中度損壞部分構件中度損壞輕度損壞中度損壞、部分比較嚴重損壞修復或加固后才可繼續(xù)使用第5水準比較嚴重損壞部分構件比較嚴重損壞中度損壞比較嚴重損壞需排險大修注：“普通豎向構件”是指“關鍵構件”之外的豎向構件；“關鍵構件”是指該構件的失效可能引起結構的連續(xù)破壞或危及生命安全的嚴重破壞；“耗能構件”包括框架梁、剪力墻連梁及耗能支撐等。4.2.4.1 本條所說的“關鍵構件”可由結構工程師根據工程實際情況分析確定。4.2.4.2 例如：水平轉換構件及其支承的豎向構件、大

14、跨連體結構的連接體及其支承的豎向構件、大懸挑結構的主要懸挑構件、加強層伸臂和周邊環(huán)帶結構的豎向支撐構件、承托上部多個樓層框架柱的腰桁架、長短柱在同一樓層且數量相當時該層各個長短柱、扭轉變形很大部位的豎向（斜向）構件、重要的斜撐構件等。 4.2.4.3 抗規(guī)中部分關于抗震性能設計的內容n 建筑抗震設計規(guī)范GB50011-2010第，其性能設計要求也有所不同。鑒于目前強烈地震下結構非線性分析方法的計算模型及參數的選用尚存在不少經驗因素，缺少從強震記錄、設計施工資料到實際震害的驗證，對結構性能的判斷難以十分準確，因此在性能目標選用中宜偏于安全一些。n 抗規(guī)第，應根據實際需要和可能，具有針對性：可分別

15、選定針對整個結構、結構的局部部位或關鍵部位、結構的關鍵部位、重要構件、次要構件以及建筑構件和機電設備支座的性能目標。n 條文解釋提到：建筑的抗震性能化設計，立足于承載力和變形能力的綜合考慮，具有很強的針對性和靈活性。針對具體工程的需要和可能，可以對整個結構，也可以對某些部位或關鍵構件，靈活運用各種措施達到預期的性能目標著重提高抗震安全性或滿足使用功能的專門要求。n 例如：l 樓梯可以提出確保大震下能具有安全避難通道的具體目標和性能要求；l 特別不規(guī)則、復雜建筑結構的抗側力結構的水平構件和豎向構件可以提出相應的性能目標，提高其整體或關鍵部位的抗震安全；l 需要連續(xù)工作的機電設備其相關部位的層間位

16、移需滿足規(guī)定層間位移限值的專門要求，也可提出大震后可修復運行的位移要求；l 玻璃幕墻預留變形縫隙。n 抗震規(guī)范第，與高規(guī)類似，但不完全相同，比如性能目標方面，抗規(guī)在多遇地震、設防地震和罕遇地震三個不同地震水準下按不同的使用要求和變形分為性能14。n 實現(xiàn)相應的性能目標，需要落實到具體設計指標，即各個地震水準下構件的承載力、變形和細部構造的指標。n 相比較而言，大部分的需要進行性能化設計的建筑物一般都是高層建筑、超高層建筑或者復雜高層建筑，所以高規(guī)的條文更為具體，更具有可操作性。4.2.5 第4.2.5.1 結構彈塑性計算分析應符合下列要求：n 高度不超過150m的高層建筑可采用靜力彈塑性分析方

17、法；l 高度超過200m時，應采用彈塑性時程分析法；l 高度在150200m之間，可視結構不規(guī)則程度選擇靜力或時程分析法。l 高度超過300m的結構或新型結構或特別復雜的結構，應由兩個不同單位進行獨立的計算校核；不同單位指該工程設計團隊之外的另一個設計、咨詢單位。n 彈塑性計算分析應以混凝土構件的實際配筋、型鋼和鋼構件的實際截面規(guī)格為基礎，不應以估算的配筋和鋼構件替代；n 復雜結構應進行施工模擬分析，應以施工全過程完成后的內力為初始狀態(tài)；n 彈塑性時程分析宜采用雙向或三向地震輸入，計算結果宜取多組波計算結果的包絡值；n 應對計算分析結果進行合理性判斷。4.3 增加了對混凝土、鋼筋、鋼材材料的要

18、求，強調了應用高強鋼筋、高強高性能混凝土以及輕質非結構材料。見3.2節(jié)。4.3.1. 第；構件內力較大或抗震性能有較高要求時，宜采用型鋼混凝土、鋼管混凝土構件。4.3.2. 第，構造上宜與主體結構柔性連接，并應滿足自身的承載力、穩(wěn)定要求和適應主體結構變形的能力。4.3.3. 本節(jié)規(guī)定了關于混凝土強度等級的主要要求，關于局部特殊部位混凝土強度等級的要求；鋼筋要求；補充了對混合結構中型鋼鋼材的抗震要求。4.3.4. 特別提到：混合結構中的型鋼混凝土豎向構件的型鋼及鋼管混凝土的鋼管宜采用Q345和 Q235等級的鋼材，也可采用Q390、Q420等級或符合結構性能要求的其他鋼材；型鋼梁宜采用Q235和

19、 Q345等級的鋼材。4.4 調整了房屋最大適用高度要求，增加了8度0.3g抗震設防區(qū)的房屋適用高度內容；框架結構高度適當降低；板柱-剪力墻結構高度增大較多。見4.4.1. 第，B級高度鋼筋混凝土乙類和丙類高層建筑的最大適用高度應符合表4.4.2. 平面和豎向均不規(guī)則的高層建筑結構，其最大適用高度應適當降低。表 A級高度鋼筋混凝土高層建筑的最大適用高度（m）結構體系非抗震設計抗震設防烈度6度7度8度9度0.20g0.30g框架706050403524框架剪力墻1501301201008050剪力墻全部落地剪力墻1501401201008060部分框支剪力墻1301201008050不應采用筒體

20、框架核心筒1601501301009070筒中筒20018015012010080板柱剪力墻11080705540不應采用注：1. 表中框架不含異形柱框架；2. 部分框支剪力墻結構指地面以上有部分框支剪力墻的剪力墻結構；3. 甲類建筑，6、7、8度時宜按本地區(qū)抗震設防烈度提高一度后符合本表的要求，9度時應專門研究；4. 框架結構、板柱剪力墻結構以及9度抗震設防的表列其他結構，當房屋高度超過本表數值時，結構設計應有可靠憑據，并采取有效的加強措施。表 B級高度鋼筋混凝土高層建筑的最大適用高度（m）結構體系非抗震設計抗震設防烈度6度7度8度0.20g0.30g框架剪力墻170160140120100

21、剪力墻全部落地剪力墻180170150130110部分框支剪力墻15014012010080筒體框架核心筒220210180140120筒中筒300280230170150注：1. 部分框支剪力墻結構指地面以上有部分框支剪力墻的剪力墻結構；2. 甲類建筑，6、7度時宜按本地區(qū)抗震設防烈度提高一度后符合本表的要求，8度時應專門研究；3. 當房屋高度超過本表數值時，結構設計應有可靠憑據，并采取有效的加強措施。4.5 調整了房屋使用的最大高寬比要求，不再區(qū)分A級高度和B級高度。見4.5.1. 第表結構體系非抗震設計抗震設防烈度6度、7度8度9度框架5432板柱剪力墻654框架剪力墻、剪力墻7654框

22、架核心筒8764筒中筒88754.5.1.1. 修訂的內容：4.5.1.2. 本次修訂將A級高度與B級高度的適用高寬比限值進行了合并處理，不再強調“最大高寬比”概念；將筒中筒結構和框架-核心筒結構的高寬比限值分開規(guī)定，適當提高了筒中筒結構的適用高寬比。4.6 修改了樓層位移比的計算要求及可以適當放松的條件及限值。見4.6.1 第，樓層豎向構件的最大水平位移和層間位移。4.6.1.1 A級高度高層建筑不宜大于該樓層平均值的1.2倍，不應大于該樓層平均值的1.5倍；4.6.1.2 B級高度高層建筑、超過A級高度的混合結構及本規(guī)程第10章所指的復雜高層建筑不宜大于該樓層平均值的1.2倍，不應大于該樓

23、層平均值的1.4倍。4.6.1.3 結構扭轉為主的第一自振周期與平動為主的第一自振周期之比，A級高度高層建筑不應大于0.9，B級高度高層建筑、超過A級高度的混合結構及本規(guī)程第10章所指的復雜高層建筑不應大于0.85。n 注：當樓層的最大層間位移角不大于本規(guī)程第，該樓層豎向構件的最大水平位移和層間位移與該樓層平均值的比值可適當放松，但不應大于1.6。l 例如：剪力墻結構最大層間位移角為1/1000，當最大層間位移角為1/2500時，樓層豎向構件的最大水平位移和層間位移與該樓層平均值的比值可適當放松，最大可放松至1.6。4.7 調整了樓層剛度變化的計算方法和限制條件：見；明確了受剪承載力計算范圍，

24、4.7.1 增加了沿豎向質量不均勻結構的限制：見；4.7.2 增加了豎向不規(guī)則結構的限制：見；4.7.3 樓層豎向不規(guī)則結構地震剪力增大系數由1.15調整為1.25：見4.7.4 第，對框架結構，樓層與上部相鄰樓層的側向剛度比1不宜小于0.7，與上部相鄰三層側向剛度比的平均值不宜小于0.8；對框架-剪力墻和板柱-剪力墻結構、剪力墻結構、框架-核心筒結構、筒中筒結構，樓層與上部相鄰樓層側向剛度比2不宜小于0.9，樓層層高大于相鄰上部樓層層高1.5倍時，不應小于1.1，底部嵌固樓層不應小于1.5。l 對應原高規(guī) l V為樓層地震剪力；l ?為層間位移。4.7.5 第，不應小于其相鄰上一層受剪承載力

25、的65%；B級高度高層建筑的樓層層間抗側力結構的受剪承載力不應小于其相鄰上一層受剪承載力的75%。n 注：樓層抗側力結構的層間受剪承載力是指在所考慮的水平地震作用方向上，該層全部柱、剪力墻、斜撐的受剪承載力之和。n 樓層抗側力結構的承載能力突變將導致薄弱層破壞，本規(guī)程針對高層建筑結構提出了限制條件。柱的受剪承載力可根據柱兩端實配的受彎承載力按兩端同時屈服的假定失效模式反算；剪力墻可根據實配鋼筋按抗剪設計公式反算；斜撐的受剪承載力可計及軸力的貢獻，應考慮受壓屈服的影響。4.7.6 第，樓層質量不宜大于相鄰下部樓層質量的1.5倍。4.7.7 第4.7.8 第，該樓層應視為薄弱層，其對應于地震作用標

26、準值的剪力應乘以1.25的增大系數，并應符合本規(guī)程第4.7.8.1 本條由原規(guī)程第，薄弱層地震剪力增大系數由1.15調整為1.25。4.7.8.2 抗規(guī)：剛度小的樓層的地震剪力應乘以不小于1.15的增大系數4.8 明確結構側向位移限制條件是針對風荷載或地震作用標準值作用下的計算結果，見4.8.1 第4.8.1.1 高度不大于150m的高層建筑，其樓層層間最大位移與層高之比不宜大于表；4.8.1.2 高度不小于250m的高層建筑，其樓層層間最大位移與層高之比不宜大于1/500；4.8.1.3 高度在150250m之間的高層建筑，其樓層層間最大位移與層高之比的限值可按本條第1款和第2款的限值線性插

27、入取用。表結構體系u/h框架1/500框架剪力墻、框架核心筒、板柱剪力墻1/800筒中筒、剪力墻1/1000除框架結構外的轉換層1/1000注：樓層層間最大位移Du以樓層最大的水平位移差計算，不扣除整體彎曲變形?？拐鹪O計時，本條規(guī)定的樓層位移計算可不考慮偶然偏心的影響。4.9 增加房屋高度大于150m結構的彈塑性變形驗算要求，見4.9.1 第，應符合下列規(guī)定：4.9.1.1 下列結構應進行彈塑性變形驗算：n 79度時樓層屈服強度系數小于0.5的框架結構；n 甲類建筑和9度抗震設防的乙類建筑結構；n 采用隔震和消能減震設計的建筑結構；n 房屋高度大于150m的結構。4.9.1.2 下列結構宜進行

28、彈塑性變形驗算：n 本規(guī)程表 條規(guī)定的豎向不規(guī)則高層建筑結構；n 7度、類場地和8度抗震設防的乙類建筑結構；n 板柱-剪力墻結構。注：樓層屈服強度系數為按構件實際配筋和材料強度標準值計算的樓層受剪承載力與按罕遇地震作用計算的樓層彈性地震剪力的比值。4.10 增加了風振舒適度計算時結構阻尼比取值要求，見；增加了樓蓋豎向振動舒適度要求，見4.10.1 第，結構頂點的順風向和橫風向振動最大加速度計算值不應超過表，也可通過風洞試驗結果判斷確定，計算時阻尼比宜取0.010.02。n 明確了阻尼比取值，對混凝土結構取0.02，對混合結構根據房屋高度和結構類型取0.010.02。 4.10.2 第，其豎向振

29、動舒適度應符合下列規(guī)定： 4.10.2.1. 鋼筋混凝土樓蓋結構豎向頻率不宜小于3Hz；4.10.2.2. 不同使用功能、不同自振頻率的樓蓋結構，其振動峰值加速度不宜超過表表人員活動環(huán)境峰值加速度限值住宅、辦公0.005g商場0.015g室內人行天橋0.015g室外人行天橋0.05g4.10.3 第式中樓蓋振動峰值加速度（）接近樓蓋結構自振頻率時人行走產生的作用力（）人們行走產生的作用力（），按表樓蓋結構豎向自振頻率（）樓蓋結構阻尼比，按表樓蓋結構阻抗有效重量（），可按本附錄重力加速度，取9.8表C.0.1 人行走作用力及樓蓋結構阻尼比人員活動環(huán)境人員行走作用力0（kN）結構阻尼比住宅、辦公0

30、.30.020.05商場0.30.02室內人行天橋0.420.010.02室外人行天橋0.420.01注：1. 表中阻尼比用于普通鋼結構和混凝土結構，輕鋼混凝土組合樓蓋的阻尼比取該值乘以2；2. 對住宅辦公、教堂建筑，阻尼比0.02可用于無家具和非結構構件情況，如無紙化電子辦公歐、開敞辦公區(qū)和教堂；阻尼比0.03可用于有家具、非結構構件，帶有少量可以拆卸隔斷的情況；阻尼比0.05可用于含全高填充墻的情況；3. 對室內人行天橋，阻尼比0.02可用于天橋帶干掛吊頂的情況。4.10.4 第式中樓蓋單位面積有效重量（），取恒載和有效分布活荷載之和。樓層有效分布活荷載：對辦公建筑可取0.55，對住宅可取

31、0.3梁跨度（）樓蓋阻抗有效質量的分布寬度（）垂直于梁跨度方向的樓蓋受彎連續(xù)性影響系數，對邊梁取1，對中間梁取24.10.5 第4.11 調整了結構構件的抗震等級的劃分，見4.11.1 第，高層建筑鋼筋混凝土結構構件應根據抗震設防烈度、結構類型和房屋高度采用不同的抗震等級，并應符合相應的計算和構造措施要求。A級高度丙類建筑鋼筋混凝土結構的抗震等級應按表，A級高度乙類建筑的抗震等級應按特一級采用，甲類建筑應采取更有效的抗震措施。n （框架結構從嚴，板柱剪力墻結構放寬幅度也較大）表3.9.3 A級高度的高層建筑結構抗震等級結構類型烈度6度7度8度9度框架結構三二一一框架剪力墻結構高度（m）6060

32、6060606050框架四三三二二一一剪力墻三二一一剪力墻結構高度（m）80808080808050剪力墻四三三二二一一部分框支剪力墻結構非底部加強部位的剪力墻四三三二二/底部加強部位的剪力墻三二二一框支框架二二二一筒體結構框架核心筒框架三二一一核心筒二二一一筒中筒內筒三二一一外筒板柱剪力墻結構高度（m）353535353535/框架、板柱及柱上板帶三二二二一一剪力墻二二二一二一注：1. 接近或等于高度分界時，應結構房屋不規(guī)則程度及場地、地基條件適當確定抗震等級；2. 底部帶轉換層的筒體結構，其框支框架的抗震等級應按表中部分框支剪力墻結構的規(guī)定采用；3. 當框架核心筒結構的高度不超過60m時，

33、其抗等級允許按框架剪力墻結構采用；4. 乙類建筑及、類場地且設計基本地震加速度為0.15g和0.30g地區(qū)的丙類建筑，當高度超過表中上界時，應采用特一級的抗震構造措施。4.11.2 第，B級高度丙類建筑鋼筋混凝土結構的抗震等級應按表 表3.9.4 B級高度的高層建筑結構抗震等級結構類型烈度6度7度8度框架剪力墻框架二一一剪力墻二一特一剪力墻剪力墻二一一框支剪力墻非底部加強部位的剪力墻二一一底部加強部位的剪力墻一一特一框支框架一特一特一框架核心筒框架二一一筒體二一特一筒中筒內筒二一特一外筒二一特一注：底部帶轉換層的筒體結構，其框支框架和底部加強部位筒體的抗震等級應按表中框支剪力墻結構的規(guī)定采用。

34、4.11.3 第，當地下室頂層作為上部結構的嵌固端時，地下一層的抗震等級應按上部結構采用，地下一層以下抗震構造措施的抗震等級可逐層降低一級，但不應低于四級；地下室中超出上部主樓范圍且無上部結構的部分，其抗震等級可根據具體情況采用三級或四級。n 抗震設計的高層建筑，當地下室頂層不能作為上部結構的嵌固部位需要嵌固在地下室其他樓層時，實際嵌固部位所在樓層及以上的地下室樓層（與地面以上結構對應的部分）的抗震等級，可取為與地面以上結構相同。嵌固部位以下各層可按4.11.4 第，與主樓連為整體的裙房的抗震等級，除應按裙房本身確定外，相關范圍不應低于主樓的抗震等級；主樓結構在裙房頂板上、下各一層應適當加強抗

35、震構造措施。裙房與主樓分離時，應按裙房本身確定抗震等級。n 本條增加了裙房與主樓相連的“相關范圍”概念，一般指主樓周邊外延三跨的裙房結構，相關范圍以外的裙房可按裙房自身的結構類型確定抗震等級。裙房偏置時，其端部有較大扭轉效應，也需要加強。n 當地下室為大底盤其上有多個獨立的塔樓時，若嵌固部位在地下室頂板，地下一層高層部分及高層部分受影響范圍以內部分的抗震等級應與高層部分底部結構的抗震等級相同。地下一層其余部分及地下室二層以下各層（含二層）的抗震等級可按 n 關于建筑結構抗震等級的幾點補充說明：l 7度乙類建筑的部分框支剪力墻結構、板柱剪力墻結構和8度乙類建筑高度超過表，應經過專門研究采取比一級

36、更有效的抗震措施。l 底部帶轉換層的高層建筑結構，其抗震等級應符合第3.9節(jié)的有關規(guī)定，托柱轉換層轉換柱和轉換梁的抗震等級按框支剪力墻結構中的框支框架采納。對部分框支剪力墻結構，當轉換層的位置設置在 3 層及 3 層以上時，其框支柱、剪力墻底部加強部位的抗震等級宜按表，已為特一級時可不提高。l 抗震設計的框架-剪力墻結構，在規(guī)定的水平力作用下，當框架部分承受的地震傾覆力矩大于結構總地震傾覆力矩的 50%但不大于 80%時，框架部分的抗震等級宜按框架結構的規(guī)定采用；當框架部分承受的地震傾覆力矩大于結構總地震傾覆力矩的 80%時，框架部分的抗震等級應按框架結構的規(guī)定采用。4.12 增加了結構抗連續(xù)

37、倒塌設計基本要求，見3.12節(jié)。4.12.1 第4.12.1.1 安全等級為一、二級時，應滿足抗連續(xù)倒塌概念設計的要求；4.12.1.2 安全等級一級且有特殊要求時，可采用拆除構件方法進行抗連續(xù)倒塌設計。4.12.2 第4.12.2.1 通過必要的結構連接，增強結構的整體性。n （不允許采用僅靠摩擦連接傳遞重力荷載的傳遞方式）4.12.2.2 主體結構宜采用多跨規(guī)則的超靜定結構；4.12.2.3 結構構件應具有適宜的延性，避免剪切破壞、 壓潰破壞、錨固破壞、節(jié)點先于構件破壞；4.12.2.4 結構構件應具有一定的反向承載能力；4.12.2.5 周邊及邊跨框架的柱距不宜過大；4.12.2.6 轉

38、換結構應具有整體多重傳遞重力荷載途徑；4.12.2.7 鋼筋混凝土結構梁柱宜剛接，梁板頂、底鋼筋在支座處宜按受拉要求連續(xù)貫通；4.12.2.8 鋼結構框架梁柱宜剛接；4.12.2.9 獨立基礎之間宜采用拉梁連接。4.12.3 第4.12.3.1 逐個分別拆除結構周邊柱、底層內部柱以及轉換桁架腹桿等重要構件；4.12.3.2 可采用彈性靜力方法分析剩余結構的內力與變形；4.12.3.3 剩余結構構件承載力應滿足下式要求：n RS ( l S 剩余結構構件內力設計值，可按本規(guī)程；l R剩余結構構件承載力設計值，可按本規(guī)程；l 效應折減系數。對中部水平構件取0.67，對角部和懸挑水平構件取1.0，其

39、他構件取1.0。n 其中，混凝土強度可取標準值；鋼材強度，正截面承載力驗算時，可取標準值的1.25倍，受剪承載力驗算時可取標準值。4.12.4 第，荷載組合的內力設計值可按下式確定：式中永久荷載標準值產生的內力豎向可變荷載標準值產生的內力可變荷載的準永久值系數風荷載組合值系數，取0.2風何載標準值豎向荷載動力放大系數，當構件直接與被拆除豎向構件相連時，荷載動力放大系數取2.0，其他構件取1.04.12.5 第，該構件表面附加60kN/m2 側向偶然作用標準值，構件承載力應滿足式( ( (式中構件承載力設計值，按本規(guī)程構件內力設計值永久荷載標準值產生的構件內力活荷載標準值產生的構件內力側向偶然作

40、用標準值產生的構件內力l 本條參照美國國防部(DOD)制定的建筑物最低反恐怖主義標準（UFC4-010-01）,側向偶然作用進入整體結構計算，復核滿足該構件截面設計承載力要求。4.13 對于安全等級為一級或對風荷載比較敏感的高層建筑，承載力設計時，應按100年重現(xiàn)期的風壓值采用；正常使用極限狀態(tài)可采用基本風壓（50年重現(xiàn)期）。見4.13.1 第，承載力設計時應按100 年重現(xiàn)期的風壓值采用。（強條）4.13.2 對風荷載是否敏感，主要與高層建筑的自振特性有關，目前尚無實用的劃分標準。一般情況下，對于設計使用年限為50年的高層建筑，房屋高度大于60m的高層建筑可按100年一遇的風壓值采用，對于房

41、屋高度不超過60m的高層建筑，其基本風壓是否提高，可由設計人員根據實際情況確定。4.13.3 對于設計使用年限為50年的高層建筑，100年重現(xiàn)期的風荷載主要用于承載力極限狀態(tài)設計，正常使用極限狀態(tài)（如位移計算），也可采用50年重現(xiàn)期的風壓值（基本風壓）。改為與廣東省標準一致。4.14 增加了橫風向風振效應計算要求。見4.14.1 第，應考慮橫風向風振的影響。橫風向風振的計算范圍、方法及順風向與橫風向效應的組合方法應符合現(xiàn)行國家標準建筑結構荷載規(guī)范GB50009 的有關規(guī)定。n 一般情況下，高度超過200m 的或自振周期超過5s的高層建筑，宜通過風洞試驗研究確定橫風向振動的影響。4.14.2 第

42、，結構主軸方向的側向位移應分別符合本規(guī)程3.7.3 條的規(guī)定。n 橫風向效應與順風向效應是同時發(fā)生的，因此必須考慮兩者的效應組合。對于結構側向位移控制，仍可按同時考慮橫風向與順風向影響后的主軸方向位移確定，不必按矢量和的方向控制結構的層間位移。4.15 擴大了風洞試驗判斷確定風荷載的范圍，對復雜體型和風環(huán)境下風洞試驗取消了150m房屋高度的限制。見4.15.1 第，宜進行風洞試驗判斷確定建筑物的風荷載。n 平面形狀或立面形狀復雜；n 立面開洞或連體建筑；n 周圍地形和環(huán)境較復雜。l （原條文表述：房屋高度大于150m，有下列情況之一時， ） 4.15.2 對結構平面及立面形狀復雜、開洞或連體建

43、筑及周圍地形環(huán)境復雜的結構，都建議進行風洞試驗，取消了原規(guī)程中150m 以上才建議考慮的要求。4.15.3 對風洞試驗的結果，當其與規(guī)范建議荷載存在較大差距時，設計人員應進行分析判斷，合理確定建筑物的風荷載取值，因此將條文由原“采用風洞試驗確定建筑物的風荷載”改為“進行風洞試驗判斷確定建筑物的風荷載”。4.16 擴大了考慮豎向地震作用的范圍和計算要求。見，4.16.1 第n 一般情況下，應至少在結構兩個主軸方向分別考慮水平地震作用計算；有斜交抗側力構件的結構，當相交角度大于15時，應分別計算各抗側力構件方向的水平地震作用；n 質量與剛度分布明顯不對稱、不均勻的結構，應計算雙向水平地震作用下的扭

44、轉影響；其他情況，應計算單向水平地震作用下的扭轉影響；n 高層建筑中的大跨度、長懸臂結構， 7度（0.15g）、8度抗震設計時應考慮豎向地震作用；n 9度抗震設計時應計算豎向地震作用。 n （強條）l 本條增加了大跨度、長懸挑結構7度時也應考慮豎向地震作用的規(guī)定。大跨度指跨度大于24m的樓蓋結構、跨度大于8m的轉換結構、懸挑長度大于2m的懸挑結構。l 對高層建筑，由于豎向地震作用效應放大比較明顯，因此增加抗震設防烈度為7度（0.15g）時也考慮豎向地震作用計算。l 大跨度、長懸臂結構應驗算其自身及其支承部位結構的豎向地震效應。 4.16.2 第 m的轉換結構和連體結構，懸挑長度大于5m的懸挑結

45、構，結構豎向地震作用效應標準值宜采用時程分析方法或振型分解反應譜方法進行計算。時程分析計算時輸入的地震加速度最大值可按規(guī)定的水平輸入最大值的65%采用，反應譜分析時結構豎向地震影響系數最大值可按水平地震影響系數最大值的65%采用，但設計地震分組可按第一組采用。4.16.3 第，大跨度結構、懸挑結構、轉換結構、連體結構的連接體的豎向地震作用標準值，不宜小于結構或構件承受的重力荷載代表值與表表 豎向地震作用系數設防烈度7度8度9度設計基本地震加速度0.15g0.20g0.30g0.40g豎向地震作用系數0.080.100.150.20注：g為重力加速度n 其實就是原規(guī)范的“結構或構件承受的重力荷載

46、代表值的10%、20%”等的另外一種表述，實質是一樣的。4.16.4 第，結構各樓層對應于地震作用標準值的剪力應符合下式要求：表 豎向地震作用系數類別6度7度8度9度扭轉效應明顯或基本周期小于3.5s的結構0.0080.016（0.048）0.032（0.048）0.064基本周期大于5.0s的結構0.0060.012（0.018）0.024（0.032）0.040注：1. 基本周期介于3.5s和5.0s之間的結構應允許線性插入取值；2. 7、8度時括號內數值分別用于設計基本地震加速度為0.15g和0.30g的地區(qū)。n 補充了6度時的規(guī)定。由于地震影響系數在長周期段下降較快，對于基本周期大于3

47、.5s的結構，由此計算所得的水平地震作用下的結構效應可能太小。而對于長周期結構，地震動態(tài)作用中的地面運動速度和位移可能對結構的破壞具有更大影響，但是規(guī)范所采用的振型分解反應譜法尚無法對此作出估計。出于結構安全的考慮，提出了對結構總水平地震剪力及各樓層水平地震剪力最小值的要求，規(guī)定了不同烈度下的剪力系數，當不滿足時，結構總剪力和各樓層的水平地震剪力均需要進行適當的調整或改變結構布置使之達到滿足要求。n 對于薄弱層，本規(guī)程，該層剪力放大1.25倍后仍需要滿足本條規(guī)定，即該層的地震剪力系數不應小于表中數值的1.15倍。 4.16.5 抗震規(guī)范對應本條的條文解釋補充n 需要注意：l 當底部總剪力相差較

48、多時，結構的選型和總體布置需要重新調整，不能僅采用乘以增大系數方法處理。l 只要底部總剪力不滿足要求，則結構各樓層的剪力均需要調整，不能僅調整不滿足的樓層。l 滿足最小地震剪力是結構后續(xù)抗震計算的前提，只有調整到符合最小剪力要求才能進行相應的地震傾覆力矩、構件內力、位移等等的計算分析。l 采用時程分析法時，其計算的總剪力也需要符合最小地震剪力的要求。l 本條規(guī)定不考慮阻尼比的不同，是最低要求，各類結構，包括鋼結構、隔震和消能減震結構均需一律遵守。4.17 150米以上應考慮施工過程的影響，見，見，見4.17.1 第，柱、墻、斜撐等構件的軸向變形宜采用適當的計算模型考慮施工過程的影響；房屋高度1

49、50m以上及復雜高層建筑，應考慮施工過程的影響。4.17.2 第，宜按整體模型和各塔樓分開的模型分別計算，并采用較不利的結果進行結構設計。當塔樓周邊的裙樓超過兩跨時，分塔樓模型宜至少附帶兩跨的裙樓結構。n 本條為新增內容，增加了分塔樓模型計算要求。多塔樓結構振動形態(tài)復雜，整體模型計算有時不容易判斷結果的合理性；輔以分塔樓模型計算分析，取二者的不利結果進行設計較為妥當。 4.17.3 第，可對剪力墻連梁剛度予以折減，折減系數不宜小于0.5。n 明確了僅在有地震作用的組合中可以對連梁剛度進行折減，對沒有地震作用參與組合的（如重力荷載與風的組合）不能考慮連梁剛度折減。 4.18 增加了結構彈塑性分析

50、有關要求，見4.18.1 第，可根據實際工程情況采用靜力或動力時程分析方法，并應符合下列規(guī)定：n 當采用結構抗震性能設計時，應根據本規(guī)程3.11節(jié)的有關規(guī)定預定結構的抗震性能目標；n 梁、柱、斜撐、剪力墻、樓板等結構構件，應根據實際情況和分析精度要求采用合適的簡化模型；構件的幾何尺寸、混凝土構件所配的鋼筋和型鋼、混合結構的鋼構件應按實際情況參與計算；n 應根據預定的結構抗震性能目標，合理取用鋼筋、鋼材、混凝土材料的力學性能指標以及本構關系。鋼筋和混凝土材料的本構關系可按現(xiàn)行國家標準混凝土結構設計規(guī)范GB50010的有關規(guī)定采用；n 應考慮幾何非線性影響；n 進行動力彈塑性計算時，地面運動加速度

51、時程的選取以及預估罕遇地震作用時的峰值加速度取值應符合本規(guī)程第；n 應對計算結果的合理性進行分析和判斷。4.19 調整了結構作用組合的有關規(guī)定，增加了考慮結構設計使用年限的荷載調整系數。見4.19.1 第，荷載基本組合的效應設計值應按下式確定： (式中考慮結構設計使用年限的荷載調整系數，設計使用年限為50年時取1.0，設計使用年限為100年時取1.14.19.2 第，荷載和地震作用基本組合的分項系數應按表，表表 豎向地震作用系數所考慮的組合GEhEvw說明重力荷載及水平地震作用1.21.3重力荷載及豎向地震作用1.21.39度抗震設計時考慮；水平長懸臂和大跨度結構7度、8度、9度抗震設計時考慮

52、重力荷載、水平地震及豎向地震作用1.21.30.59度抗震設計時考慮；水平長懸臂和大跨度結構7度、8度、9度抗震設計時考慮重力荷載、水平地震及風荷載1.213.1.460m以上的高層建筑考慮重力荷載、水平地震作用、豎向地震作用及風荷載1.21.30.51.460m以上高層建筑，9度抗震設計時考慮；水平長懸臂和大跨度結構7度、8度、9度抗震設計時考慮1.20.51.31.4水平長懸臂和大跨度結構7度、8度、9度抗震設計時考慮注：表中“”號表示組合中不考慮該項荷載或作用效應。n 增加了7度豎向地震的要求和豎向地震與水平地震組合時豎向地震為主的組合。 4.20 第6章增加了樓梯間的設計要求。見，可按

53、非抗震要求進行設計，見4.20.1 第，框架結構的樓梯間應符合下列要求：n 樓梯間的布置應盡量減小其造成結構平面不規(guī)則；n 宜采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓梯，樓梯結構應有足夠的抗倒塌能力；n 當鋼筋混凝土樓梯與主體結構整體連接時，應考慮樓梯對地震作用及其效應的影響，并應對樓梯構件進行抗震承載力驗算； n 宜采取構造措施減小樓梯對主體結構的影響。4.20.2 第，砌體填充墻及隔墻應具有自身穩(wěn)定性，并應符合下列要求：n n 樓梯間采用砌體填充墻時，應設置間距不大于層高且不大于4米的鋼筋混凝土構造柱并采用鋼絲網砂漿面層加強。n 4.20.3 第，可按非抗震要求進行設計。n 不與框架柱（包括框剪結構中的柱）相

54、連的次梁，可按非抗震設計。4.21 修改了框架結構“強柱弱梁”的設計要求。見4.21.1 第，除頂層、柱軸壓比小于0.15者及框支梁柱節(jié)點外，框架的梁、柱節(jié)點處考慮地震作用組合的柱端彎矩設計值應符合下列要求：n 一級框架結構及9度時的框架： (n 其他情況： (式中柱端彎矩增大系數。對框架結構，二、三級分別取1.5和1.3；對其他結構中的框架，一、二、三、四級分別取1.4、1.2、1.1和1.1。l 原規(guī)范為：柱端彎矩增大系數c，一、二、三級分別取1.4、1.2和1.1。l 且式 和式n 一級框架結構和9度時的框架應按實配鋼筋進行強柱弱梁的調整，無需同時滿足（n 梁有效翼緣寬度范圍內樓板鋼筋，