1、謝謝閱讀壓型鋼板組合樓板1. 定義組合樓板由壓型鋼板、混凝土板通過抗剪連接措施共同作用形成。2組合樓板的優(yōu)點1) 壓型鋼板可作為澆灌混凝土的模板，節(jié)省了大量木模板及支撐；2) 壓型鋼板非常輕便，堆放、運輸及安裝都非常方便；3) 使用階段，壓型鋼板可代替受拉鋼筋，減少鋼筋的制作與安裝工作。4) 剛度較大，省去許多受拉區(qū)混凝土，節(jié)省混凝土用量，減輕結(jié)構(gòu)自重；5) 有利于各種管線的布置、裝修方便；6) 與木模板相比，施工時減小了火災(zāi)發(fā)生的可能性；7) 壓型鋼板也可以起到支撐鋼梁側(cè)向穩(wěn)定的作用。3組合樓板的發(fā)展二十世紀 30-50 年代早在三十年代，人們就認識到壓型鋼板與混凝土樓板組合結(jié)構(gòu)具有省時、節(jié)

2、力、經(jīng)濟效益好的優(yōu)點，到 50 年代，第一代壓型鋼板在市場上出現(xiàn)。二十世紀 60 年代 70 年代六十年代前后，歐美、日本等國多層和高層建筑的大量興起，開始使用壓型鋼板作為樓板的永久性模板和施工平臺，隨后人們很自然的想到在壓型鋼板表面做些凹凸不平的齒槽，使它和混凝土粘結(jié)成一個整體共同受力，此時壓型鋼板可以代替或節(jié)省樓板的受力鋼筋，其優(yōu)越性很大。二十世紀 80 年代現(xiàn)在組合板的試驗和理論有了新進展，特別是在高層建筑中，廣泛地采用了壓型鋼板組合樓板。日本、美國、歐洲一些國家相應(yīng)的制定了相關(guān)規(guī)程。我國對組合樓板的研究和應(yīng)用是在 20 世紀 80 年代以后，與國外相比起步較晚，主要是由于當時我國鋼材產(chǎn)

3、量較低， 薄卷材尤為緊缺， 成型的壓型鋼板和連接件等配套技術(shù)未得到開發(fā)。近年來由于新技術(shù)的引進，組合樓板技術(shù)在我國已較為成熟。4 常用的壓型鋼板的截面形式給出了幾種實際工程中采用的壓型鋼板，通過圖片使學(xué)生對壓型鋼板有感性的認識，圖中所示設(shè)置凹槽的壓型鋼板，設(shè)置凹槽后可明顯提高鋼板和混凝土板的組合作用。謝謝閱讀謝謝閱讀2.1.1常用壓型鋼板截面形式 2.2 組合樓板的材料及受力特性分析組合板：由壓型鋼板和混凝土板兩部分組成；壓型鋼板按其在組合板中的作用可以分為三類：（一）以壓型鋼板作為組合板的主要承重構(gòu)件，混凝土只是作為樓板的面層以形成平整的表面及起到分布荷載的作用； （二）壓型鋼板作為澆筑混凝

4、土的永久性模板，并作為施工時的操作平臺；（三）考慮組合作用的壓型鋼板組合樓板， 這種結(jié)構(gòu)構(gòu)件在工程中最為廣泛應(yīng)用。本章主要講述第三類考慮組合作用的壓型鋼板混凝土組合樓板，在施工階段壓型鋼板作為模版及澆筑混凝土的作業(yè)平臺，在施工階段僅進行強度和剛度驗算；在使用階段，壓型鋼板相當于鋼筋混凝土板中的受拉鋼筋，在全部靜載及活荷載作用下，考慮兩者的組合作用，因此按照組合樓板進行計算。2.3 組合樓板的設(shè)計組合板的計算可分施工與使用兩個階段進行。組合板的施工階段，需對壓型鋼板作為澆注混凝土底模的強度和撓度進行驗算；組合板的使用階段，對組合板在全部荷載作用下的強度和撓度進行計算。組合板或非組合板在施工階段，

5、只計算順助( 強邊 ) 方向壓型鋼板強度和撓度。1 施工階段當不加臨時支撐時，壓型鋼板的正截面抗彎承載能力應(yīng)滿足以下要求：MfayWs(2.3.1)WscI s或 WstI s(2.3.2)I c(hsxc )M彎矩設(shè)計值；謝謝閱讀謝謝閱讀f ay壓型鋼板強度設(shè)計值；Ws壓型鋼板截面抵抗短，取受壓區(qū)Wsc 或受拉區(qū) Wst的較小值；I s 單位寬度壓型鋼板對荷載重心軸的慣性矩；xc 從壓型鋼板受壓翼繞外邊緣到中和軸的距離；hs 壓型鋼板截面抵抗短，取受壓區(qū)Wsc 或受拉區(qū) Wst的較小值。壓型鋼板在施工階段，應(yīng)進行撓度計算，當均布荷載時：對于簡支板5pzl 4(2.3.3)ww384 Es I

6、 sPz 單位寬度均布短期荷載值，取荷載標準值；Es 壓型鋼板彈性模量；I s 單位寬度壓型鋼板的慣性矩；L板的計算跨度；對于雙跨連續(xù)板1p l 4wzw(2.3.4)185 EsI s w 板的允許撓度，取L 200 及 20mm的較小值。2. 使用階段組合板強邊方向的正彎矩和撓度，均按全部荷載作用的強邊 ( 順肋 ) 方向單向板計算。此時，不論實際支承情況如何，均按簡支板考慮。壓型鋼板與混凝土形成整體共同工作。主要進行以下幾個方面的驗算： 1 正截面抗彎能力；2 疊合面抗剪能力；3 抗沖切能力；4 斜截面抗剪能力；5 變形驗算。1）正截面抗彎能力采用塑性設(shè)計方法，計算中考慮作為受拉區(qū)的壓型

7、鋼板沒有混凝土保護以及中和軸附近材料強度發(fā)揮不充分等原因，對壓型鋼板的強度設(shè)計值乘以折減系數(shù) 0.9 ；對混凝土抗壓強度乘以折減系數(shù) 0.8 。a）當 As fbhc fcm 時塑性中和軸在壓型鋼板上翼緣以上的混凝土內(nèi)，組合板的抗彎強度按下式計算：Mxbyf cm(2.3.5)xAs f / fcmb(2.3.6)式中 x 為組合板受壓區(qū)高度。當x0.55h0 時，取 x0.55h0 ； h0 為組合板的有效高度； y 為壓型鋼板截面應(yīng)力合力至混凝土受壓區(qū)截面應(yīng)力合力的距離，取yh0x / 2 ；b 為壓型鋼板的波距； As 為壓型鋼板波距內(nèi)的截面面積； f 為壓型鋼板的抗拉強度設(shè)計值； f

8、cm為混凝土彎曲抗壓強度設(shè)計值； hc 為壓型鋼板上翼緣以上澆筑混凝土厚度。b）當 As fbhc fcm 時謝謝閱讀謝謝閱讀塑性中和軸在壓型鋼板內(nèi)，組合板橫截面抗彎強度按下列公式進行計算：Mbhc fcm y1Asc fy2(2.3.7)Asc0.5( Asfcmbhc / f )(2.3.8)其中 Asc 為塑性中和軸以上壓型鋼板面積； y1、y2 為壓型鋼板受拉區(qū)截面拉應(yīng)力的合力分別至受壓區(qū)混凝土板截面和壓型鋼板壓應(yīng)力合力的距離。圖 2.3.1組合板正截面抗彎能力計算圖2）疊合面抗剪承載力通過對國內(nèi)壓型鋼板加工的組合板疊合面抗剪能力進行試驗研究，并對試驗結(jié)果進行一次回歸正交方差分析，得出

9、組合板疊合面抗剪強度公式如下：Vu a0 a1a a2 wsh0 a3t且 V Vu(2.3.9)式中Vu 為組合板的抗剪能力；V為組合板疊合面的縱向剪力設(shè)計值；a0 3為剪力粘結(jié)系數(shù)由a試驗確定或者參考下列數(shù)值：a078.142a10.098a20.0036a338.625a 為組合板剪跨， aM / V ，均布簡支板取 aL / 4 （L 為板的計算跨度）；M為與剪力設(shè)計值相對應(yīng)的彎矩設(shè)計值； Wz組合板平均槽寬； h0 組合板的有效寬度； t 壓型鋼板厚度。3）斜截面抗剪承載力組合板的斜截面受剪承載力應(yīng)按下式計算：Vv0.07 f cbh0(2.3.10)Vv 組合板斜截面上的最大剪力設(shè)

10、計值；f c 混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值；b計算寬度。4）抗沖切計算錯誤 ! 未指定書簽。圖 2.3.2組合板中的抗沖切面積組合板在集中荷載作用下的抗沖切強度按下式計算：Fl 0.6 f t um hc(2.3.11)謝謝閱讀謝謝閱讀um臨界周邊長度，見圖2.3.2 ；f t 混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值；hc 混凝土板最小厚度；h0 組合板有效高度，即壓型鋼板截面重心軸至混凝土受壓區(qū)最外邊緣的距離。5）變形驗算組合板的變形按彈性理論進行，按短期荷載作用時，可將混凝土面積除以鋼材與混凝土彈性模量比 n 換算為鋼面積； 按長期荷載作用時， 將截面中的混凝土的彈性模量除以截面。組合板全截面發(fā)揮作用時的短

11、期荷載作用下等效截面慣性矩II1 I cAc (xnhc )2 I s As(h0 xn ) 2nxnAchcnAs h0AcnAsxn 全截面有效時組合板中和軸至受壓區(qū)邊緣的距離；As 壓型鋼板截面面積；Ac 混凝土截面面積；h0 組合板有效高度 ( 組合板受壓邊緣至壓型鋼板截面重心的距離 ) ； h0 組合板受壓邊緣至混凝土重心距離；2n 換算成鋼(2.3.12)(2.3.13)I s 壓型鋼板對其中和軸慣性矩；I c 混凝土對其中和軸慣性矩。把上式中的 n 用 2n 來替代，即可得到在長期荷載作用下組合截面的等效慣性矩。 組合板的撓度，應(yīng)按荷載的短期效應(yīng)組合，并考慮永久荷載的長期作用的影

12、響。對于承受均布荷載的簡支組合板，其撓度可以按照下列公式進行計算：5ql 45gl4(2.3.14)384E I 0384E I 0eI 01I cAc ( xhhc )2I sAs (h0x0 )2(2.3.15)aeI 0c1I cAc (xhhc )2I sAs(h0x0 )2(2.3.16)2ae其中 q 為均布可變荷載； g 為均布永久荷載； I 0 換算成鋼截面的組合截面慣性矩；I 0c 考慮永久荷載長期作用影響的組合截面慣性矩；x0 為全截面有效時組合板中和軸至受壓區(qū)邊緣的距離 xnAchcaE Ash0 ；As 為壓型鋼板截面面積； Ac 為混凝土截面面積； h0 為組合板有效

13、高度；AcaE Ashc 為組合板受壓邊緣至混凝土重心距離；I s 為壓型鋼板對其中和軸慣性矩。6) 自振頻率控制振動感覺與環(huán)境條件有關(guān)， 組合板理想的自振頻率在20Hz 以上，如果自振頻率在12Hz以下，謝謝閱讀謝謝閱讀則產(chǎn)生振動的可能性較大。 因此對組合板或鋼筋混凝土板的自振頻率控制在15Hz 以上。自振頻率和板的剛度及端部支撐條件有關(guān)。自振頻率 v 的計算：v1 Hz(2.3.17)TTKT自振周期；K由支撐條件確定的系數(shù)； 兩端簡支， K0.178 ；一端簡支一端固定， K0.177 ；兩端固定，K 0.175 ；- 僅為自重與恒載所產(chǎn)生的撓度。 2.4 構(gòu)造要求1. 壓型鋼板組合板中

14、采用的壓型鋼板凈厚度不小于 0.75mm，最好控制在 1.0mm以上。為便于澆筑混凝土，要求壓型鋼板平均槽寬不小于 50mm，當在槽內(nèi)設(shè)置圓柱頭焊釘時， 壓型鋼板總高度 （包括壓痕在內(nèi)）不應(yīng)超過 80mm。組合樓板中壓型鋼板外表面應(yīng)有保護層以防御施工和使用過程中大氣的侵蝕。錯誤 ! 未指定書簽。2. 配筋要求以下情況組合板內(nèi)應(yīng)配置鋼筋：1） 連續(xù)板或懸臂板的負彎矩區(qū)應(yīng)配置縱向受力鋼筋；2） 在較大集中荷載區(qū)段和開洞周圍應(yīng)配置附加鋼筋；3） 當防火等級較高時，可配置附加縱向受力鋼筋；4） 為提高組合板的組合作用，光面開口壓型鋼板，應(yīng)在剪跨區(qū)（均布荷載在板兩端 L/4 范圍內(nèi)）布置直徑為 6mm間距 150 至 300mm的橫向鋼筋，縱肋翼緣板上焊縫長度不小于 50mm。5） 組合板應(yīng)設(shè)置分布鋼筋網(wǎng)，分布鋼筋兩個方向的配勁率不宜少于0.002 。3.混凝土板裂縫寬度連續(xù)組合板負彎矩的開裂寬度，室內(nèi)正常環(huán)境下不應(yīng)超過0.3 mm，室內(nèi)高溫度環(huán)境或露天時不應(yīng)超過 0.2mm。連續(xù)組合板按簡支板設(shè)計時，支座區(qū)的負鋼筋斷面