1、降低SO2排放硫磺回收裝置H2S/SO2比值控制系統(tǒng)簡(jiǎn)介北京華創(chuàng)?？乜萍加邢薰?013年10月目 錄一、華創(chuàng)?？毓竞?jiǎn)介2二、硫磺回收裝置H2S/SO2比值控制技術(shù)簡(jiǎn)介42.1 硫磺回收裝置工藝簡(jiǎn)介42.2 存在主要問(wèn)題52.3 系統(tǒng)主要目標(biāo)62.4 硫磺回收裝置H2S/SO2比值控制系統(tǒng)62.4.1 HCHSmartCS控制軟件平臺(tái)簡(jiǎn)介62.4.2系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)的典型形式72.4.3硫磺回收裝置H2S/SO2比值控制系統(tǒng)方案92.5 實(shí)際應(yīng)用案例簡(jiǎn)介112.5.1大慶石化公司1800噸/年裝置應(yīng)用情況112.5.2大慶石化公司5000噸/年裝置應(yīng)用情況132.5.3慶陽(yáng)石化公司裝置應(yīng)用情況162

2、.5.4大港石化公司裝置應(yīng)用情況17一、華創(chuàng)睿控公司簡(jiǎn)介北京華創(chuàng)?？乜萍加邢薰臼谴髴c開(kāi)發(fā)區(qū)華創(chuàng)電子有限公司的全資子公司，從事先進(jìn)控制技術(shù)研究及應(yīng)用、控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)和實(shí)施業(yè)務(wù)。公司根據(jù)自身?xiàng)l件和優(yōu)勢(shì)，對(duì)先進(jìn)控制理論和技術(shù)進(jìn)行了深入研究，在理論上取得了重要成果，在技術(shù)上研制出了承載該理論成果的軟件應(yīng)用平臺(tái)，并付諸實(shí)際應(yīng)用，得到了滿意的實(shí)際應(yīng)用效果。公司先進(jìn)控制技術(shù)的主要思路是，一，深入研究工業(yè)過(guò)程控制中的對(duì)象特性，分析其難控的主要原因；二，對(duì)現(xiàn)有的經(jīng)典的或現(xiàn)代的各種控制理論做深入研究，弄清每種理論的應(yīng)用背景，并對(duì)一些理論或方法做出修正或改進(jìn)；三，對(duì)工業(yè)過(guò)程控制中的典型的包含一個(gè)或多個(gè)難控對(duì)象的復(fù)雜

3、系統(tǒng)，從系統(tǒng)的全面的角度，對(duì)系統(tǒng)中各環(huán)節(jié)的性能有所取舍，著眼于系統(tǒng)的總體性能，綜合運(yùn)用各種控制理論和方法，作出相對(duì)固定的整體控制方案。按照上述技術(shù)思想，我們研制出了“華創(chuàng)HCHSmartCS復(fù)雜系統(tǒng)控制軟件平臺(tái)”，應(yīng)用這個(gè)軟件平臺(tái)，可以方便地實(shí)現(xiàn)我公司的先進(jìn)控制思想。公司先進(jìn)控制的具體實(shí)現(xiàn)過(guò)程是：針對(duì)遇到的新的控制對(duì)象類型，集中核心技術(shù)力量，按照公司的先進(jìn)控制技術(shù)思想，做出整體控制方案，應(yīng)用“軟件平臺(tái)”，對(duì)系統(tǒng)具體實(shí)施。項(xiàng)目完成后，對(duì)方案進(jìn)行總結(jié)、定型，一般技術(shù)人員按照相對(duì)固定的模式，實(shí)施類似系統(tǒng)。在工程實(shí)踐中，我公司成功解決了“硫磺回收裝置H2S/SO2比值控制”這個(gè)典型控制難題，目前已在國(guó)

4、內(nèi)4套裝置成功運(yùn)用，節(jié)能減排效果顯著。該項(xiàng)目2009年被工信部列入第一批工業(yè)領(lǐng)域節(jié)能減排電子信息應(yīng)用技術(shù)導(dǎo)向目錄，2010年科技部列為國(guó)家火炬計(jì)劃項(xiàng)目，獲得工信部頒發(fā)的2011年度中國(guó)軟件與信息服務(wù)產(chǎn)業(yè)優(yōu)秀項(xiàng)目實(shí)施獎(jiǎng)。公司近年設(shè)計(jì)實(shí)施的部分控制類工程項(xiàng)目如下：大慶石化公司1800噸/年硫磺回收裝置先進(jìn)控制系統(tǒng)；大慶石化公司5000噸/年硫磺回收裝置先進(jìn)控制系統(tǒng)；大港石化公司硫磺回收裝置先進(jìn)控制系統(tǒng)；慶陽(yáng)石化公司硫磺回收裝置先進(jìn)控制系統(tǒng)；大慶石化公司酸性水汽提裝置先進(jìn)控制系統(tǒng)；大慶石化公司胺液再生裝置先進(jìn)控制系統(tǒng)；大慶石化公司一重催吸收穩(wěn)定裝置先進(jìn)控制系統(tǒng)大慶石化公司二氣分精餾裝置先進(jìn)控制系統(tǒng)；

5、大慶石化公司加氫裝置分餾爐先進(jìn)控制系統(tǒng)；大慶石化公司制氫裝置先進(jìn)控制系統(tǒng)；大慶石化公司化肥廠合成氨裝置氫氮比先進(jìn)控制系統(tǒng)；大慶石化公司酮苯裝置先進(jìn)控制系統(tǒng)；大慶石化公司罐區(qū)事故應(yīng)急控制系統(tǒng)；大慶石油管理局熱力站自動(dòng)監(jiān)控系統(tǒng)。二、硫磺回收裝置H2S/SO2比值控制技術(shù)簡(jiǎn)介2.1 硫磺回收裝置工藝簡(jiǎn)介硫磺回收裝置是煉油企業(yè)污水處理流程中的一個(gè)環(huán)節(jié)，典型工藝流程如圖1所示：圖1、硫磺回收裝置工藝流程示意圖煉油過(guò)程中各種脫硫裝置產(chǎn)生酸性氣，其主要成分是硫化氫(H2S)、氨(NH3)、氮?dú)?N2)等。硫磺回收裝置的作用是盡可能多地將酸性氣中的硫成分轉(zhuǎn)化為硫磺，盡量降低排入大氣的排硫量。硫磺回收裝置的工藝

6、流程簡(jiǎn)介如下：硫化氫和空氣進(jìn)入制硫燃燒爐，主要進(jìn)行如下3個(gè)式子所示的化學(xué)反應(yīng)：2H2S+O22H2O+2S （式1）2H2S+3O22SO2+2H2O （式2）2H2SSO23S2H2O （式3）約三分之二的硫化氫與氧氣發(fā)生（式1）所示反應(yīng)，生成硫蒸汽(S)和水(H2O) ；約10的硫化氫與氧氣發(fā)生（式2）所示反應(yīng)，生成二氧化硫(SO2)和水(H2O) ；約20的硫化氫與二氧化硫發(fā)生（式3）所示反應(yīng)，生成硫蒸汽(S)和水(H2O)。制硫燃燒爐反應(yīng)過(guò)后的過(guò)程氣，再相繼進(jìn)入反應(yīng)轉(zhuǎn)化爐和冷凝器。在反應(yīng)轉(zhuǎn)化爐中，大部分硫化氫(H2S)和二氧化硫(SO2)發(fā)生（式3）所示反應(yīng)，生成硫蒸汽(S)和水蒸汽(

7、H2O)。經(jīng)冷凝器后，硫蒸汽(S)冷凝為液態(tài)，進(jìn)入硫封罐。提取的硫成分占酸性氣含硫總量的比例稱為轉(zhuǎn)化率。正常情況下，轉(zhuǎn)化率高于95%。含小量硫成分的脫硫過(guò)程氣進(jìn)入加氫部分。加氫裝置將脫硫過(guò)程氣中的絕大多數(shù)硫成分還原為硫化氫(H2S)并分離，硫化氫返回制硫裝置，含微量硫成分的過(guò)程氣燃燒后排入大氣。排空煙氣中二氧化硫(SO2)含量越少，對(duì)環(huán)境污染越輕，國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)是不大于960mg/Nm3。2.2 存在主要問(wèn)題在上面介紹的工藝過(guò)程中，希望制硫裝置盡可能多地提取酸性氣中的硫成分，即希望轉(zhuǎn)化率盡可能高，以盡量降低排入大氣的排硫量。提高轉(zhuǎn)化率的主要條件是，保證制硫燃燒爐和反應(yīng)轉(zhuǎn)化爐中硫化氫和二氧化硫的比值(

8、H2S/SO2)穩(wěn)定在最佳值。由（式3）可見(jiàn)，理論上，此最佳值為2。要保持H2S/SO2比值穩(wěn)定，關(guān)鍵是保證進(jìn)入制硫燃燒爐的空氣量恰為所需量?？諝舛嗔?，（式2）所示反應(yīng)多，SO2偏多，H2S/SO2比值偏低；空氣少了，（式2）所示反應(yīng)少，SO2偏少，H2S/SO2比值偏高；這兩種情況都不利于（式3）所示反應(yīng)。但是，在實(shí)際操作中，所加空氣量很難保持合適，主要有如下幾方面原因：（1） 酸性氣流量波動(dòng)。隨著原油中含硫量波動(dòng)，加工量的波動(dòng)，以及上游裝置的其它波動(dòng)，不可避免引起酸性氣流量波動(dòng)；（2） 酸性氣中硫化氫（H2S）含量波動(dòng)。由于上述同樣原因，酸性氣中硫化氫含量波動(dòng)；（3） 酸性氣中烴類雜質(zhì)含量

9、變化；或?qū)τ谒嵝詺庵蠬2S含量低，需額外添加燃料以維持爐溫的裝置，燃料量的變化；（4） 對(duì)于燒氨工藝的裝置，氨含量的變化。上述幾種變化，都需要所加空氣量隨之改變，其中（2）、（3）、（4）類原因無(wú)從預(yù)測(cè)，常規(guī)控制手段難以控制，大部分裝置雖然在配風(fēng)環(huán)節(jié)設(shè)有自動(dòng)控制手段，但實(shí)際運(yùn)行中大部分處于手動(dòng)或部分手動(dòng)狀態(tài)， H2S/SO2比值大范圍波動(dòng)。H2S/SO2比值偏離理想值2，即H2S偏少或SO2偏少，實(shí)際運(yùn)行中甚至經(jīng)常出現(xiàn)末級(jí)冷凝器出口H2S或SO2含量為零的情況（見(jiàn)圖6），這意味著制硫燃燒爐、一級(jí)轉(zhuǎn)化反應(yīng)器、二級(jí)轉(zhuǎn)化反應(yīng)器中（式3）所示反應(yīng)不能正常進(jìn)行，極端情況下一級(jí)轉(zhuǎn)化反應(yīng)器、二級(jí)轉(zhuǎn)化反應(yīng)器根

10、本不起作用，從而降低了轉(zhuǎn)化率，加大了排入大氣的二氧化硫(SO2)排放量。2.3 系統(tǒng)主要目標(biāo)系統(tǒng)的主要目標(biāo)是實(shí)現(xiàn)氣風(fēng)比自動(dòng)控制，大幅度提高H2S/SO2比值的平穩(wěn)率，為制硫燃燒爐、反應(yīng)轉(zhuǎn)化爐提供最佳反應(yīng)條件，提高轉(zhuǎn)化率，降低尾氣中的硫含量，降低尾氣加氫部分的負(fù)荷，降低吸收塔出口凈化尾氣中的硫含量，從而降低裝置排入大氣中的總排硫量。應(yīng)用本系統(tǒng)，會(huì)帶來(lái)極大的社會(huì)效益。另外，也可以延長(zhǎng)裝置安全運(yùn)行周期及催化劑的使用壽命，提高硫磺產(chǎn)量和質(zhì)量，節(jié)能降耗，提高裝置經(jīng)濟(jì)效益。2.4 硫磺回收裝置H2S/SO2比值控制系統(tǒng)2.4.1 HCHSmartCS控制軟件平臺(tái)簡(jiǎn)介HCHSmartCS是我公司自主開(kāi)發(fā)的控

11、制軟件平臺(tái)，采用了我公司的專有技術(shù)，并充分吸收了國(guó)內(nèi)外各種控制軟件的優(yōu)點(diǎn)，由HCHSmartCS-Arch、HCHSmartCS-Core、HCHSmartCS-HMI、HCHSmartCS-Sim4部分組成：HCHSmartCS-Arch是軟件平臺(tái)的組態(tài)工具和運(yùn)行主程序；HCHSmartCS-Core是軟件平臺(tái)的核心，由各種運(yùn)算模塊組成；HCHSmartCS-HMI是軟件平臺(tái)的人機(jī)界面；HCHSmartCS-Sim是軟件平臺(tái)的仿真包，用于仿真各種控制對(duì)象。2.4.2系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)的典型形式（1） 系統(tǒng)典型硬件形式系統(tǒng)典型硬件形式如圖2所示。圖2、 HCHSmartCS先進(jìn)控制系統(tǒng)典型硬件形式HCH

12、SmartCS安裝運(yùn)行在獨(dú)立的工控機(jī)上，形成先進(jìn)控制器，工控機(jī)通過(guò)網(wǎng)絡(luò)與DCS連接。從整個(gè)控制系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)上看，先進(jìn)控制器只相當(dāng)于DCS系統(tǒng)的一個(gè)或數(shù)個(gè)控制模塊，操作人員通過(guò)DCS的操作站操作整個(gè)裝置。操作站的操作畫面作少量修改，增加所涉及回路的切換開(kāi)關(guān)。供操作人員在DCS和先進(jìn)控制器間切換。先進(jìn)控制器與DCS的切換原理如圖3所示。圖3、先進(jìn)控制器與DCS切換原理示意圖切換信號(hào)傳送給先進(jìn)控制器，供先進(jìn)控制器無(wú)擾切換用。先進(jìn)控制器正常運(yùn)行時(shí)，發(fā)送給DCS一看門狗信號(hào)，供DCS判斷先進(jìn)控制器的死機(jī)、掉電等意外情況。如果出現(xiàn)此類情況，系統(tǒng)自動(dòng)切回DCS控制，維持基本的運(yùn)行狀態(tài)。（2）系統(tǒng)典型軟件結(jié)構(gòu)H

13、CHSmartCS先進(jìn)控制系統(tǒng)的典型軟件結(jié)構(gòu)如圖4所示。圖4、 HCHSmartCS先進(jìn)控制系統(tǒng)典型軟件結(jié)構(gòu)運(yùn)用HCHSmartCS-Arch，實(shí)現(xiàn)兩個(gè)目的明顯不同的層次，共同實(shí)現(xiàn)卡邊控制目標(biāo)。過(guò)程參數(shù)控制層和優(yōu)化控制層使用同一個(gè)HCHSmartCS-Core中的運(yùn)算模塊，但實(shí)現(xiàn)的目標(biāo)卻各不相同。過(guò)程參數(shù)控制層是整個(gè)先進(jìn)控制系統(tǒng)的基礎(chǔ)，創(chuàng)造優(yōu)化控制層所需的條件。優(yōu)化控制層縱觀全系統(tǒng)，計(jì)算出不同約束條件所對(duì)應(yīng)的系統(tǒng)運(yùn)行狀態(tài)，實(shí)現(xiàn)優(yōu)化控制或卡邊控制。2.4.3硫磺回收裝置H2S/SO2比值控制系統(tǒng)方案具體方案如圖5所示。方案的核心是應(yīng)用HCHSmartCS軟件平臺(tái)構(gòu)成采用先進(jìn)控制策略的氣風(fēng)比控制器

14、。圖5、硫磺裝置H2S/SO2比值控制系統(tǒng)結(jié)構(gòu)框圖利用DCS系統(tǒng)中的OPC或其它數(shù)據(jù)通訊方式實(shí)現(xiàn)控制器與DCS之間的數(shù)據(jù)交換，控制器從DCS中接收過(guò)程參數(shù)，經(jīng)過(guò)運(yùn)算，得到控制數(shù)據(jù)，送給DCS，由DCS實(shí)現(xiàn)對(duì)過(guò)程的控制。氣風(fēng)比控制器的目標(biāo)是：控制進(jìn)入制硫燃燒爐的風(fēng)量，使三級(jí)冷凝冷卻器出口過(guò)程氣中的H2S/SO22/1。實(shí)現(xiàn)這個(gè)目標(biāo)，則燃燒爐出口、一級(jí)二級(jí)轉(zhuǎn)化器內(nèi)的H2S/SO2比都是2/1，這是制硫燃燒爐、一級(jí)轉(zhuǎn)化器、二級(jí)轉(zhuǎn)化器的最佳反應(yīng)條件。達(dá)到這個(gè)條件，可使制硫尾氣中的硫含量最低，從而降低后續(xù)尾氣加氫處理部分的負(fù)荷，最終降低裝置排空煙氣的含硫量，有顯著的經(jīng)濟(jì)效益和社會(huì)效益。從控制器的外部表現(xiàn)

15、特征看，對(duì)H2S/SO2比的控制主要由副配風(fēng)量實(shí)現(xiàn)，主配風(fēng)量主要實(shí)現(xiàn)對(duì)酸性氣流量的跟蹤，但跟蹤比例依據(jù)系統(tǒng)對(duì)裝置運(yùn)行狀況的判斷實(shí)時(shí)調(diào)整。主、副配風(fēng)相互配合，又各有側(cè)重，共同應(yīng)對(duì)引起H2S/SO2比變化的各種干擾?？刂扑惴ǖ年P(guān)鍵有如下4點(diǎn)：（1） 主、副配風(fēng)都參與對(duì)酸性氣流量的跟蹤很多控制方案僅由主配風(fēng)實(shí)現(xiàn)對(duì)酸性氣流量的跟蹤，這是一個(gè)很大的缺陷，遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過(guò)H2S/SO2比值對(duì)配風(fēng)的不敏感范圍。在理論上以及從實(shí)際運(yùn)行操作看，即使主副配風(fēng)量程比為10/1，副配風(fēng)的跟蹤也遠(yuǎn)遠(yuǎn)不能忽略。（2） 副配風(fēng)應(yīng)對(duì)其它干擾從酸性氣中硫化氫含量變化、烴類雜質(zhì)含量變化、氨含量變化等干擾對(duì)H2S/SO2比值的影響的機(jī)理看

16、，這些干擾可以歸結(jié)為一類。這些干擾都引起所消耗氧氣量變化。這些干擾很難預(yù)先檢測(cè)，只能對(duì)H2S/SO2比值產(chǎn)生影響后，才能給予調(diào)整。由副配風(fēng)及時(shí)應(yīng)對(duì)這類干擾。（3） 隨時(shí)、自動(dòng)調(diào)整主配風(fēng)跟蹤比例隨時(shí)、自動(dòng)調(diào)整主配風(fēng)跟蹤比例，實(shí)現(xiàn)兩個(gè)目的，一是力圖使副配風(fēng)運(yùn)行在40-60%量程范圍內(nèi)，保證副配風(fēng)發(fā)揮最佳作用，二是自適應(yīng)裝置工況的漂移，例如酸性氣中硫化氫含量、烴類雜質(zhì)含量等的緩慢變化。（4） 高魯棒性、高投用率算法有很高的魯棒性，一經(jīng)調(diào)試投用，就能適應(yīng)裝置的絕大多數(shù)工況。整套算法由多個(gè)性能次優(yōu)、但魯棒性高的算法組成。這也保證了系統(tǒng)的高投用率。以上4點(diǎn)，保證了系統(tǒng)的高投用率，以及整體高性能。2.5 實(shí)

17、際應(yīng)用案例簡(jiǎn)介2007年以來(lái)，系統(tǒng)在國(guó)內(nèi)4套硫磺回收裝置投入實(shí)際運(yùn)行。分別為：2007年11月大慶石化公司1800噸/年裝置、2010年7月大慶石化公司5000噸/年裝置、2010年11月慶陽(yáng)石化公司3000噸/年裝置、2011年7月大港石化公司5000噸/年裝置。上述各裝置運(yùn)行條件有一定差異，從實(shí)際運(yùn)行的情況看，系統(tǒng)投用后，裝置的各項(xiàng)運(yùn)行指標(biāo)都有明顯提高，應(yīng)用效果簡(jiǎn)介如下。2.5.1大慶石化公司1800噸/年裝置應(yīng)用情況系統(tǒng)在大慶石化公司1800噸/年裝置的應(yīng)用項(xiàng)目于2007年11月通過(guò)驗(yàn)收。該系統(tǒng)的特點(diǎn)是裝置負(fù)荷嚴(yán)重超設(shè)計(jì)，設(shè)計(jì)負(fù)荷為1800噸/年，實(shí)際處理量為接近3000噸/年，導(dǎo)致裝置

18、的多個(gè)運(yùn)行指標(biāo)超標(biāo)。應(yīng)用本系統(tǒng)后，效果顯著，各項(xiàng)指標(biāo)如下：（1）H2S/SO2比值平穩(wěn)率分析2007年1月1日7月25日，制硫尾氣H2S/SO2比值A(chǔ)IC5101.PV在1.53.5區(qū)間的平穩(wěn)率在14.7%49.6%之間，平均為30.4%。2008年13月， AIC5101.PV在1.53.5區(qū)間的平穩(wěn)率在96.91% 99.03%之間，平均為98.2%。圖6和圖7所示分別是應(yīng)用本系統(tǒng)前后三級(jí)冷凝冷卻器出口過(guò)程氣H2S/SO2比值典型歷史趨勢(shì)。圖6、 硫磺回收裝置過(guò)程氣H2S/SO2比值典型歷史趨勢(shì)圖7、應(yīng)用本系統(tǒng)后過(guò)程氣H2S/SO2比值典型歷史趨勢(shì)（2）排空煙氣SO2含量為制硫燃燒爐、反應(yīng)

19、轉(zhuǎn)化爐轉(zhuǎn)化提供了最佳反應(yīng)條件，提高了轉(zhuǎn)化率，降低了尾氣中的硫含量，降低了尾氣加氫部分的負(fù)荷，保證了尾氣排放達(dá)到國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)GB/T16297-1996的要求，減少環(huán)境污染。項(xiàng)目實(shí)施前后排空煙氣SO2含量對(duì)比總結(jié)見(jiàn)表1。表1：項(xiàng)目實(shí)施前后煙氣SO2含量數(shù)據(jù)對(duì)比分析月平均2007年數(shù)據(jù)2008年數(shù)據(jù)SO2含量（mg/m3）SO2含量（mg/m3）1月31827632月48467553月67917994月63387255月89814626月57625237月21738月24489月707210月2276平均4987671將表1的數(shù)據(jù)總結(jié)如下：2007年110月，排空煙氣SO2含量的月平均值在2173 8

20、981 mg/m3之間，10個(gè)月的平均值為4987mg/m3；2008年16月，排空煙氣SO2含量的月平均值在462 799 mg/m3之間，6個(gè)月的平均值為671mg/m3。即實(shí)施本項(xiàng)目后，排空煙氣SO2含量相當(dāng)于項(xiàng)目實(shí)施前的13.5%，或者說(shuō)項(xiàng)目實(shí)施前的排硫量大約是現(xiàn)在的7.4倍。2.5.2大慶石化公司5000噸/年裝置應(yīng)用情況（1）H2S/SO2比值平穩(wěn)率分析自2010年7月20日，系統(tǒng)投入運(yùn)行。以1小時(shí)間隔，采集裝置的2010年7月24日10:00至10月24日10:00，連續(xù)3個(gè)月，共2209個(gè)數(shù)據(jù)，H2S/SO2的比值在設(shè)定值1.0范圍內(nèi)的共1575個(gè)，占71.3。圖8和圖9所示分

21、別是應(yīng)用本系統(tǒng)前后三級(jí)冷凝冷卻器出口過(guò)程氣H2S/SO2比值典型歷史趨勢(shì)。圖8、應(yīng)用本系統(tǒng)前過(guò)程氣H2S/SO2比值典型歷史趨勢(shì)圖9、應(yīng)用本系統(tǒng)后過(guò)程氣H2S/SO2比值典型歷史趨勢(shì)（2）排空煙氣SO2含量2009年9月2010年5月項(xiàng)目實(shí)施前排空煙氣SO2含量的實(shí)際數(shù)據(jù)見(jiàn)表2。表2：項(xiàng)目實(shí)施前排空煙氣SO2含量采樣日期采樣值（mg/m3）2009.9.4915 9.11746 846 9.25301 9.2741 10.22779 10.29596 11.13576 11.19436 11.24 510 2009.12.17590 12.24636 12.28542 2010.1.7642

22、1.10 564 1.21492 1.28546 2010.2.3576 2.11475 2.26626 2010.3.4684 3.8596 3.19721 3.23614 2010.4.2815 4.8746 4.15874 4.23766 4.26 793 2010.5.4736 5.14710 5.20 729 5.28642 平均值6512010年89月項(xiàng)目實(shí)施后排空煙氣SO2含量的實(shí)際數(shù)據(jù)見(jiàn)表3。表3：項(xiàng)目實(shí)施后煙氣SO2含量采樣日期采樣值（mg/m3）2010.8.5469 8.11521 8.20 569 8.31490 9.8577 9.10 544 9.20 504 9.29510 平均值523根據(jù)表2、表3，分析結(jié)果總結(jié)如下：2009年9月2010年5月，排空煙氣SO2含量共采樣33個(gè)，其中2009年9月27日采樣值為41，明顯不合理，剔除后，其余32個(gè)樣平均值為651mg/m3；2010年89月，排空煙氣SO2含量共采樣8個(gè)，平均值為523mg/m3。即實(shí)施本項(xiàng)目后，排空煙氣SO2含量降低了6515231