課程設(shè)計(jì)任務(wù)書學(xué)生姓名_專業(yè)班級(jí)應(yīng)用化學(xué)_指導(dǎo)老師_工作部門_1課程設(shè)計(jì)題目設(shè)計(jì)一臺(tái)苯甲苯分離板式精餾塔2設(shè)計(jì)要求1、設(shè)計(jì)一座苯甲苯連續(xù)精餾塔，具體工藝參數(shù)如下原料苯含量M/M（2505）原料處理量2萬(wàn)T/A產(chǎn)品要求（M/M）XD098，XW0022、操作條件塔頂壓力常壓進(jìn)料熱狀況泡點(diǎn)進(jìn)料回流比自選單板壓降07KPA加熱方式間接蒸氣加熱冷凝方式全凝器，泡點(diǎn)回流年操作時(shí)數(shù)8000H3、塔板類型浮閥塔板（F1重閥）三課程設(shè)計(jì)內(nèi)容1、精餾塔的物料衡算及塔板數(shù)的確定2、精餾塔的工藝條件及有關(guān)物性數(shù)據(jù)的計(jì)3、精餾塔的塔體及塔板工藝尺寸計(jì)算4、塔板的流體力學(xué)驗(yàn)算5、塔板的負(fù)荷性能圖的繪制6、精餾塔接管尺寸計(jì)算7、繪制帶控制點(diǎn)的生產(chǎn)工藝流程圖A3圖紙8、繪制主體設(shè)備圖A2圖紙4進(jìn)度安排1課程設(shè)計(jì)準(zhǔn)備階段收集查閱資料，并借閱相關(guān)工程設(shè)計(jì)書；2設(shè)計(jì)分析討論階段確定設(shè)計(jì)思路，正確選用設(shè)計(jì)參數(shù)，樹立工程觀點(diǎn)，小組分工協(xié)作，較好完成設(shè)計(jì)任務(wù)；3計(jì)算設(shè)計(jì)階段物料衡算，熱量衡算，主要設(shè)備工藝尺寸計(jì)算，塔盤工藝尺寸計(jì)算及流體力學(xué)計(jì)算4課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書編寫階段整理文字資料計(jì)算數(shù)據(jù)，用簡(jiǎn)潔的文字和適當(dāng)?shù)膱D表表達(dá)自己的設(shè)計(jì)思想及設(shè)計(jì)成果。1課程設(shè)計(jì)的目的化工原理課程設(shè)計(jì)是一個(gè)綜合性和實(shí)踐性較強(qiáng)的教學(xué)環(huán)節(jié)，也是培養(yǎng)學(xué)生獨(dú)立工作的有益實(shí)踐，更是理論聯(lián)系實(shí)際的有效手段。通過(guò)課程設(shè)計(jì)達(dá)到如下目的1鞏固化工原理課程學(xué)習(xí)的有關(guān)內(nèi)容，并使它擴(kuò)大化和系統(tǒng)化；2培養(yǎng)學(xué)生計(jì)算技能及應(yīng)用所學(xué)理論知識(shí)分析問(wèn)題和解決問(wèn)題的能力；3熟悉化工工藝設(shè)計(jì)的基本步驟和方法；4學(xué)習(xí)繪制簡(jiǎn)單的工藝流程圖和主體設(shè)備工藝尺寸圖；5訓(xùn)練查閱參考資料及使用圖表、手冊(cè)的能力；6通過(guò)對(duì)“適宜條件”的選擇及對(duì)自己設(shè)計(jì)成果的評(píng)價(jià)，初步建立正確的設(shè)計(jì)思想，培養(yǎng)從工程技術(shù)觀點(diǎn)出發(fā)考慮和處理工程實(shí)際問(wèn)題的能力；7學(xué)會(huì)編寫設(shè)計(jì)說(shuō)明書。課程設(shè)計(jì)題目描述和要求本設(shè)計(jì)的題目是苯甲苯浮閥式連續(xù)精餾塔的設(shè)計(jì)，即需設(shè)計(jì)一個(gè)精餾塔用來(lái)分離易揮發(fā)的苯和不易揮發(fā)的甲苯，采用連續(xù)操作方式，需設(shè)計(jì)一板式塔，板空上安裝浮閥，具體工藝參數(shù)如下生產(chǎn)能力2萬(wàn)噸/年料液原料組成25苯，60甲苯（摩爾分?jǐn)?shù)，下同）產(chǎn)品組成餾出液98苯，釜液2苯操作壓力塔頂壓強(qiáng)為常壓進(jìn)料溫度泡點(diǎn)進(jìn)料狀況泡點(diǎn)加熱方式間接蒸汽加熱回流比R（122）RMIN3課程設(shè)計(jì)報(bào)告內(nèi)容31流程示意圖冷凝器塔頂產(chǎn)品冷卻器苯的儲(chǔ)罐苯回流原料原料罐原料預(yù)熱器精餾塔回流再沸器塔底產(chǎn)品冷卻器甲苯的儲(chǔ)罐甲苯32流程和方案的說(shuō)明及論證321流程的說(shuō)明首先，苯和甲苯的原料混合物進(jìn)入原料罐，在里面停留一定的時(shí)間之后，通過(guò)泵進(jìn)入原料預(yù)熱器，在原料預(yù)熱器中加熱到泡點(diǎn)溫度，然后，原料從進(jìn)料口進(jìn)入到精餾塔中。因?yàn)楸患訜岬脚蔹c(diǎn)，混合物中既有氣相混合物，又有液相混合物，這時(shí)候原料混合物就分開了，氣相混合物在精餾塔中上升，而液相混合物在精餾塔中下降。氣相混合物上升到塔頂上方的冷凝器中，這些氣相混合物被降溫到泡點(diǎn)，其中的液態(tài)部分進(jìn)入到塔頂產(chǎn)品冷卻器中，停留一定的時(shí)間然后進(jìn)入苯的儲(chǔ)罐，而其中的氣態(tài)部分重新回到精餾塔中，這個(gè)過(guò)程就叫做回流。液相混合物就從塔底一部分進(jìn)入到塔底產(chǎn)品冷卻器中，一部分進(jìn)入再沸器，在再沸器中被加熱到泡點(diǎn)溫度重新回到精餾塔。塔里的混合物不斷重復(fù)前面所說(shuō)的過(guò)程，而進(jìn)料口不斷有新鮮原料的加入。最終，完成苯與氯苯的分離。322方案的說(shuō)明和論證浮閥塔之所以廣泛應(yīng)用，是由于它具有下列特點(diǎn)1生產(chǎn)能力大，由于塔板上浮閥安排比較緊湊，其開孔面積大于泡罩塔板，生產(chǎn)能力比泡罩塔板大2040，與篩板塔接近。2操作彈性大，由于閥片可以自由升降以適應(yīng)氣量的變化，因此維持正常操作而允許的負(fù)荷波動(dòng)范圍比篩板塔，泡罩塔都大。3塔板效率高，由于上升氣體從水平方向吹入液層，故氣液接觸時(shí)間較長(zhǎng)，而霧沫夾帶量小，塔板效率高。4氣體壓降及液面落差小，因氣液流過(guò)浮閥塔板時(shí)阻力較小，使氣體壓降及液面落差比泡罩塔小。5塔的造價(jià)較低，浮閥塔的造價(jià)是同等生產(chǎn)能力的泡罩塔的5080，但是比篩板塔高2030。浮閥塔盤的操作原理和發(fā)展浮閥塔的塔板上，按一定中心距開閥孔，閥孔里裝有可以升降的閥片，閥孔的排列方式，應(yīng)使絕大部分液體內(nèi)有氣泡透過(guò)，并使相鄰兩閥容易吹開，鼓泡均勻。為此常采用對(duì)液流方向成錯(cuò)排的三角形的排列方式。蒸汽自閥孔上升，頂開閥片，穿過(guò)環(huán)形縫隙，以水平方向吹入液層，形成泡沫，浮閥能隨著氣速的增減在相當(dāng)寬的氣速范圍內(nèi)自由升降，以保持穩(wěn)定的操作。但是，浮閥塔的抗腐蝕性較高（防止浮閥銹死在塔板上），所以一般采用不銹鋼作成，致使浮閥造價(jià)昂貴，推廣受到一定限制。隨著科學(xué)技術(shù)的不斷發(fā)展，各種新型填料，高效率塔板的不斷被研制出來(lái)，浮閥塔的推廣并不是越來(lái)越廣。近幾十年來(lái)，人們對(duì)浮閥塔的研究越來(lái)越深入，生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)越來(lái)越豐富，積累的設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)比較完整，因此設(shè)計(jì)浮閥塔比較合適。323設(shè)計(jì)方案的確定1操作壓力精餾操作可在常壓，加壓，減壓下進(jìn)行。應(yīng)該根據(jù)處理物料的性能和設(shè)計(jì)總原則來(lái)確定操作壓力。例如對(duì)于熱敏感物料，可采用減壓操作。本次設(shè)計(jì)苯和甲苯為一般物料因此，采用常壓操作。2進(jìn)料狀況進(jìn)料狀態(tài)有五種過(guò)冷液，飽和液，氣液混合物，飽和氣，過(guò)熱氣。但在實(shí)際操作中一般將物料預(yù)熱到泡點(diǎn)或近泡點(diǎn)，才送入塔內(nèi)。這樣塔的操作比較容易控制。不受季節(jié)氣溫的影響，此外泡點(diǎn)進(jìn)料精餾段與提餾段的塔徑相同，在設(shè)計(jì)和制造上也叫方便。本次設(shè)計(jì)采用泡點(diǎn)進(jìn)料，即Q1。3加熱方式精餾釜的加熱方式一般采用間接加熱方式，若塔底產(chǎn)物基本上就是水，而且在濃度極稀時(shí)溶液的相對(duì)揮發(fā)度較大。便可以直接采用直接接加熱。直接蒸汽加熱的優(yōu)點(diǎn)是可以利用壓力較低的蒸汽加熱，在釜內(nèi)只需安裝鼓泡管，不需安裝龐大的傳熱面，這樣，操作費(fèi)用和設(shè)備費(fèi)用均可節(jié)省一些，然而，直接蒸汽加熱，由于蒸汽的不斷涌入，對(duì)塔底溶液起了稀釋作用，在塔底易揮發(fā)物損失量相同的情況下。塔釜中易于揮發(fā)組分的濃度應(yīng)較低，因而塔板數(shù)稍微有增加。但對(duì)有些物系。當(dāng)殘液中易揮發(fā)組分濃度低時(shí)，溶液的相對(duì)揮發(fā)度大，容易分離故所增加的塔板數(shù)并不多，此時(shí)采用間接蒸汽加熱是合適的。4冷卻方式塔頂?shù)睦鋮s方式通常水冷卻，應(yīng)盡量使用循環(huán)水。如果要求的冷卻溫度較低?？煽紤]使用冷卻鹽水來(lái)冷卻。5熱能利用精餾過(guò)程的特性是重復(fù)進(jìn)行氣化和冷凝。因此，熱效率很低，可采用一些改進(jìn)措施來(lái)提高熱效率。因此，根據(jù)上敘設(shè)計(jì)方案的討論及設(shè)計(jì)任務(wù)書的要求，本設(shè)計(jì)采用常壓操作，泡點(diǎn)進(jìn)料，間接蒸汽加熱以及水冷的冷卻方式，適當(dāng)考慮熱能利用。4精餾塔的工藝計(jì)算41精餾塔的物料衡算411物料衡算1原料液及塔頂、塔底產(chǎn)品的摩爾分率苯的摩爾質(zhì)量；甲苯的摩爾質(zhì)量OL781KG/MAMOL9214KG/MBM；250FX90D02WX（2）原料液及塔頂、塔底產(chǎn)品的平均摩爾質(zhì)量原料液的平均摩爾質(zhì)量KG/OL6382501495178FKG/MOL39014298017DM6W（3）物料衡算原料處理量1728638012FHKMOL總物料衡算WD苯的物料衡算282025098D002W聯(lián)立解得；17HKOL142HKOL412相對(duì)揮發(fā)度的計(jì)算氣液相平衡數(shù)據(jù)T/8018590951001051106AAKP/10133116913551557179220422400B40046054063374386010133X/摩爾分?jǐn)?shù)1000078005810412025801300Y/摩爾分?jǐn)?shù)1000090007770633045602620因此有塔頂用T8010時(shí)，A103KPAAKP04B542BADP塔底用T10163時(shí)，AKP042AAKP310B372BADP平均相對(duì)揮發(fā)度462WD42塔板數(shù)的確定421理論板層數(shù)的求算4211逐板法求塔板數(shù)1平衡線方程的求算汽液相平衡方程式Y(jié)YYX461212Q線方程進(jìn)料狀態(tài)由五種，即過(guò)冷液體進(jìn)料（Q1,飽和液體進(jìn)料（Q1），氣液混合進(jìn)料0Q1和過(guò)熱蒸汽進(jìn)料Q0，本設(shè)計(jì)選用的為泡點(diǎn)進(jìn)料，故Q1。則XFXQ3最小回流比；250FPXPPYX461由以上兩式可得；41PY32MINPDXYR由于02IN4精餾段操作線方程精餾段液相質(zhì)量流量1208LRDKMOLH精餾段氣相質(zhì)量流量V74V精餾段操作方程07524YX提餾段液相質(zhì)量流程108248LQFKMOLH提段氣相質(zhì)量流程117VKOLH270416VRW提餾段操作線方程901WXRY由以上精餾段操作方程和提餾段操作線方程可得兩操作線交點(diǎn)的橫坐標(biāo)為024FX5理論塔板數(shù)的確定先交替使用相平衡方程和精餾段操作線方程計(jì)算如下；11980952DYXX相平衡；2205443；337YX；4480689；55079YX；663；771049YX；880522；9945YX；101043252024FYXX以下交替使用提餾線操作線方程語(yǔ)相平衡方程得；121204035；33794YX；141576X；627；17179YX；880903；1919452YX；2020356711802WYXX故理論板為21塊，精餾板為10塊，第11塊為進(jìn)料板4212逐板法求塔板數(shù)由此算得于逐板法得一致422精餾塔塔效率的計(jì)算在T954時(shí)，此時(shí)查得苯和甲苯黏度，0268苯0295甲苯則02685029758L時(shí),此時(shí)的相對(duì)揮發(fā)度為1/4T162437ABP則028756409L查奧康內(nèi)爾精餾塔全塔板效率圖得052E43塔的工藝條件及物性數(shù)據(jù)計(jì)算431混合液的平均摩爾質(zhì)量計(jì)算進(jìn)料板苯的摩爾分?jǐn)?shù)在塔板數(shù)計(jì)算中得進(jìn)料板的苯的摩爾分?jǐn)?shù)為（94）Y0649X0428064978106499282914KG/KMOLVFMM042878104289286008KG/MOLL塔底摩爾分?jǐn)?shù)（11063）X0024Y0024KMOLKGVWM/6491204178024ML平均摩爾質(zhì)量8291491664/287289KG/KMOLVM8600891664/288836KG/KMOLL432平均密度計(jì)算進(jìn)料板平均密度T94時(shí)，7893,789,039苯KG/M甲苯3KG/苯參考化工原理P361某些有機(jī)液體的相對(duì)密度圖（下同）798LFM79861033/塔底平均密度T11063,780,775,002苯3KG/M甲苯3KG/苯3/1759802KOLMLW故7751798/278655KG/M3102315MEVM283KG/M3_MVRTMP1527103488433液體的平均張力T11063時(shí),172,178苯1MN甲苯1MNT94時(shí)，198，199，由化工原理第三版苯甲苯甲苯P379查得T10163時(shí)，0024172（10024）178177859LW1MT94時(shí)，0428198（10428）199198572FN提餾段平均張力1882_27856191M434提餾段氣液相的體積流量LH2602M3/HMM5786320VH50445M3/H94144塔體工藝尺寸計(jì)算441精餾段塔徑計(jì)算由FLV及（HTHL）查SMITH圖（化工單元過(guò)程及課程設(shè)計(jì)P161）氣流動(dòng)參數(shù)FLV0086VLHHQ832576504取塔盤清夜層高度HL007MHT045M液滴沉降高度HTHL045M007M038M當(dāng)1882時(shí)的負(fù)荷因子C20等于0028由工藝條件得CC20（02008120液乏氣速UFC0081135M/SVL832576取泛點(diǎn)率為075，故空塔氣速U0750751351013M/SFU氣相通過(guò)的塔截面積A138M2013654UQSV取70/DLW00877/1SIN21DLLAWWTD由計(jì)算DTD2513087MATDDMT314故取D14M2254DAT24051MATDTSQUSV9704136/設(shè)計(jì)點(diǎn)的泛點(diǎn)率35FU442精餾塔高度計(jì)算1精餾段有效高度計(jì)算Z精N精1HT1003535M2提餾段有效高度計(jì)算Z提N提1HT17104572M如進(jìn)料板上面開一人孔，其高度為06M3精餾塔的有效高度為Z有Z精Z提08357206113M4精餾塔的實(shí)際高度為塔兩端空間，上封頭留15M下封頭留15MZ實(shí)Z有1521133143M443溢流裝置的計(jì)算由化工單元過(guò)程及設(shè)備課程設(shè)計(jì)P166流液收縮圖降管液的尺寸21350451MATD降液管寬度DLBW2/選取HB004M溢流堰尺寸LW980741堰上液頭高HOW,取E1MLQEHOWVLH253108423堰高OLW0407溢流強(qiáng)度/6983HUWVLH降液管底隙流體速度SMHLQUBWVLS板負(fù)荷性能451浮閥計(jì)算及其排列（1）浮閥數(shù)選取F1型浮閥，閥孔直徑D00039M根據(jù)表54選擇單流型初取F011,則SMVU/5468321/0浮閥數(shù)1093654402DQNVS（2）排列方式取塔板上液體進(jìn)，出口安定區(qū)寬度BS75取邊緣區(qū)寬度BC005MMBDSDX4250107521CR6/422122SINRXXRXAA20020976SIN4TDTAMAA8/0根據(jù)估算提供孔心距進(jìn)行布孔，按T75MM進(jìn)行布孔，實(shí)排閥數(shù)N163閥孔氣速SDNQUVS/27400動(dòng)能因子183270F塔板開孔率126054/6/20AT46塔板的流體性能的校核461泡沫夾帶量校核為控制液沫夾帶量EV過(guò)大，應(yīng)使泛點(diǎn)F108082浮閥塔板泛點(diǎn)率計(jì)算如下BFLVSVWSAKCZQLQF3611由塔板上氣相密度及板間距HT045M查圖526（泛點(diǎn)荷3/82MKGV因數(shù)）得系數(shù)GF0128,根據(jù)表511（物性系數(shù)）所提供的數(shù)據(jù)，取K1塔板液流道長(zhǎng)ZLD2BD14220210M液流面積2713041ADTB故得80572718060563/504_H故不會(huì)產(chǎn)生過(guò)量的液沫夾帶462塔板阻力計(jì)算由化工單元過(guò)程及設(shè)備課程設(shè)計(jì)P171泛點(diǎn)負(fù)荷因數(shù)圖（1）干板阻力0H臨界孔速2079573821UUVC閥孔大于其臨界孔閥氣速,故應(yīng)在浮閥全開狀態(tài)計(jì)算干板阻力。00C51892756342350MGUHLV（2）塔板清液層阻力1HM03705LLH3克服表面張力所造成阻力1046203981576414303MGDHL由以上三阻力之和求得塔板阻力FH086240HHLF463降液管液面校對(duì)流體流過(guò)降液管底隙的阻力0521082MHLQHBWVLD浮閥塔板上液面落差較小可以忽略，則降液管內(nèi)清液層高度1640520862504MHOWHHDFD取降液管中泡沫層相對(duì)密度，則可求降液管中泡沫層高度269D而，故不會(huì)發(fā)生降液管液泛。450450DWTHHH464液體在降液管內(nèi)停留時(shí)間校核應(yīng)保證液體在降液管內(nèi)的停留時(shí)間大于3S5S，才能保證液體所夾帶的氣體的釋放。548026/451306/SQHAVLSTD故所夾帶氣體可以釋出465嚴(yán)重漏液校核當(dāng)閥孔的動(dòng)能因子F05的相應(yīng)孔流氣速/9728350SMVU穩(wěn)定系數(shù)故不會(huì)發(fā)生嚴(yán)重漏液025140UK466塔板負(fù)荷性能圖由化工單元過(guò)程及設(shè)備課程設(shè)計(jì)P187塔板負(fù)荷性能圖（1）過(guò)量液沫夾帶線關(guān)系式根據(jù)前面液沫夾帶的校核選擇F108則有12807/368257680VLSWSQQHMQHMQVHLVH/567/0/333時(shí)，當(dāng)時(shí)，當(dāng)由此兩點(diǎn)作過(guò)量液夾帶線（A2液相下限線關(guān)系式對(duì)于平直堰，其堰上液頭高度HOW必須大于0006M。取HOW0006M，即可以確定液相流量的下限線06108423/23WVLHLQEHOW取E10，代人LW098/0398703HMQVLH該線為垂直軸的直線，記為（B3嚴(yán)重漏液線關(guān)系式因動(dòng)能因子F05時(shí)，會(huì)發(fā)生嚴(yán)重漏液，故取F05,計(jì)算相應(yīng)氣體流量VHQ972/5/3600VVVHUUA/8720/5436432002HMDNDNQVVH該線為平行軸的直線，為漏液線，也稱為氣相下限線，記（CL4液相上限線關(guān)系式降液的最大流量為S5HMHAQTDTDVLH/7435017205/360該線為平行軸的直線，記為（DVH5降液管液泛關(guān)系式根據(jù)降液管液泛的條件，得以下將液管液泛工況下的關(guān)系28504506OWHTD或HOHTDFW即25322710710341053290VLHVLHVQQQ102030405060/3HMQVL613375907556625383506064681操作彈性5638720/741/MINAXVHVHQ適宜裕度469HHHIN47換熱器的計(jì)算471原料預(yù)熱器16517KKGJCHP甲苯苯40FXHKGQHM/104723/0869517KKJCP設(shè)加熱原料溫度由10加熱到104則HTCCPHM/104046472塔頂冷凝器R苯390KJ/KGSKJRQMH/93360581苯473塔底再沸器KGJ/3甲苯SKJRQMB/612730654817474貯罐的體積計(jì)算由化工單元過(guò)程及設(shè)備課程設(shè)計(jì)查得在011MPA下，塔頂采量D7394KMOL/H3/8MKG故HDRQVH213/810KGL設(shè)冷凝液停留20MIN，補(bǔ)充系數(shù)7則36/08/MLVH貯罐容積估算結(jié)果表475進(jìn)料罐線管徑選擇原液流速U05M/S管線直徑MUVDL0961514379860144選取管材，其內(nèi)徑為0121M613位號(hào)名稱停留時(shí)間容積/M3V101原料中間罐20MIN13V102回流罐10MIN7V103塔頂產(chǎn)品罐24H937V104塔底產(chǎn)品罐24H937其實(shí)際流速為U10471/3600798078500916205M/S5設(shè)計(jì)結(jié)果匯總表表一設(shè)備一覽表序號(hào)位號(hào)設(shè)備名稱形式主要結(jié)構(gòu)參數(shù)或性能1T101循環(huán)苯精餾塔篩板塔D1400NP27H185002E101原料預(yù)熱器固定管板式24M23E102塔T101頂冷凝器固定管板式151M24E103塔T101再沸器固定管板式166M25E104塔頂產(chǎn)品冷卻器固定管板式55M26E105塔底產(chǎn)品冷卻器固定管板式62M27P101進(jìn)料泵2號(hào)離心泵QV14M3/HH10M8P102釜液泵2號(hào)離心泵QV8M3/HH4M9P103回流泵2號(hào)離心泵QV11M3/HH19M10P104塔頂產(chǎn)品泵2號(hào)離心泵QV6M3/HH19M11P105塔底產(chǎn)品泵2號(hào)離心泵QV8M3/HH4M12V101原料罐臥式V13M313V102回流罐臥式V7M314V103塔頂產(chǎn)品罐立式937M215V104塔底產(chǎn)品罐立式937M216V105不合格產(chǎn)品罐立式937M2表二提留段塔板設(shè)計(jì)結(jié)果匯總表塔板主要結(jié)構(gòu)參數(shù)數(shù)據(jù)塔板主要流動(dòng)參數(shù)數(shù)據(jù)塔徑M塔板間距TH堰長(zhǎng)LW堰寬DB堰高HW入口堰高W底隙HBTDA/塔截面積AT降液管面積D有效傳質(zhì)區(qū)AA開孔面積0氣相流通面積閥孔直徑0D閥孔數(shù)N開孔率TA/0孔心距T邊緣區(qū)寬CB塔板厚S安定區(qū)寬S排列方式14M06M098M02001M0045M無(wú)004M00877M1513M0135M1020M0215M1405M0039M163012600809M0050M0075M錯(cuò)排流動(dòng)方式液體流量VLHQ氣體流量QVVH液泛氣速FU空塔氣速UF/降液管內(nèi)流速UD底隙流速B泛點(diǎn)率F1溢流強(qiáng)度LU堰上頭液高度HOW塔板阻力F降液管內(nèi)液體層高度HD降液管內(nèi)液沫層高度HD/降液管液體停留時(shí)間閥孔氣速0U閥孔動(dòng)能因子F0漏液點(diǎn)氣速穩(wěn)定系數(shù)K最大氣相流量MAXVBQ最大氣相流量（QVVHMIN單流型262M3/H50445M3/H135M/S099709370053M/S018