目錄第一部分蓋梁抱箍法施工設(shè)計(jì)圖一、施工設(shè)計(jì)說明二、蓋梁抱箍法結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)三、蓋梁抱箍法施工設(shè)計(jì)圖四、主要工程材料數(shù)量匯總表第二部分蓋梁抱箍法施工設(shè)計(jì)計(jì)算一、設(shè)計(jì)檢算說明二、側(cè)模支撐計(jì)算三、橫梁計(jì)算四、縱梁計(jì)算五、抱箍計(jì)算附圖圖一、蓋梁抱箍法施工設(shè)計(jì)總圖圖二、蓋梁抱箍設(shè)計(jì)圖圖三、蓋梁抱箍法施工支撐詳圖圖四、各部件連接、欄桿與工作平臺詳圖第一部分蓋梁抱箍法施工設(shè)計(jì)圖一、施工設(shè)計(jì)說明1、概況瀘州泰安長江大橋引橋長101298米（起迄里程為K1815352K191665）。共有24個(gè)橋墩，除4、5墩為雙柱式外，其余各墩為三柱式結(jié)構(gòu)（墩柱為直徑20M的鋼筋砼結(jié)構(gòu)），墩柱上方為蓋梁。蓋梁為長264M，寬24M，高26M的鋼筋砼結(jié)構(gòu)，如圖11。由于引橋墩柱高度較大，最大高度為325M，除4、5墩及高度較低的墩柱采用搭設(shè)支架施工外，其余墩柱蓋梁施工擬采用抱箍法施工。引橋蓋梁砼澆筑量大，約1561M3。26472261805701242322圖11蓋梁正面圖（單位M）2、設(shè)計(jì)依據(jù)（1）交通部行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)，公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（JTJ02586）（2）汪國榮、朱國梁編著施工計(jì)算手冊（3）公路施工手冊，橋涵（上、下冊）交通部第一公路工程總公司。（4）路橋施工計(jì)算手冊人民交通出版社（5）蓋梁模板提供廠家提供的模板有關(guān)數(shù)據(jù)。（6）西南出海大通道瀘州繞城公路瀘州泰安長江大橋工程項(xiàng)目施工圖設(shè)計(jì)文件。（7）國家、交通部等有關(guān)部委和四川省交通廳、海通公司的規(guī)范和標(biāo)準(zhǔn)。（8）我單位的橋梁施工經(jīng)驗(yàn)。二、蓋梁抱箍法結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)1、側(cè)模與端模支撐側(cè)模為特制大鋼模,面模厚度為6MM，肋板高為10CM，在肋板外設(shè)214背帶。在側(cè)模外側(cè)采用間距12M的214B作豎帶，豎帶高29M；在豎帶上下各設(shè)一條20的栓桿作拉桿，上下拉桿間間距27M，在豎帶外設(shè)48的鋼管斜撐，支撐在橫梁上。端模為特制大鋼模,面模厚度為6MM，肋板高為10CM。在端模外側(cè)采用間距12M的214B作豎帶，豎帶高29M；在豎帶外設(shè)48的鋼管斜撐，支撐在橫梁上。2、底模支撐底模為特制大鋼模,面模厚度為8MM，肋板高為10CM。在底模下部采用間距04M工16型鋼作橫梁，橫梁長46M。蓋梁懸出端底模下設(shè)三角支架支撐，三角架放在橫梁上。橫梁底下設(shè)縱梁。橫梁上設(shè)鋼墊塊以調(diào)整蓋梁底2的橫向坡度與安裝誤差。與墩柱相交部位采用特制型鋼支架作支撐。3、縱梁在橫梁底部采用單層四排上下加強(qiáng)型貝雷片（標(biāo)準(zhǔn)貝雷片規(guī)格3000CM1500CM，加強(qiáng)弦桿高度10CM）連接形成縱梁，長30M，每兩排一組，每組中的兩排貝雷片并在一起，兩組貝雷梁位于墩柱兩側(cè)，中心間距2536CM，貝雷梁底部采用3M長的工16型鋼作為貝雷梁橫向底部聯(lián)接梁。貝雷片之間采用銷連接。縱、橫梁以及縱梁與聯(lián)接梁之間采用U型螺栓連接；縱梁下為抱箍。4、抱箍采用兩塊半圓弧型鋼板（板厚T16MM）制成，M24的高強(qiáng)螺栓連接，抱箍高1734CM，采用66根高強(qiáng)螺栓連接。抱箍緊箍在墩柱上產(chǎn)生摩擦力提供上部結(jié)構(gòu)的支承反力，是主要的支承受力結(jié)構(gòu)。為了提高墩柱與抱箍間的摩擦力，同時(shí)對墩柱砼面保護(hù)，在墩柱與抱箍之間設(shè)一層23MM厚的橡膠墊，縱梁與抱箍之間采用U型螺栓連接。5、防護(hù)欄桿與與工作平臺1欄桿采用50的鋼管搭設(shè)，在橫梁上每隔24米設(shè)一道12M高的鋼管立柱，豎向間隔05M設(shè)一道鋼管立柱，鋼管之間采用扣件連接。立柱與橫梁的連接采用在橫梁上設(shè)02M高的支座。鋼管與支座之間采用銷連接。2工作平臺設(shè)在橫梁懸出端，在橫梁上鋪設(shè)2CM厚的木板，木板與橫梁之間采用鐵絲綁扎牢靠。三、蓋梁抱箍法施工設(shè)計(jì)圖（見附圖）圖一、蓋梁抱箍法施工設(shè)計(jì)總圖圖二、蓋梁抱箍設(shè)計(jì)圖圖三、蓋梁抱箍法施工支撐詳圖圖四、各部件連接、欄桿與工作平臺詳圖四、主要工程材料數(shù)量匯總表見表一。需要說明的是主要工程材料數(shù)量是以單個(gè)蓋梁需用量考慮。序號項(xiàng)目及名稱材料規(guī)格單位數(shù)量備注一側(cè)模支撐1豎帶槽鋼14BKG4657632栓桿20KG38038兩端帶絲型3鋼管斜撐鋼管48M96計(jì)48個(gè)4螺帽用于20栓桿個(gè)885墊板0101米鋼板10MMKG6908計(jì)88塊每塊二底模支撐1橫梁16工字鋼KG52808計(jì)56根2三角架16工字鋼KG79737計(jì)2個(gè)3特制型鋼架16工字鋼KG104673計(jì)3個(gè)4型鋼架聯(lián)接用螺栓20個(gè)24螺栓帶帽5型鋼架聯(lián)接用鋼板鋼板10MMKG2826序號項(xiàng)目及名稱材料規(guī)格單位數(shù)量備注6鋼墊塊鋼板20MMKG4239每橫梁上布3個(gè)三縱梁1貝雷片30001500KG108002加強(qiáng)弦桿3000100KG64003橫拉桿16工字鋼KG1230計(jì)20根4弦桿螺栓KG320計(jì)160個(gè)5銷子及保險(xiǎn)插銷50KG432計(jì)144個(gè)四抱箍共計(jì)3套1抱箍桶鋼板鋼板16MMKG4545722上蓋筋板鋼板20MMKG442933下蓋筋板鋼板10MMKG123924中部筋板鋼板10MMKG123925加強(qiáng)筋板鋼板8MMKG381176加強(qiáng)筋板鋼板14MMKG230137高強(qiáng)螺栓24長100MM個(gè)1988橡膠墊厚23MM33五連接件1A型U型螺栓共計(jì)328套1螺桿20KG1040242螺母用于20栓桿個(gè)6563墊板鋼板12MMKG1699372B型U型螺栓共計(jì)24套1螺桿24KG80092螺母用于24栓桿個(gè)48序號項(xiàng)目及名稱材料規(guī)格單位數(shù)量備注六護(hù)欄與工作平臺1欄桿架鋼管50M17442欄桿支座鋼管60M63安全網(wǎng)834木板厚2CM4895扣件個(gè)60第二部分蓋梁抱箍法施工設(shè)計(jì)計(jì)算一、設(shè)計(jì)檢算說明1、設(shè)計(jì)計(jì)算原則（1）在滿足結(jié)構(gòu)受力情況下考慮撓度變形控制。（2）綜合考慮結(jié)構(gòu)的安全性。（3）采取比較符合實(shí)際的力學(xué)模型。（4）盡量采用已有的構(gòu)件和已經(jīng)使用過的支撐方法。2、貝雷架無相關(guān)數(shù)據(jù)，根據(jù)計(jì)算得出，無資料可復(fù)。3、對部分結(jié)構(gòu)的不均布，不對稱性采用較大的均布荷載。4、本計(jì)算結(jié)果不適合于除4、5墩蓋梁施工。5、本計(jì)算未扣除墩柱承擔(dān)的蓋梁砼重量。以做安全儲備。6、抱箍加工完成實(shí)施前，必須先進(jìn)行壓力試驗(yàn)，變形滿足要求后方可使用。二、側(cè)模支撐計(jì)算1、力學(xué)模型假定砼澆筑時(shí)的側(cè)壓力由拉桿和豎帶承受，PM為砼澆筑時(shí)的側(cè)壓力，T1、T2為拉桿承受的拉力，計(jì)算圖式如圖21所示。2、荷載計(jì)算砼澆筑時(shí)的側(cè)壓力PMKH式中K外加劑影響系數(shù)，取12；砼容重，取26KN/M3；H有效壓頭高度。砼澆筑速度V按03M/H，入模溫度按20考慮。則V/T03/2000150035H022249V/T022249001506MPMKH12260619KPAH26MPM23KAH0T1T圖21側(cè)模支撐計(jì)算圖式砼振搗對模板產(chǎn)生的側(cè)壓力按4KPA考慮。則PM19423KPA蓋梁長度每延米上產(chǎn)生的側(cè)壓力按最不利情況考慮（即砼澆筑至蓋梁頂時(shí)）PPM（HH）PMH/22322306/253KN3、拉桿拉力驗(yàn)算拉桿（20圓鋼）間距12M，12M范圍砼澆筑時(shí)的側(cè)壓力由上、下兩根拉桿承受。則有（T1T2）/A12P/2R21253/20012101223KPA101MPA160MPA可4、豎帶抗彎與撓度計(jì)算設(shè)豎帶兩端的拉桿為豎帶支點(diǎn)，豎帶為簡支梁，梁長L027M，砼側(cè)壓力按均布荷載Q0考慮。豎帶14B的彈性模量E21105MPA慣性矩IX6094CM4抗彎模量WX871CM3Q02312276KN/M最大彎矩MMAXQ0L02/8276272/825KNMMMAX/2WX25/2871106143513144MPAW160MPA可撓度FMAX5Q0L04/3842EIX5276274/384221108609410800075MFL0/40027/4000007M5、關(guān)于豎帶撓度的說明在進(jìn)行蓋梁模板設(shè)計(jì)時(shí)已考慮砼澆時(shí)側(cè)向壓力的影響，側(cè)模支撐對蓋梁砼施工起穩(wěn)定與加強(qiáng)作用。為了確保在澆筑砼時(shí)變形控制在允許范圍，同時(shí)考慮一定的安全儲備，在豎帶外設(shè)鋼管斜撐。鋼管斜撐兩端支撐在模板中上部與橫梁上。因此，豎帶的計(jì)算撓度雖略大于允許值，但實(shí)際上由于上述原因和措施，豎帶的實(shí)際撓度能滿足要求。三、橫梁計(jì)算采用間距04M工16型鋼作橫梁，橫梁長46M。在墩柱部位橫梁設(shè)計(jì)為特制鋼支架，該支架由工16型鋼制作，每個(gè)墩柱1個(gè)，每個(gè)支架由兩個(gè)小支架栓接而成。故共布設(shè)橫梁56個(gè)，特制鋼支架3個(gè)（每個(gè)鋼支架用工16型鋼18M）。蓋梁懸出端底模下設(shè)特制三角支架，每個(gè)重約8KN。1、荷載計(jì)算（1）蓋梁砼自重G11561M326KN/M34059KN（2）模板自重G2279KN根據(jù)模板設(shè)計(jì)資料（3）側(cè)模支撐自重G3960168291057KN（4）三角支架自重G48216KN（4）施工荷載與其它荷載G520KN橫梁上的總荷載GHG1G2G3G4G540592795716204431KNQH4431/264168KN/M橫梁采用04M的工字鋼，則作用在單根橫梁上的荷載GH1680467KN作用在橫梁上的均布荷載為QHGH/LH67/2428KN/M式中LH為橫梁受荷段長度，為24M2、力學(xué)模型如圖22所示。BRRAQ278KNM46H橫梁,工1EI圖22橫梁計(jì)算模型3、橫梁抗彎與撓度驗(yàn)算橫梁的彈性模量E21105MPA慣性矩I1127CM4抗彎模量WX1409CM3最大彎矩MMAXQHLH2/828242/820KNMMMAX/WX20/1409106141945142MPAW160MPA可最大撓度FMAX5QHLH4/384EI528244/38421108112710800051MFL0/40024/4000006M可四、縱梁計(jì)算縱梁采用單層四排，上、下加強(qiáng)型貝雷片（標(biāo)準(zhǔn)貝雷片規(guī)格3000CM1500CM，加強(qiáng)弦桿高度10CM）連接形成縱梁，長30M。1、荷載計(jì)算（1）橫梁自重G646020556318020564KN（2）貝雷梁自重G7（270821230205）40237KN縱梁上的總荷載GZG1G2G3G4G5G6G74059279571620642374732KN縱梁所承受的荷載假定為均布荷載QQGZ/L4732/264179KN/M2、力學(xué)計(jì)算模型建立力學(xué)模型如圖23所示。A42MDL9MQ17KN/CRLEIAA42BE圖23縱梁計(jì)算模型圖3、結(jié)構(gòu)力學(xué)計(jì)算圖23所示結(jié)構(gòu)體系為一次超靜定結(jié)構(gòu)，采用位移法計(jì)算。（1）計(jì)算支座反力RC第一步解除C點(diǎn)約束，計(jì)算懸臂端均布荷載與中間段均布荷載情況下的彎矩與撓度AQALLABQCDEM圖（）28521632LAEIQLAFFCEDC點(diǎn)位移量RB2QL（）M圖8405ARACAEILQFCC38425點(diǎn)位移量第二步計(jì)算C點(diǎn)支座反力RC作用下的彎矩與撓度ALL（）4AA3795QRC2LBDEILFC8第三步由C點(diǎn)位移為零的條件計(jì)算支座反力RC由假定支座條件知FC0求得（2）計(jì)算支座反力RA、RB由靜力平衡方程解得（3）彎矩圖根據(jù)疊加原理，繪制均布荷載彎矩圖2QA85712ALQ（4）縱梁端最大位移648Q/EI4、縱梁結(jié)構(gòu)強(qiáng)度驗(yàn)算1236243LALEILQAF8323LIL2318ALQBA0384251648223EIALQIEILRCQLQLC318456222192464932EQ（1）根據(jù)以上力學(xué)計(jì)算得知，最大彎矩出現(xiàn)在A、B支座，代入Q后MB882Q8821791579KNM（2）貝雷片的允許彎矩計(jì)算查公路施工手冊橋涵第923頁，單排單層貝雷桁片的允許彎矩M0為975KNM。則四排單層的允許彎矩M4975093510KNM上下加強(qiáng)型的貝雷梁的允許變矩應(yīng)大于此計(jì)算值故MB1579KNMM3510KNM滿足強(qiáng)度要求5、縱梁撓度驗(yàn)算（1）貝雷片剛度參數(shù)彈性模量E21105MPA慣性矩IAHH/2254824150150/22293200CM4（因無相關(guān)資料可查，進(jìn)行推算得出）（2）最大撓度發(fā)生在蓋梁端FMAX648Q/EI648179/2110822932001080024MFA/40042/40000105M6、關(guān)于縱梁計(jì)算撓度的說明由于FMAXF，計(jì)算撓度不能滿足要求。計(jì)算時(shí)按最大撓度在梁端部考慮，由于蓋梁懸出端的砼量較小，懸出端砼自重產(chǎn)生荷載也相對較小，考慮到橫梁、三角支架、模板等方面剛度作用，實(shí)際上梁端部撓度要小于計(jì)算的FMAX值。實(shí)際實(shí)施時(shí)，在最先施工的縱梁上的端部、支座位置、中部等部位設(shè)置沉降監(jiān)測測點(diǎn)，監(jiān)測施工過程中的沉降情況，據(jù)此確定是否需要預(yù)留上拱度。如果需設(shè)置預(yù)拱度時(shí)，根據(jù)情況采取按以梁端部為預(yù)留上拱度最大值，在梁端部預(yù)留2CM的上拱度并遞減至墩柱部位的辦法解決。五、抱箍計(jì)算（一）抱箍承載力計(jì)算1、荷載計(jì)算每個(gè)蓋梁按墩柱設(shè)三個(gè)抱箍體支承上部荷載，由上面的計(jì)算可知支座反力RARB2LA831Q/22945831179/21672KNRC831Q8311791487KN以最大值為抱箍體需承受的豎向壓力N進(jìn)行計(jì)算，該值即為抱箍體需產(chǎn)生的摩擦力。2、抱箍受力計(jì)算（1）螺栓數(shù)目計(jì)算抱箍體需承受的豎向壓力N1672KN抱箍所受的豎向壓力由M24的高強(qiáng)螺栓的抗剪力產(chǎn)生，查路橋施工計(jì)算手冊第426頁M24螺栓的允許承載力NLPN/K式中P高強(qiáng)螺栓的預(yù)拉力，取225KN摩擦系數(shù)，取03；N傳力接觸面數(shù)目，取1；K安全系數(shù)，取17。則NL225031/17397KN螺栓數(shù)目M計(jì)算MN/NL1672/39742142個(gè)，取計(jì)算截面上的螺栓數(shù)目M42個(gè)。則每條高強(qiáng)螺栓提供的抗剪力PN/441672/42398KNNL397KN故能承擔(dān)所要求的荷載。（2）螺栓軸向受拉計(jì)算砼與鋼之間設(shè)一層橡膠，按橡膠與鋼之間的摩擦系數(shù)取03計(jì)算抱箍產(chǎn)生的壓力PBN/1672KN/035573KN由高強(qiáng)螺栓承擔(dān)。則NPB5573KN抱箍的壓力由42條M24的高強(qiáng)螺栓的拉力產(chǎn)生。即每條螺栓拉力為N1PB/4455743KN/42133KNS2