1梧州學(xué)院課程設(shè)計(jì)20132014學(xué)年第二學(xué)期帶式輸送機(jī)傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì)學(xué)生姓名提交日期年月日學(xué)生簽名學(xué)號1101901205班級2011級2班課程編號BS0210109專業(yè)機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化課程名稱機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)任課教師申毅莉1圖紙，裝配圖總分50分，零件圖20分。（1）圖框、圖幅選擇正確裝配圖總分5分，得分_；零件圖總分2分，得分_。（2）表達(dá)正確裝配圖總分20分，得分_；零件圖總分8分，得分_。（3）尺寸標(biāo)注規(guī)范、正確裝配圖總分20分，得分_；零件圖總分8分，得分_。（4）標(biāo)題欄（含明細(xì)表）、邊框裝配圖總分5分，得分_；零件圖總分2分，得分_。2設(shè)計(jì)說明書20分（1）按照給定的格式模版，內(nèi)容齊全總分1分，得分_。（2）內(nèi)容計(jì)算過程詳細(xì)、條理清晰總分16分，得分_。（3）摘要、參考文獻(xiàn)等完整總分3分，得分_。3答辯環(huán)節(jié)，回答清晰，總分10分，得分_。成績評定分，等級任課教師簽名年月日2機(jī)械課程設(shè)計(jì)計(jì)算說明書設(shè)計(jì)題目二級直齒輪減速器（展開式）機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化2班設(shè)計(jì)者指導(dǎo)老師申毅莉2014年5月9日1目錄一、設(shè)計(jì)任務(wù)二、減速器結(jié)構(gòu)選擇及電動(dòng)機(jī)性能參數(shù)計(jì)算三、計(jì)算、分配傳動(dòng)比四、運(yùn)動(dòng)參數(shù)計(jì)算五、帶傳動(dòng)的設(shè)計(jì)六、各級傳動(dòng)齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算七、軸的設(shè)計(jì)和鍵的選擇八、軸承的選擇九、箱體及減速器附件說明十、潤滑油的選擇與計(jì)算十一、參考文獻(xiàn)2摘要本設(shè)計(jì)講述了帶式輸送機(jī)的傳動(dòng)裝置二級圓柱直齒齒輪減速器的設(shè)計(jì)過程。首先進(jìn)行了傳動(dòng)方案的評述，選擇齒輪減速器作為傳動(dòng)裝置，然后進(jìn)行減速器的設(shè)計(jì)計(jì)算（包括選擇電動(dòng)機(jī)、設(shè)計(jì)齒輪傳動(dòng)、軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、選擇并驗(yàn)算軸承、聯(lián)軸器、校核平鍵聯(lián)接、選擇齒輪傳動(dòng)和軸承的潤滑方式九部分內(nèi)容）。運(yùn)用AUTOCAD軟件進(jìn)行齒輪減速器的二維平面設(shè)計(jì)，完成齒輪減速器的二維平面零件圖和裝配圖的繪制。本次設(shè)計(jì)綜合運(yùn)用機(jī)械設(shè)計(jì)、機(jī)械制圖、機(jī)械制造基礎(chǔ)、幾何精度、理論力學(xué)、材料力學(xué)、機(jī)械原理等知識，進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，并完成帶式輸送機(jī)傳動(dòng)裝置中減速器裝配圖、零件圖設(shè)計(jì)及主要零件的工藝、工裝設(shè)計(jì)。關(guān)鍵詞減速器；齒輪；軸；傳動(dòng)3第一章設(shè)計(jì)任務(wù)書1課程設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容帶式輸送機(jī)傳動(dòng)裝置設(shè)計(jì)的內(nèi)容包括（1）單級/雙級減速器傳動(dòng)零件設(shè)計(jì)；（2）畫出傳動(dòng)裝置裝配圖；（3）編寫設(shè)計(jì)說明書。2課程設(shè)計(jì)的要求與數(shù)據(jù)已知條件1運(yùn)輸帶工作拉力F3KN；2運(yùn)輸帶的工作速度V2M/S；3卷筒直徑D320MM；4使用壽命10年，每年300個(gè)工作日；5工作情況兩班制，連續(xù)單向運(yùn)轉(zhuǎn)，工作時(shí)有輕微振動(dòng)；6制造條件及生產(chǎn)批量一般機(jī)械廠制造，小批量；7工作環(huán)境室內(nèi)，輕度污染；8邊界連接條件原動(dòng)機(jī)采用一般工業(yè)用電動(dòng)機(jī)。9輸送機(jī)工作軸轉(zhuǎn)速允許誤差5。帶式輸送機(jī)的傳動(dòng)效率096。3課程設(shè)計(jì)應(yīng)完成的工作1裝配圖1張，輸出軸零件圖1張；2設(shè)計(jì)說明書1份。4第二章減速器結(jié)構(gòu)選擇及相關(guān)性能參數(shù)計(jì)算21減速器結(jié)構(gòu)二級展開式圓柱直齒輪減速器的傳動(dòng)方案如圖21所示。圖21二級展開式圓柱直齒輪減速器傳動(dòng)裝置簡圖1輸送帶2聯(lián)軸器3減速器4帶傳動(dòng)5電動(dòng)機(jī)22電動(dòng)機(jī)的選擇電動(dòng)機(jī)的選擇見表21表21電動(dòng)機(jī)的選擇計(jì)算項(xiàng)目計(jì)算及說明1電動(dòng)機(jī)類型和結(jié)構(gòu)型式的選擇根據(jù)減速裝置的工作條件連續(xù)單向運(yùn)轉(zhuǎn)，工作有輕微振動(dòng)，而選用效率高、性能好、噪音低的Y系列電動(dòng)機(jī)。三相交流異步電動(dòng)機(jī)的結(jié)構(gòu)簡單，價(jià)格低廉，維護(hù)方便，可直接接于三相交流電網(wǎng)中。因此選用Y系列三相異步電動(dòng)機(jī)。2電動(dòng)機(jī)功率的選擇工作機(jī)所需功率PWPW625KW10VF0962135計(jì)算項(xiàng)目計(jì)算及說明2電動(dòng)機(jī)功率的選擇PW為輸送帶阻力，為輸送帶的速帶2WVSM為帶式輸送機(jī)的效率096。電動(dòng)機(jī)至工作機(jī)的總效率查機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)表31，取V帶傳送的效率096；圓柱齒輪傳動(dòng)的效率097；聯(lián)12軸器傳動(dòng)的效率099；滾子軸承傳動(dòng)效率3099。409609908676712342970390電動(dòng)機(jī)所需的功率72KWDPW86705電動(dòng)機(jī)額定功率。M電動(dòng)機(jī)容量主要由電動(dòng)機(jī)運(yùn)動(dòng)時(shí)的發(fā)熱條件決定，而發(fā)熱又與其工作情況有關(guān)。對于長期連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)、載荷不變或變化很小，常溫工作的機(jī)械，選擇電機(jī)時(shí)只要使電動(dòng)機(jī)的負(fù)載不超過其額定值，電動(dòng)機(jī)便不會(huì)過熱。也就是可按電動(dòng)機(jī)的額定功率等MP于或略大于所需電動(dòng)機(jī)的功率，即。DPD3電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的確定根據(jù)一般最常用的，市場上供應(yīng)最多的是同步轉(zhuǎn)速為1500和1000的電動(dòng)機(jī)，又MINRINR。查機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)表177，選用PD磁極較少的Y132M4并且采用B3的安裝型式。Y160M4B3技術(shù)數(shù)據(jù)和安裝及外形尺寸如表22，圖22,表23。表22Y132M4B3技術(shù)數(shù)據(jù)同步轉(zhuǎn)速1500，4極MINR6電動(dòng)機(jī)型號額定功率KW滿載轉(zhuǎn)速（）MINR額定轉(zhuǎn)矩堵轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)矩額定轉(zhuǎn)矩最大轉(zhuǎn)矩質(zhì)量/KGY132M4751440222381圖22Y132M4B3電動(dòng)機(jī)的安裝表23Y132M4V3電動(dòng)機(jī)的外形尺寸MMABCDEFGHKABACADHDBBL216178890182380103313212280270210315238515第三章計(jì)算、分配傳動(dòng)比31傳動(dòng)比分配傳動(dòng)比的分配及計(jì)算見表31表31傳動(dòng)比的計(jì)算及分配計(jì)算項(xiàng)目計(jì)算及說明1總傳動(dòng)比由，得輸送帶滾筒的轉(zhuǎn)速為WV106DN1194232016MINRINR電動(dòng)機(jī)的滿轉(zhuǎn)速和工作電機(jī)的轉(zhuǎn)速即可確定MNW傳動(dòng)系統(tǒng)的總傳動(dòng)比I，即7I1206WMN421902分配傳動(dòng)比取平帶傳動(dòng)的傳動(dòng)比I2。為了使減速器的兩個(gè)大齒輪具有相近的波油深度，應(yīng)使兩級的大齒輪具有相近的直徑（低速級大齒輪）計(jì)算項(xiàng)目計(jì)算及說明2分配傳動(dòng)比的直徑應(yīng)略大一些，使得高速級大齒輪的齒頂圓與低速軸之間有適量的間隙）。設(shè)高速軸的傳動(dòng)比為，低速軸轉(zhuǎn)動(dòng)比為，減速器的傳動(dòng)比為。1I2I減I故603減ID06又2829061I減）（I4360341）（取29，則2082四、運(yùn)動(dòng)參數(shù)的計(jì)算41動(dòng)力運(yùn)動(dòng)參數(shù)計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)、動(dòng)力參數(shù)的計(jì)算見表41表41傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)、動(dòng)力參數(shù)的計(jì)算計(jì)算項(xiàng)目計(jì)算及說明1各軸轉(zhuǎn)速高速軸轉(zhuǎn)速720NDMI2140INR中間軸轉(zhuǎn)速248N1I9270INR8低速軸轉(zhuǎn)速190824INMINR滾筒軸轉(zhuǎn)速119IR2各軸的輸入功率高速軸輸入功率7509672KW1MP計(jì)算項(xiàng)目計(jì)算及說明2各軸的輸入功率中間軸輸入功率720970996914KW42P低速軸輸入功率69140970996640KW42滾筒軸輸入功率66400990996508KW43P其中為電動(dòng)機(jī)的額定功率，為傳送帶M1的效率，為高速級齒輪傳動(dòng)的效率和低速級2齒輪傳動(dòng)的效率，為聯(lián)軸器的傳動(dòng)效率,3為一對滾動(dòng)軸承的傳動(dòng)效率。43各軸的輸入轉(zhuǎn)矩高速軸輸入轉(zhuǎn)矩955NM72095NPT中間軸輸入轉(zhuǎn)矩NM2456248915N9低速軸輸入轉(zhuǎn)矩532874NM1905N90PT滾筒軸輸入轉(zhuǎn)矩9NM281519605N90PT五、帶傳動(dòng)的設(shè)計(jì)51V帶的參數(shù)計(jì)算對帶式輸送機(jī)傳動(dòng)系統(tǒng)，已知電動(dòng)機(jī)的額定功率75KW，轉(zhuǎn)速M(fèi)P傳動(dòng)比，每天工作16H（即兩班制）。帶傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算MINR140N2ID見表51。10表51帶傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算計(jì)算項(xiàng)目計(jì)算及說明1確定計(jì)算功率CAP由機(jī)械設(shè)計(jì)表88查得工作情況系數(shù)21AK9KW7521MCAPA2選擇V帶的帶型根據(jù)、由機(jī)械設(shè)計(jì)圖811選用A型帶CAN3確定帶輪的基準(zhǔn)直徑并1D驗(yàn)算帶速V初選小帶輪的基準(zhǔn)直徑。由機(jī)械設(shè)計(jì)表81D7和表89，取小帶輪的基準(zhǔn)直徑112MM。1D驗(yàn)算帶速V。VSM4581062106NDM因?yàn)?，故帶速合適。S3S根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)表89，取標(biāo)準(zhǔn)直徑為24DI1V2D帶4確定V帶的中心距A和基準(zhǔn)長度DL由式07（）2（）得D0A1D22352MM672MM，初定中心矩為450MM。0A0A計(jì)算帶所需的基準(zhǔn)長度2（）0DA21D2021DA4）（2450（112224）562）（MM1435MM，由機(jī)械設(shè)計(jì)表82選帶的基準(zhǔn)長度。M150D計(jì)算實(shí)際中心距M50721435042A0D0）（L11計(jì)算項(xiàng)目計(jì)算及說明4確定V帶的中心距A和基準(zhǔn)長度DL由和算出中心距DMIN015ALDMAX30L的變化范圍為48425MMMM45驗(yàn)算小帶輪上的包角1A357D80O12O1）（04OO）（O12066確定V帶根數(shù)計(jì)算單根V帶的額定功率。RP由112MM和，查機(jī)械設(shè)計(jì)1DMIN14N表84得161KW。OP根據(jù)，I2和B型帶，查機(jī)械IR0M設(shè)計(jì)表85得，查表86得W17OK，表82的，于是96K980L（）RPO6170L1674624KW。計(jì)算V帶根數(shù)ZZ取6根37456219RCAP7計(jì)算單根V帶的初拉力OF由機(jī)械設(shè)計(jì)表83得B型帶的單位長度質(zhì)量Q0105，所以MGK2CAQV520ZP）（500N2845108469）（12150N13計(jì)算項(xiàng)目計(jì)算及說明8計(jì)算壓軸力PFNZ17826SIN1502SIN2O1O9主要設(shè)計(jì)結(jié)論選用A型普通V帶6根，帶基準(zhǔn)長度為1550MM。帶輪基準(zhǔn)直徑中心距控制，M4DD21在之間。單根帶初拉力150N54M28OF52V帶輪的設(shè)計(jì)根據(jù)帶輪的基準(zhǔn)直徑和帶輪轉(zhuǎn)速等已知條件，確定帶輪的材料，結(jié)構(gòu)形式，輪槽、輪輻和輪轂的幾何尺寸，公差和表面粗糙度及相關(guān)的技術(shù)要求。見表52表52帶輪的設(shè)計(jì)計(jì)算項(xiàng)目計(jì)算及說明1帶輪材料的確定帶輪材料選用HT150，因?yàn)閹賄8445較高，SM故采用鑄鋼焊接而成2小帶輪結(jié)構(gòu)形式的確定由電動(dòng)機(jī)Y4B3的轉(zhuǎn)動(dòng)軸DMM，故選小帶輪01823的輪轂D38MM?；鶞?zhǔn)直徑，因D1而帶輪的結(jié)構(gòu)形式可采用腹板式。帶輪槽的截面尺寸見表53。小帶輪的結(jié)構(gòu)形式見表54表53B型帶輪的輪槽D對應(yīng)的DBAMINHFIEMINFO341403501081911519014表54小帶輪的結(jié)構(gòu)形式，D為軸的直徑38MM281D）（??；M0B3E2F319211580MM；C,取125MM；LB714C，取L78MM。D25）（表55大帶輪的結(jié)構(gòu)形式計(jì)算項(xiàng)目計(jì)算及說明1大帶輪結(jié)構(gòu)形式的確定先按式初步估算軸的最小直徑，選取軸的最小直徑，選取軸的材料為45鋼調(diào)質(zhì)處理，根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)表153，取，209MM970AMIND310PA取D22MM，取長8L，。81BB3E2F319211580MM，取125MM；L，CB74CD251）（取L80MM，取長M8L2大帶輪的具體尺寸15六、各級傳動(dòng)齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算61高速級圓柱直齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算高速級圓柱直齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算。已知高速軸的輸入功率，轉(zhuǎn)速W27KP，齒數(shù)比，使用期為10年（每年300個(gè)工作日），兩班制。MINR72092I1詳見表61。表61高速級圓柱直齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算計(jì)算項(xiàng)目計(jì)算及說明1選定齒輪類型、精度等級、材料及齒數(shù)按圖21所示的傳動(dòng)方案，選用直齒圓柱齒輪傳動(dòng)，壓力角取；O20帶式輸送機(jī)為一般的工作機(jī)器，參考機(jī)械設(shè)計(jì)表106，選用7級精度。材料選擇。由機(jī)械設(shè)計(jì)表101，選擇小齒輪材料為40CR（調(diào)質(zhì)），齒面硬度280HBS。大齒輪材料選45鋼（調(diào)質(zhì)），齒面硬度240HBS。選小齒輪齒數(shù)，大齒輪齒數(shù)241Z，取69I12Z7122初步計(jì)算傳動(dòng)的主要尺寸1按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)算小齒輪分度圓直徑，即32D1TT1U2）（HEHZTK1）確定公式中的個(gè)參數(shù)值試選。TH計(jì)算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩。95510MNPT720159N10596614NM由機(jī)械設(shè)計(jì)表107選取齒寬系數(shù)。1D16計(jì)算項(xiàng)目計(jì)算及說明2初步計(jì)算傳動(dòng)的主要尺寸由機(jī)械設(shè)計(jì)圖1020查得區(qū)域系數(shù)52ZH由機(jī)械設(shè)計(jì)表105查得材料的彈性影響系數(shù)。21EMPA89Z計(jì)算接觸疲勞強(qiáng)度用重合度系數(shù)。Z2/COSAR111AHOO84194024）（/CSAR22AZOO237171O）（/TANTTANZ21）（）（24TAN29841TAN2071TAN23894OOTAN20/21707OO87404Z31計(jì)算接觸疲勞需用應(yīng)力H由機(jī)械設(shè)計(jì)圖1025D查得小齒輪和大齒輪的接觸疲勞極限分別為，A601MINMP。計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)A502HMINP607201（2830010）H1JL6N2073610981210/024I69251/由機(jī)械設(shè)計(jì)圖1023查取接觸疲勞壽命系數(shù)，。取失效概率為1，安全90K1HN92H系數(shù)S1，得17計(jì)算項(xiàng)目計(jì)算及說明2初步計(jì)算傳動(dòng)的主要尺寸H1MPASKHN54016901MIN22352IN取和中的較小者作為該齒輪的接觸疲勞許H12用應(yīng)力，即523MPA22）計(jì)算小齒輪分度圓直徑32D1TT1UKZTEHH32453087419/710952）（）（）（6166MM調(diào)整小齒輪分度圓直徑1）計(jì)算實(shí)際載荷系數(shù)前的數(shù)據(jù)準(zhǔn)備圓周速度SM32S106706ND1T齒寬BT1D3確定傳動(dòng)尺寸計(jì)算載荷系數(shù)HK由機(jī)械設(shè)計(jì)表102得使用系數(shù)1KA根據(jù)，7級精度，由機(jī)械設(shè)計(jì)圖108SM32查得動(dòng)載系數(shù)1KV齒輪的圓周力T11TD/T2FN109836/0953418計(jì)算項(xiàng)目計(jì)算及說明3確定傳動(dòng)尺寸1309810/6166B/FKT1A3MN50243100MN查機(jī)械設(shè)計(jì)表103得齒間載荷分配系數(shù)21H由機(jī)械設(shè)計(jì)表104用插值法查得7級精度，小齒輪的相對支撐為非對稱布置時(shí)，得齒向載荷分布系數(shù)，由此，得到實(shí)際載荷系數(shù)4261KH17254621VA按實(shí)際載荷系數(shù)算得的分度圓直徑M31756KD3HTT1相應(yīng)的齒輪模數(shù)82475ZM14按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)試算模數(shù)3FSA21DFTTYZTK）（1）確定公式中的個(gè)參數(shù)數(shù)值試選彎曲疲勞強(qiáng)度用重合度系數(shù)6890715207520Y計(jì)算FSA由機(jī)械設(shè)計(jì)圖1017查得齒形系數(shù)，6521AFY；由機(jī)械設(shè)計(jì)圖1018查得應(yīng)力修23AFY正數(shù)，；由機(jī)械設(shè)計(jì)圖581S7612SA1024C查得小齒輪和大齒輪的齒跟彎曲疲勞極限分19別為20計(jì)算項(xiàng)目計(jì)算及說明4按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)，；由機(jī)械設(shè)計(jì)MPA501FLIMPA3802FLIM圖1022查得彎曲疲勞壽命系數(shù)，851FNK。取彎曲疲勞安全系數(shù)S1482FNK1MPAASH73014580MINFF2N8622IN013857361FSAY64282FSA因?yàn)榇簖X輪的大于小齒輪，所以取FSAYFSAY01642SA2試算模數(shù)3FSA21DFTTYZTKM）（695104468909532調(diào)整齒輪模數(shù)1計(jì)算實(shí)際載荷系數(shù)前的準(zhǔn)備圓周速度M694026951ZMDT1S5341S70N21計(jì)算項(xiàng)目計(jì)算及說明4按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)齒寬1B4069M1D寬高比H81352MC2TA）（）（B67081436902計(jì)算實(shí)際載荷系數(shù)FK根據(jù)，7級精度，由機(jī)械設(shè)計(jì)查S61圖108得動(dòng)載荷系數(shù)081V由/4069N469410411T952/TFD3M69/63NBKTA11536100查機(jī)械設(shè)計(jì)表103得齒間載荷分配系數(shù)1F由機(jī)械設(shè)計(jì)表104用插值法查得，417KH結(jié)合8444查機(jī)械設(shè)計(jì)圖1013，得HB341KF則載荷系數(shù)為159234108FVAF3按實(shí)際載荷系數(shù)算得的齒輪模數(shù)MFT315926KM3T5對比計(jì)算結(jié)果由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)M大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)，由于齒輪模數(shù)M的大小主要取決于彎曲疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力，而齒面接觸疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力，僅與齒輪直徑有關(guān)，可取由22彎曲疲勞強(qiáng)度算得的模數(shù)1813MM，并圓整為標(biāo)準(zhǔn)值M2MM，按接觸疲勞強(qiáng)度算得的分度圓直徑23計(jì)算項(xiàng)目計(jì)算及說明5對比計(jì)算結(jié)果，算出小齒輪齒數(shù)M756D1M/DZ167757/2338785，??；則大齒輪齒數(shù)341，取。互為質(zhì)698342UZ129Z221Z和數(shù)，這樣設(shè)計(jì)處的齒輪傳動(dòng)，既滿足了齒面接觸疲勞強(qiáng)度，又滿足了齒根彎曲疲勞強(qiáng)度，并做到了結(jié)構(gòu)緊湊，避免浪費(fèi)。6幾何尺寸計(jì)算計(jì)算分度圓直徑M68234ZD192計(jì)算中心距13/86/DA21）（）（計(jì)算齒輪寬度MBD1考慮不可避免的安裝誤差，為了保證設(shè)計(jì)齒寬B和節(jié)省材料，一般將小齒輪略為加寬（）MM,即105M78368105B1）（）（取而使大齒輪的齒寬等于設(shè)計(jì)齒寬，即M727調(diào)整中心距后的強(qiáng)度校核上述齒輪副的中心距不便于相關(guān)零件的設(shè)計(jì)和制造。為此，可以通過調(diào)整傳動(dòng)比改變齒數(shù)或者變位法進(jìn)行圓整。采用變位法將中心距就近圓整至135MM。在A圓整時(shí)，以變位系數(shù)和不超出機(jī)械設(shè)計(jì)圖1021A中所推薦的合理工作范圍為宜。其他幾何參數(shù)，如，M，B保持不變。1Z2齒輪變位后，齒輪副幾何尺寸發(fā)生變化。應(yīng)重新校核齒輪強(qiáng)度，以明確齒輪的工作能力。（1）計(jì)算變位系數(shù)24計(jì)算項(xiàng)目計(jì)算及說明7調(diào)整中心距后的強(qiáng)度校核計(jì)算嚙合角、齒數(shù)和、變位系數(shù)和、中心距變動(dòng)系數(shù)和齒頂高系數(shù)。/COSARA2221513520O94Z1TAN2/INVX2）（Z（INV22215INV20）133/（2TAN20）OOO0513TANIV12/315M/Y）（）（4870XY從機(jī)械設(shè)計(jì)圖1021B中可知，當(dāng)前的變位系數(shù)和提高了齒輪強(qiáng)度，但重合度有所下降分配變位系數(shù)和1X2由機(jī)械設(shè)計(jì)圖1021B可知，坐標(biāo)點(diǎn)（，2/Z）2/X（665,02435）位于L12線和L13線之間，按這兩條線作射線，再從橫坐標(biāo)的處作垂直線，與射21Z和線交點(diǎn)的縱坐標(biāo)分別是0356，0157X8齒面接觸疲勞強(qiáng)度的校核ZUDTK2EH31H0862192596809573448554MPAH齒面接觸疲勞強(qiáng)度滿足要求，并且齒面接觸應(yīng)力比標(biāo)準(zhǔn)齒輪有所下降。259齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核213F1KZMYTDSA26計(jì)算項(xiàng)目計(jì)算及說明9齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核MPA23410689509529473MPAF231F2KZMYTDSA2340689170958880MPA齒根彎曲疲勞強(qiáng)度滿足要求，并且大齒輪抵抗彎曲疲勞破壞的能力大于大齒輪。10結(jié)構(gòu)圖設(shè)計(jì)小齒輪和大齒輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)如圖61和圖6211要設(shè)計(jì)結(jié)論齒數(shù)，；模數(shù)M2MM；壓力角；34Z192O20中心距A133MM；齒寬，；小M75B168B2齒輪選用40CR（調(diào)質(zhì)），大齒輪選用45鋼調(diào)質(zhì)；齒輪按7級精度設(shè)計(jì)。62低速級圓柱直齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算低速級圓柱直齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算。已知低速軸的輸入功率，轉(zhuǎn)速W640KP，齒數(shù)比，使用期為10年（每年300個(gè)工作日），兩班MINR19N082I制。詳見表62表62速級圓柱直齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算計(jì)算項(xiàng)目計(jì)算及說明1選定齒按圖21所示的傳動(dòng)方案，選用直齒圓柱齒輪傳動(dòng)，壓力角取；O20帶式輸送機(jī)為一般的工作機(jī)器，參考機(jī)械設(shè)計(jì)表106，選用7級精度。27輪類型、精度等級、材料及齒數(shù)材料選擇。由機(jī)械設(shè)計(jì)表101，選擇小齒輪材料為40CR（調(diào)質(zhì)），齒面硬度280HBS。大齒輪材料選45鋼（調(diào)質(zhì)），齒面硬度240HBS。選小齒輪齒數(shù)，大齒輪齒數(shù)241Z，取908I12Z492Z2初步計(jì)算傳動(dòng)的主要尺寸1按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)算小齒輪分度圓直徑，即32D1TT1U2）（HEHTK1）確定公式中的個(gè)參數(shù)值試選。TH計(jì)算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩。5329M196405N10596NPT10NMM5由機(jī)械設(shè)計(jì)表107選取齒寬系數(shù)。1D由機(jī)械設(shè)計(jì)圖1020查得區(qū)域系數(shù)52ZH計(jì)算項(xiàng)目計(jì)算及說明由機(jī)械設(shè)計(jì)表105查得材料的彈性影響系數(shù)。21EMPA89Z計(jì)算接觸疲勞強(qiáng)度用重合度系數(shù)。Z2/COSAR111AHOO84194024）（/CSAR22AZOO6259O）（282初步計(jì)算傳動(dòng)的主要尺寸2/TANTZTANZ21）（）（24TAN29841TAN20OO49TAN25466TAN20/21677804Z3167計(jì)算接觸疲勞需用應(yīng)力H由機(jī)械設(shè)計(jì)圖1025D查得小齒輪和大齒輪的接觸疲勞極限分別為，A601MINMP。計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)A502HMINP601191（2830010）H1JL6N342721088121064/04273I/由機(jī)械設(shè)計(jì)圖1023查取接觸疲勞壽命系數(shù)，。取失效概率為1，安全950K1HN982H系數(shù)S1，得1MPAS57016501MIN計(jì)算項(xiàng)目計(jì)算及說明2初步計(jì)算傳動(dòng)的主要尺寸H2PASKHN53910982MIN取和中的較小者作為該齒輪的接觸疲12勞許用應(yīng)力，即539MPAH22）計(jì)算小齒輪分度圓直徑32D1TT1UKZTEH29325539081208129）（107182MM調(diào)整小齒輪分度圓直徑1）計(jì)算實(shí)際載荷系數(shù)前的數(shù)據(jù)準(zhǔn)備圓周速度SM670S106978206ND1T齒寬BT1D3確定傳動(dòng)尺寸計(jì)算載荷系數(shù)HK由機(jī)械設(shè)計(jì)表102得使用系數(shù)1KA根據(jù)，7級精度，由機(jī)械設(shè)計(jì)圖SM60108查得動(dòng)載系數(shù)021KV齒輪的圓周力T11TD/T2FN109487/539551099410/107182BKTA92775100MN查機(jī)械設(shè)計(jì)表103得齒間載荷分配系數(shù)21H計(jì)算項(xiàng)目計(jì)算及說明3確定傳動(dòng)尺寸由機(jī)械設(shè)計(jì)表104用插值法查得7級精度，小齒輪的相對支撐為非對稱布置時(shí)，得齒向載荷分布系數(shù)，由此，得到實(shí)際載荷系數(shù)4361KH758143620VA按實(shí)際載荷系數(shù)算得的分度圓直徑M31758KD3HTT130相應(yīng)的齒輪模數(shù)M93842518ZDM14按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)試算模數(shù)3FSA21DFTTYZTK）（1）確定公式中的個(gè)參數(shù)數(shù)值試選FT計(jì)算彎曲疲勞強(qiáng)度用重合度系數(shù)697015207520Y計(jì)算FSA由機(jī)械設(shè)計(jì)圖1017查得齒形系數(shù)，6521AFY；由機(jī)械設(shè)計(jì)圖1018查得應(yīng)力修23AFY正數(shù)，；由機(jī)械設(shè)計(jì)圖581S7612SA1024C查得小齒輪和大齒輪的齒跟彎曲疲勞極限分別為，；由機(jī)械MP01FLIMPA3802FLIM設(shè)計(jì)圖1022查得彎曲疲勞壽命系數(shù)9501FNK計(jì)算項(xiàng)目計(jì)算及說明。取彎曲疲勞安全系數(shù)S149802FNK1MPAASH2863914509MINFF2N82I03863951FSAY314按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)014826732FSAY因?yàn)榇簖X輪的大于小齒輪，所以取FSAFSAY01482SA2試算模數(shù)3FSA21DFTTYZTKM）（M9172048469705325調(diào)整齒輪模數(shù)1計(jì)算實(shí)際載荷系數(shù)前的準(zhǔn)備圓周速度702491ZMDT1SM36S06706N3齒寬1B701D寬高比HM5632952MC2TA）（）（計(jì)算項(xiàng)目計(jì)算及說明HB67105372計(jì)算實(shí)際載荷系數(shù)FK根據(jù)，7級精度，由機(jī)械設(shè)計(jì)查SM4圖108得動(dòng)載荷系數(shù)01V由/70N511T329/T2FD324按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)152310N4M70/1523/51BFKTA2175100查機(jī)械設(shè)計(jì)表103得齒間載荷分配系數(shù)1F由機(jī)械設(shè)計(jì)表104用插值法查得，結(jié)合1067機(jī)械設(shè)計(jì)圖10426KHHB13，得31F則載荷系數(shù)為14673201FVAF3按實(shí)際載荷系數(shù)算得的齒輪模數(shù)MFT3146792KM3T5對比計(jì)算結(jié)果由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)M大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)，由于齒輪模數(shù)M的大小主要取決于彎曲疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力，而齒面接觸疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力，僅與齒輪直徑有關(guān)，可取由彎曲疲勞強(qiáng)度算得的模數(shù)3037整為標(biāo)準(zhǔn)值M3MM，按接觸疲勞強(qiáng)度算得的分度圓直徑，算出小齒輪齒數(shù)M18207DM/DZ1107182/335727，取；則大齒輪齒數(shù)35Z1計(jì)算項(xiàng)目計(jì)算及說明5對比計(jì)算結(jié)果，取?；?720UZ127Z221Z和質(zhì)數(shù)，這樣設(shè)計(jì)處的齒輪傳動(dòng)，既滿足了齒面接觸疲勞強(qiáng)度，又滿足了齒根彎曲疲勞強(qiáng)度，并做到了結(jié)構(gòu)緊湊，避免浪費(fèi)。計(jì)算分度圓直徑M1053ZD1336幾何尺寸計(jì)算M21937ZD2計(jì)算中心距6/105/A21）（）（計(jì)算齒輪寬度MDB1考慮不可避免的安裝誤差，為了保證設(shè)計(jì)齒寬B和節(jié)省材料，一般將小齒輪略為加寬（）MM,即105M105105B1）（）（取而使大齒輪的齒寬等于設(shè)計(jì)齒寬，即M227調(diào)整中心距后的強(qiáng)度校核上述齒輪副的中心距不便于相關(guān)零件的設(shè)計(jì)和制造。為此，可以通過調(diào)整傳動(dòng)比改變齒數(shù)或者變位法進(jìn)行圓整。采用變位法將中心距就近圓整至165MM。在圓整時(shí)，以變位系數(shù)和不超出機(jī)械A(chǔ)設(shè)計(jì)圖1021A中所推薦的合理工作范圍為宜。其他幾何參數(shù)，如，M，B保持不變。1Z2齒輪變位后，齒輪副幾何尺寸發(fā)生變化。應(yīng)重新校核齒輪強(qiáng)度，以明確齒輪的工作能力。計(jì)算變位系數(shù)計(jì)算嚙合角、齒數(shù)和、變位系數(shù)和、中心距變動(dòng)系數(shù)和齒頂高系數(shù)。/COSARA計(jì)算項(xiàng)目計(jì)算及說明2269165/20COSARO873Z21TAN2/INVX）（Z（INV2269INV20）108/（2TAN20）OOO0249347調(diào)整中心距后的強(qiáng)度校核TANIV512/615M/Y）（）（490XY從機(jī)械設(shè)計(jì)圖1021B中可知，當(dāng)前的變位系數(shù)和提高了齒輪強(qiáng)度，但重合度有所下降分配變位系數(shù)和1X2由機(jī)械設(shè)計(jì)圖1021B可知，坐標(biāo)點(diǎn)（，2/Z）2/X（54,01245）位于L11線和L17線之間，按這兩條線作射線，再從橫坐標(biāo)的處作垂直線，21Z和與射線交點(diǎn)的縱坐標(biāo)分別是027，0251X8齒面接觸疲勞強(qiáng)度的校核ZUDTK2EH31H081923608059783551024MPAH齒面接觸疲勞強(qiáng)度滿足要求，并且齒面接觸應(yīng)力比標(biāo)準(zhǔn)齒輪有所下降。9齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核213F1KZMYTDSAMPA235069718094672計(jì)算項(xiàng)目計(jì)算及說明9齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核13796MPAF1231F2KZMYTDSA23506971094673512932MPA齒根彎曲疲勞強(qiáng)度滿足要求，并且大齒輪抵抗彎曲疲勞破壞的能力大于大齒輪。10結(jié)構(gòu)圖設(shè)計(jì)小齒輪和大齒輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)如圖63圖6411要設(shè)計(jì)結(jié)論齒數(shù)，；模數(shù)M3MM；壓力角；35Z172O20中心距A162MM；齒寬，；M1B15B2小齒輪選用40CR（調(diào)質(zhì)），大齒輪選用45鋼調(diào)質(zhì)；齒輪按7級精度設(shè)計(jì)。表63齒輪傳動(dòng)參數(shù)表高速級低速級名稱符號單位小齒輪大齒輪小齒輪大齒輪中心距AMM133162傳動(dòng)比I29208模數(shù)MMM23壓力角O2020齒數(shù)Z34993572分度圓直徑DMM68198105219齒寬BMM7568112105材料40CR4540CR45熱處理調(diào)質(zhì)調(diào)質(zhì)調(diào)質(zhì)調(diào)質(zhì)齒面硬度HRC504580458第七章聯(lián)軸器的選擇71聯(lián)軸器的選擇聯(lián)軸器的選擇見表71表71聯(lián)軸器的選擇計(jì)算項(xiàng)目計(jì)算及說明聯(lián)軸器的選擇由工作條件決定輸出軸與聯(lián)軸器相連，為了隔離輕微的振動(dòng)，應(yīng)采用彈性柱銷聯(lián)軸器，制造容易，裝拆方便，成本交低。聯(lián)軸器的計(jì)算轉(zhuǎn)矩。查機(jī)械設(shè)計(jì)表141考慮到轉(zhuǎn)矩3ACATK361聯(lián)軸器的選擇變化很小，故取31KA135329NM69277NM3CAT按照計(jì)算轉(zhuǎn)矩應(yīng)小于等于聯(lián)軸器許用轉(zhuǎn)矩T的CA條件，查標(biāo)準(zhǔn)GB/T50142003，選用LX3型彈性柱銷聯(lián)軸器，其許用轉(zhuǎn)矩T2500NM。半聯(lián)軸器的孔徑D40MM，長度L84MM，與軸的配合的轂孔長度M82L1第八章軸的設(shè)計(jì)和鍵、軸承的選擇81軸的設(shè)計(jì)和鍵、軸承的選擇811高速軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)見表81表81高速軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算項(xiàng)目計(jì)算及說明1初步確定軸的最小直徑選取軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)表153，取，于是得，97AOM02NPD33MINO2軸的結(jié)擬定軸上零件的裝配方案，見圖81。二級減速器中將高速軸的齒輪安排在箱體右側(cè)，相對與兩軸承做不對稱分布，齒輪左面由軸肩定位，右面用套筒軸向固定，靠平鍵和過盈配合實(shí)現(xiàn)周向固定。兩軸承分別以軸肩和套筒實(shí)現(xiàn)周向定位，靠過盈配合實(shí)現(xiàn)周向固定，軸通過兩端軸承實(shí)現(xiàn)軸向定位。大帶輪輪轂靠軸肩、平鍵和螺栓分別實(shí)現(xiàn)軸向定位和周向定位。根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度1）因?yàn)楦咚佥S段軸徑裝配大帶輪，取，大帶輪的輪M902DINM2D轂孔長度L80MM，為了保證軸端擋圈只壓在大37構(gòu)設(shè)計(jì)帶輪上而不壓在軸的端面上，故段的長度應(yīng)略短些，現(xiàn)取。M78L2初步選用軸承。因軸承需同時(shí)受到徑向力和軸向力的作用，故選用深溝球滾動(dòng)軸承。參照工作要求并根據(jù)，?。?412D。初步選取0基本游隙組，標(biāo)準(zhǔn)28D精度級的深溝球滾動(dòng)軸承6007，其尺寸為DDB35MM62MM14MM，計(jì)算項(xiàng)目計(jì)算及說明2軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)故；左端滾動(dòng)軸承采用軸肩進(jìn)M35D行軸向定位。由機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)的表152得6007定位軸肩高度H3M，因此，取。M41D3取安裝齒輪處的軸段的直徑；38齒輪右側(cè)與右軸承之間采用套筒定位。已知齒輪輪轂的寬度為75，為了使套筒端面可靠的壓緊齒輪，此軸段應(yīng)略短于輪轂寬度，故取，齒輪左M73L端采用軸肩定位，軸肩高度，由軸徑R）（2HD38MM查機(jī)械設(shè)計(jì)表152，得R2MM，故取H5MM，則軸環(huán)處的直徑。軸環(huán)寬度48D，取。H41BM12L4軸承端蓋的總寬度為12MM（由減速器及軸承端蓋的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)而定）。根據(jù)軸承端蓋的裝拆及便于對軸承添加潤滑脂的要求，取端蓋的外端面與大帶輪右端面見的距離L30MM，故取。50L5取齒輪距箱體內(nèi)壁之間的，中間軸的兩M16齒輪之間的距離C18M，考慮箱體的鑄造誤差，在不確定滾動(dòng)軸承位置是，應(yīng)距離箱體內(nèi)壁一段距離S，取S18M已知滾動(dòng)軸承寬度B14MM，低速級齒輪的輪轂長度為L75MM，則38141616252MM）（735LSB7518181299MMLCL至此，已初步確定了軸的各段直徑和長度。軸上零件的周向定位。齒輪、大帶輪與軸的周向定位均采用平鍵連接。按，由機(jī)械設(shè)計(jì)表61查得平鍵的截M38D39計(jì)算項(xiàng)目計(jì)算及說明2軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)面BH10MM8MM，由機(jī)械設(shè)計(jì)表62查得100。因?yàn)?，初選鍵長PA120MPM72L為63MM，校核A689A41038954DLH41PMPT）（，所選鍵為BHL10MM8MM63MM。為了P保證齒輪與軸配合有良好的對中性，故選擇齒輪輪轂與軸的配合為；同樣，大帶輪與軸的連接，選用6N7H平鍵BH8MM7MM，初選長度為70MM，校核，A407802954DLH01PMPT）（P所選鍵長為BHL8MM7MM70MM。大帶輪與軸的配合為，滾動(dòng)軸承與軸的周向定位是由過渡配合6K7H來保證的，此處選擇軸的直徑工差是被基準(zhǔn)制為M6。確定軸上圓角和倒角尺寸。參考機(jī)械設(shè)計(jì)表152，取軸端倒角為C2，處R16MM，、處R2MM。3求軸上的載荷首先根據(jù)軸的機(jī)構(gòu)如做出軸的設(shè)計(jì)簡圖。在確定軸承的支點(diǎn)位置時(shí)，應(yīng)從手冊中查取值，對于6007型深溝球滾動(dòng)軸承，由機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)查得23MM。因此，作為外伸梁的軸距84321LMM24925MM895MM。根據(jù)軸的計(jì)算簡圖做出軸的彎矩圖和扭矩圖。見圖82。4校核軸和軸承作用在齒輪上的圓周力為1TDT2FN28061953徑向力為1022NOTRTANAN作用在高速軸大帶輪上的壓軸力206FP1求垂直反力40計(jì)算項(xiàng)目計(jì)算及說明4校核軸和軸承根據(jù)平面任意力系的平衡方程得0DM故NLFRNV4521892451321NVR697301確定垂直彎矩，并繪制垂直面上的彎矩B。圖V60080NM321124950MLFNV60080NM3208672求水平反力由得0DNLFNH2456892451732T1NH17891確定水平彎矩，并繪制水平面上的彎矩圖C。HM165065NM321024956MLFNH165069NM321873求力在支點(diǎn)上產(chǎn)生的反力。P由得，0D321PF1L）（N574589246）（27442572062682257NPF12確定力產(chǎn)生的彎矩，并繪制彎矩圖D。230944NM31B1026MLPNM8916895732CF41計(jì)算項(xiàng)目計(jì)算及項(xiàng)目4校核軸和軸承4求合成彎矩圖EBMMNB94230C21186HVM60891N5036522290HV60891M40918625大帶輪和齒輪的外力偶矩NNPMB1387564951A故扭矩T138133NM，見圖F5按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度從圖中可以看出CC處截面最危險(xiǎn)，D53MM，進(jìn)行校核時(shí)通常指校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面，根據(jù)軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力，取，軸的計(jì)算應(yīng)力60抗彎扭截面系數(shù)D2TB3W）（951607526135）（計(jì)算應(yīng)力TM21CA）（19880MPAPA12607953832）（因?yàn)橐堰x定軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，由機(jī)械設(shè)計(jì)表151查得60MPA，故所選軸安全。16承壽命校核軸承壽命可由式進(jìn)行校核，由于軸承）（DT6HPFCN0L主要承受徑向載荷的作用，所以，查機(jī)械設(shè)RF42計(jì)43計(jì)算項(xiàng)目計(jì)算及說明6承壽命校核表134取溫度系數(shù)F1，查機(jī)械設(shè)計(jì)表136，T取載荷系數(shù)。21FD30按最不利的條件考慮，則有F12NHV11RF345087N7264502F2NH2VR6819173取7450FPR則2210）（DT6HFCNL31064587930）（H。又48000H，故合適61H0HHL圖81軸的結(jié)構(gòu)與裝配44圖82彎矩圖和扭矩圖812中間軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)見表82表82中間軸的設(shè)計(jì)計(jì)算項(xiàng)目計(jì)算及說明1初步確定軸的最小直徑選取軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)表153，取，于是得，97AOM4122061NPD33MINO2軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)擬定軸上零件的裝配方案，如圖83二級減速器中間軸的齒輪分別安排在箱體左右兩側(cè)。低速級小齒輪的左側(cè)、高速級大齒輪右側(cè)都用套筒進(jìn)行軸向定位，低速級小齒輪的右側(cè)，高速級大齒輪的左側(cè)45計(jì)算項(xiàng)目計(jì)算及說明2軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)用軸肩定位?？科芥I和過盈配合實(shí)現(xiàn)周向固定。軸兩端軸承實(shí)現(xiàn)周向定位。根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度1）根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)尺寸查得取30MM。段右DD端制出一個(gè)軸肩，軸肩高度，由機(jī)R32H）（械設(shè)計(jì)表152查得R16MM,故取H35MM，所以。則。因?yàn)槎窝b配M36DM48DD的是高速級大齒輪，取36。段裝配軸承，故取30MM。2初步選擇深溝球軸承，軸承主要受到徑向載荷的力，故選用圓錐滾子軸承。參照工作需要并根據(jù)30MM，由軸承產(chǎn)品目錄中初步選取0基D本游隙組，標(biāo)準(zhǔn)精度級的深溝球滾動(dòng)軸承6006，其尺寸為DDT30MM55MM13MM。3低速級小齒輪的左端與左軸承之間采用套筒定位。已知齒輪輪轂寬度為112，為了使套筒端面可靠的壓緊齒輪，此軸段應(yīng)略短于輪轂寬度，故取。同樣的高速級大齒輪輪轂長度為68M10LMM，取。6LM5382954L32高高又因?yàn)?00故B26L8L）（521538）（因此M296186BLL1534軸上零件的周向定位齒輪與軸的周向定位均采用平鍵連接，按由械D46設(shè)計(jì)表61查得平鍵截面BH10MM8MM，由47計(jì)算項(xiàng)目計(jì)算及說明2軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)機(jī)械設(shè)計(jì)表62查得100。因PA120MP為，初選鍵長為80MM，校核M10LA59A81063473DLH4PT）（，所選鍵長為BHL14MM9MM50MM的B型鍵。為了保證齒輪與軸配合有良好的對中性，故選齒輪輪轂與軸的配合為；同樣的，高速級大6N7H齒輪與軸的周向定位采用平鍵連接。故所選的鍵位BHL14MM9MM50MM。圓錐滾子軸承的周向定位是由過渡配合來保證的，此處選擇軸的直徑公差是非基準(zhǔn)制的為M6。確定軸上的圓角和倒角的尺寸參考機(jī)械設(shè)計(jì)表152，取軸端倒角為C2，、處R16MM，、處R2MM。3求軸上的載荷先根據(jù)軸上的結(jié)構(gòu)圖做出軸的計(jì)算簡圖，作為簡支梁的軸的支撐跨距9925MM150MM8925MM。根據(jù)軸的計(jì)321L算簡圖做出軸的彎矩圖和扭矩圖。作用在齒輪上的圓周力為2T1DTFN5124351708433T276徑向力為882087NOT1RTAN20514ANF2258570NT2R7601求垂直反力根據(jù)平面任意力系的平衡方程得0DM有321121LFFRRNV）（48計(jì)算項(xiàng)目計(jì)算及說明3求軸上的載荷N918225891075728）（2R12FNVNV882087225857018289191331738N確定垂直彎矩，并繪制垂直面上的彎矩B。圖VM181520NM31B102598MLFNV117073NM32C72求水平反力由得0D3211T2T1HLFFN）（258905943760）（4）（1TT2HFNHNF6205371（37469312423515）34925N確定水平彎矩，并繪制水平面上的彎矩圖C。HM371883NM31B102593746MLFNH3117NM32C83求合成彎矩圖E2BBHVMN8194337150182NM147022CCHVM4計(jì)算兩齒輪的外力偶矩MNNP693872451954221故扭矩T384693NM，見圖F49計(jì)算項(xiàng)目計(jì)算及說明4按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度從圖中可以看出BB截面最危險(xiǎn)，D36MM，進(jìn)行校核時(shí)通常指校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面，根據(jù)軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力，取，軸的計(jì)算應(yīng)力60抗彎扭截面系數(shù)D2TB3W）（854764251374）（計(jì)算應(yīng)力TM21CA）（53987MPAPA8765349012942）（因?yàn)橐堰x定軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，由機(jī)械設(shè)計(jì)表151查得60MPA，因此，故1CA1所選軸直徑安全。5軸承壽命校核軸承壽命可由式進(jìn)行校核，由于軸承）（DT6HPFCN0L主要承受徑向載荷的作用，所以，查機(jī)械設(shè)計(jì)RF表134取溫度系數(shù)F1，查機(jī)械設(shè)計(jì)表136，T取載荷系數(shù)。21FD30按最不利的條件考慮，則有2NH1V1RF41695N37982222RN2035473取619FPR50則）（DT6HPFCN01L3106458797301）（51計(jì)算項(xiàng)目計(jì)算及說明5軸承壽命校核2210H。又48000H，故616H30LH合適HL圖83軸的結(jié)構(gòu)與裝配圖84彎矩圖和扭矩圖52813低速軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)見表83表83低速軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算項(xiàng)目計(jì)算及說明1低速軸上的功率、轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩轉(zhuǎn)速（）MINR低速軸功率（KW）轉(zhuǎn)矩T（NM）11797387948542作用在軸上的力已知低速級大齒輪的分度圓直徑，M26D4則48667N219053DTF343T1771NOTRTAN786AN3初步確定軸的最小直徑選取軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)表153，取，于是有9A0M02437167NPD330MIN4軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)擬定軸上零件的裝配方案。如圖85。為了滿足半聯(lián)軸器的軸向定位要求，軸段左端需制出一軸肩，故段的直徑；40D半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度L84MM，為了保證軸端擋圈只壓在半聯(lián)軸器上，而不壓在軸的端面上，故的長度應(yīng)比L略短一些，現(xiàn)取。LM82L初步選取滾子軸承。因軸承只需要受到徑向力和少量的軸向力的作用，故選深溝球軸承。參照工作要求并根據(jù)，由軸承產(chǎn)品目錄中初步選取0M50D基本游隙組，標(biāo)準(zhǔn)精度級的深溝球軸承6010，其尺寸為DDT50MM80MM16MM，左端深溝球軸承采用軸肩進(jìn)行軸向定位。由手冊上查得30312型軸承最高定位軸肩高度為3MM，因此，取56MM。因D為軸段和軸段都裝軸承，所以，。M50D52L53計(jì)算項(xiàng)目計(jì)算及說明4軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)取安裝齒輪處的軸段的直徑；M60D低速級大齒輪的輪轂寬度為105MM，為了使套筒端面可靠的壓緊齒輪，此軸段應(yīng)略短于輪轂寬度，故取103MM。L齒輪右端采用軸肩定位，軸肩的高度，由軸徑D60MM，查機(jī)械設(shè)計(jì)表R32H）（152的，R2MM，故取H6MM，則軸環(huán)處的直徑。軸環(huán)寬度，取M65DH41BM12L5609B09L73軸上零件的周向定位齒輪、半聯(lián)軸器與軸的周向定位均采用平鍵連接，按56MM由機(jī)械設(shè)計(jì)表61查得平鍵截面DBH16MM10MM，由機(jī)械設(shè)計(jì)表62100120MPAP因?yàn)?，初選鍵長為80MM，校核M103L，MPA591068524DLHTP）（所選鍵為BHL16MM10MM80MM，鍵槽用鍵槽銑刀加工，同時(shí)為了保證齒輪與軸配合有良好的對中性，故選擇齒輪輪轂與軸的配合為；同樣的，半N7H聯(lián)軸器與軸的連接，選用平鍵BH12MM8MM，初選鍵長為70，校核，MPA8142704539DLHT03P）（所選鍵為BHL12MM8MM70MM，圓錐滾子軸承的周向定為是由過渡配合來保證的，此處選擇的直徑