1、122334專家論證意見一、工程概況（一）$方主體單位（二）現(xiàn)場概況（三）建筑設(shè)計概況二、對塔機基礎(chǔ)地基承載力重新復(fù)核專家論證意見根據(jù)已安裝的現(xiàn)場實際，重新復(fù)核塔機基礎(chǔ)地基承載力是否符rtv- 40合;（一）各方主體單位項U名稱:九江中航城一期建設(shè)單位:九江中航城地產(chǎn)開發(fā)有限公司設(shè)計單位:深圳市華陽國際工程設(shè)計有限公司。期彩40監(jiān)理單位:江西中昌工程咨詢監(jiān)理有限公司施工單位:浙江城建建設(shè)集團有限公司租賃單位:江酉鴻勝建筑機械租賃有限公司安拆單位:浙江省建設(shè)機械集團有限公司吶彩40（二）現(xiàn)場概況 本項U位于九江市八里湖新區(qū)，總用地面積為4437& 29平方米。基地東臨長江路，其中長江路東

2、側(cè)為新建小區(qū)，已有住戶，市政條件較完善。南面為空地,原先為水塘，是淤泥土。北面為十里河南路，十里河南路北側(cè)是一個公園，南面為二期待開發(fā)，西面為三期、四期待開發(fā)。建筑物周B施工場地狹窄，基坑施工期間只有1棟2棟3棟6棟商業(yè)樓位置設(shè)置一條臨時施工道路（主體施工時此臨時道路將取消），一期工程南面與二期工程相連位置,無法設(shè)置施工道路?，F(xiàn)場在3#、4#樓淤泥帶長度573米、面積約18386平方米，此處位置樁已成型給換填帶來很大阻力，影響土方開挖進度；現(xiàn)土方標高高于路面標高，基坑支護未進行施工?，F(xiàn)場水源所在位置為長江大道與十里河南路交接處，在甲方圉墻外側(cè)；中方提供總配電箱位置為5#樓B座商鋪位置，總功率為

3、lOOOkvA,未能滿足施工高峰期要求，建議再增設(shè)一臺630KVA變圧器。（三）建筑設(shè)計概況 九江中航城一期山住宅大底盤（地下車庫）、6棟高層住宅樓和局部二層商鋪組成。其中地下車庫為一層，主要用途為地下停車庫，塔樓為6棟（1#6#）高層住宅樓。1#、6#塔樓明細表:棟號層數(shù)建筑高度（m）建筑面積（nV）層高情況（m）使用功能1#地上33層99. 55027129. 502. 950住宅.商業(yè)、架空 綠化2#地上33層99. 55026845. 522. 950住宅.商業(yè)、架空 綠化3#地上33層99. 5502397& 872. 950住宅、商業(yè)、架空 綠化4#地上33層99. 550

4、25522. 682. 950住宅、商業(yè)、架空 綠化5#地上33層99. 55026159. 382. 950住宅、商業(yè)、架空綠化6#地上33層99. 55027142. 662. 950住它.商業(yè).架空綠化商業(yè)樓地上2層& 1504891.08一層 4.800商業(yè)二層 4.200地下室地下一層3. 90033244.353. 900年庫住宅建筑面積約為158709. 57平方米，結(jié)構(gòu)系為鋼筋混凝土剪力墻結(jié)構(gòu),基礎(chǔ)形式為獨立承臺伐板基礎(chǔ)，抗震等級為三級，抗震烈度為6度，建筑耐火等級為一級。地下車庫統(tǒng)稱為住宅大底盤，住宅大底盤為地上一層，建筑面積33244. 35 n?,框架結(jié)構(gòu)。本項U

5、工程總建筑面積為195380. 74平方米。本工程設(shè)計標高±0000相當于絕對標高（黃海標高）24. 650米。根據(jù)現(xiàn)場6幢樓平面位置關(guān)系，本項U計劃安裝6臺塔吊，分別編號為1#塔吊、2#塔吊、3#塔吊、4#塔吊、5#塔吊、6#塔吊。6臺塔吊均采用浙江建設(shè)機械有限公司研制生產(chǎn)的ZJ5710型塔式起重機。1#塔吊安裝在ItfB座樓南側(cè)，2#塔吊安裝在2#B座樓南側(cè)，3#塔吊安裝在3#樓B座南側(cè)，4#塔吊安裝在4#樓A座南側(cè)，5#樓安裝在5#樓A座南側(cè)，6#樓安裝在6#樓A座北側(cè)，6臺塔吊均位于地下室內(nèi)，基礎(chǔ)頂于結(jié)構(gòu)底板同一標髙。二、對塔機基礎(chǔ)地基承載力重新復(fù)核一. 根據(jù)九江八里湖新區(qū)一

6、期、二期、三期、四期巖土工程勘察報告樁端持力層為中風化粉砂質(zhì)泥巖層（11）:據(jù)鉆探揭露，場地地層自上而下依次山人工填土、第四系沖積層、第三系新余群（E）泥質(zhì)粉砂巖組成.各地層的野外特征分述如下：1. 人工填土（Qml）（為地層編號，下同）：為素填土，褐紅、褐黃色, 色朵,III粘性土含10-20%碎石等組成，局部地段表層為雜填土，主要由碎磚、 塊(塊徑0. 20-1. 50in)等生活垃圾及建筑垃圾混10-30%粘性上組成。系近期堆填, 結(jié)構(gòu)松散，密實度不均勻，未完成自重固結(jié)。場地內(nèi)普遍分布，各鉆孔均遇見該 層，層J?1.40"10. 80nio2. 第四系沖積層(Qal)：(1)

7、粉質(zhì)粘土：褐紅、褐黃色、可塑狀態(tài)，具灰口色斑紋，中間夾少量 卵石。稍光滑、中等干強度、韌性中等、無搖振反應(yīng)。鉆孔ZK廣ZK18、ZK2(rZK24、 ZK26、ZK30、ZK32、ZK34ZK82號遇見該層，層)91. 00"12. lOnio 粉質(zhì)粘土：(2) 粉質(zhì)粘土-1：褐灰色、灰黑色，干強度中等，韌性中等，搖震無反 應(yīng)，稍有光澤，呈濕，軟塑狀態(tài)。鉆孔ZK18、ZK19、ZK24遼K33、ZK41、ZK50、 ZK82號遇見該層，層厚1.00"7. 80mo<3)卵石：褐黃、淺黃色、稍密狀態(tài)、飽和。卵石直徑40-200mm,其含 量占50%、2.020mm的占1

8、5%,余為細顆粒，主要為圓礫及礫砂，呈次棱角次 圓狀，成份以石英、砂巖及硅質(zhì)巖為主，級配良好，局部含少量粘土。各孔均遇 見該層，層壓2. 006. 10皿。(4)粉質(zhì)粘土：褐紅、褐黃色、可塑狀態(tài)，不均勻夾卵石，具灰0色斑 紋。稍光滑、中等干強度、韌性中等、無搖振反應(yīng)。除鉆孔ZK19、ZK40、ZK43、 ZK63號外其余各孔均遇見該層，層厚0. 501. TOnio<5)圓礫：淺黃、褐黃色、飽和、稍密狀態(tài)。含卵石20-35%,卵石直徑 20-25mm,呈次棱角次圓狀，成份以石英、砂巖及硅質(zhì)巖為主，級配&好，局 部夾粘性土。各孔均遇見該層，層J7-8. 004. 40ino(6)粉

9、質(zhì)粘土：黃、灰口色，硬塑狀態(tài)。見鐵S質(zhì)染膜及灰0色斑紋或 斑團。稍有光滑、中等干強度、韌性中等、無搖振反應(yīng)。各孔均遇見該層，層厚4. 90"11. 30mo(7)卵石：褐黃、淺黃色、稍密中密狀態(tài)、飽和?；斓[砂，局部粘粒 稍高，卵石直徑50- 150mm,呈次棱角次圓狀，成份以石英巖為主，級配&好。 各孔均遇見該層，層)93. 809. 00皿。3. 第三系(E)泥質(zhì)粉砂巖：褐紅、紫紅色，主要礦物成分為石英、長石、 云母及粘土礦物等，細粒結(jié)構(gòu)，局部粗粒結(jié)構(gòu)，巨厚層狀構(gòu)造，泥質(zhì)、鐵質(zhì)膠結(jié), 膠結(jié)較好。該層具有失水易干裂、浸水易軟化的特性。按其風化程度不同，本次 鉆探揭露其全風化、

10、強風化及中風化層，其野外特征分述如下：（1）全風化（r4）泥質(zhì)粉砂巖：褐紅、紫紅色，礦物成分已風化成土。 巖芯呈土柱狀。局部夾強風化巖塊。屬極軟巖。各孔均遇見該層，層厚0. 504.30ni。（2）強風化（r3）泥質(zhì)粉砂巖：褐紅、紫紅色，礦物成分大部分已風化 變質(zhì)，風化裂隙極發(fā)育。巖芯呈碎塊狀、塊狀及土柱狀，巖塊手可折斷，沖擊鉆進困難，合金回轉(zhuǎn)鉆進較易。局部夾中風化巖塊。屬極軟巖，巖體極破碎。各孔 均遇見該層，層厚0. 906. 70ni。（3）中風化（1*2）泥質(zhì)粉砂巖：褐紅、紫紅色，節(jié)理裂隙較發(fā)育，巖土 較完整，巖石質(zhì)量指標RQD=50-75,為較差的，為極軟巖，巖體基本質(zhì)量等級為 V級，

11、合金鉆進容易，巖芯呈短柱狀、柱狀及塊狀，手可捏碎，局部夾強風化塊狀及碎塊狀。原巖結(jié)構(gòu)較清晰，錘擊聲較清脆，巖芯呈柱狀、短柱狀，少量塊狀。各孔均遇見該層，揭露層J?5. 00-9. oOmo上述各地層的分布狀況及野外巖性特征描述詳見工程地質(zhì)剖面圖、鉆孔柱狀圖（見附圖）。（一）.i#塔吊樁基礎(chǔ)計算書塔吊型號：ZJ5710塔機自重標準值:Fkl=449. OOkN起重荷載標準值:Fqk=60. OOkN塔吊最大起重力矩:M=954. OOkN. m塔吊計算高度：H=40.5m塔身寬度： B=l. 60m非工作狀態(tài)下塔身彎矩:Ml=1668kN.in樁混凝土等級：C35承臺混凝土等級:C35 保護層J

12、?度：50mm臺療度： Hc=l. 350m 承臺箍筋間距：S二549mm 臺頂面埋深： 樁直徑： 鋼筋級別： 樁入土深度：矩形承臺邊長:承臺鋼筋級別:5. OmHRB335D=0. OOOm d=0. SOOmHRB33510. 40m樁間距:a=3 200in樁型與工藝:泥漿護壁鉆（沖）孔灌注樁urtv- 40計算簡圖如下40二. 荷載訃算1.自荷載及起重荷載塔機自重標準值Fki=449kN基礎(chǔ)以及覆土自重標準值Gk=5X5X1.35X25=843. 75kN 起重荷載標準值Fqk=60kN1)2)3)2.風荷載計算1)a.工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值 塔機所受風均布線

13、荷載標準值(Wo=0 2kN/m=)% =08切必=0.8X1.48X1.95X1.54X0. 2=0. 71kN/ni-b.c.=1.2X0.71X0. 35X1. 6=0. 48kX/m 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=q3kXH=0. 48X40. 50=19> 35kN 基礎(chǔ)頂面風荷載產(chǎn)生的力矩標準值 M3k=0. 5FvkXH=0.5X19. 35X40. 50=391. 91kN.m2)a.非工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值 塔機所受風均布線荷載標準值(本地區(qū)Wo=0. 35kN/m=)% =0爼仏30=0. 8X1.51XL95X L 54 X 0.

14、35=1. 27kN/m-b=1.2X1.27X0. 35X1.60=0. 85kX/in 塔機所受風荷載水平合力標準值Fvk=q3kXH=0. 85X40. 50=34. 56kNc.基礎(chǔ)頂面風荷載產(chǎn)生的力矩標準值M3k=0. 5FvkXH=0. 5X34. 56X40. 50=699. 74kN. m3. 塔機的傾覆力矩工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值Mk=1668+0.9X (954+391. 91)=2879. 32kN. m 非工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值Mk=1668+699. 74=2367. 74kN.ni三. 樁豎向力計算非工作狀態(tài)下：Qk=(Fk+Gk) /n=

15、 (449+843. 75)/4=323. 19kNQfcnax= (Fk+Gk) / n+ (Mk+Fvk X h) /L二(449+843. 75)/4+(2367. 74+34. 56X1. 35)/4. 52=856. 78kN Qk2iin= (Fk+Gk-Fik) /n- (Mk+Fvk X h) /L= (449+843. 75-0)/4-(2367. 74+34. 56 X1.35) /4. 52=-210. 40kN工作狀態(tài)下：Qk= (Fk+Gk+Fqk) /n= (449+843. 75+60) /4=33& 19kNQkaax= (Fk+Gk+Fqk) /&qu

16、ot;+ (Mk+Fvk X h) /L= (449+843. 75+60) /4+(2879 32+19. 35 X1. 35)/4. 52=980. 30kNQkain= (Fk+Gk+Fqk-Flk) /“- (Mk+Fvk X h) /L= (449+843. 75+60-0)/4-(2879. 32+19. 35 X1. 35)/4. 52=-303. 93kN四. 承臺受彎計算1.荷載計算不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向力反力設(shè)il值：工作狀態(tài)下：最大壓力 Nx=l. 35 X (Fk+Fqk) /n+1. 35 X (Mk+Fvk Xh) /L=1. 35 X (449+60

17、)/4+1. 35 X (2879. 32+19. 35 X1. 35)/4. 52=103& 64kN最大拔力 Ni=l. 35X (Fk+Fqk)/n-1. 35X (Mk+FvkXh)/L=1. 35 X (449+60)/4-1. 35 X (2879. 32+19. 35 X1. 35)/4. 52=-695 07kNNi=1.35XFk/n+L35X (Mk+Fvk X h) /L=1. 35X449/4+1. 35 X (2367. 74+34. 56 XNx=1.35XFk/n-L35X (Mk+F誠 Xh)/L非工作狀態(tài)下: 最大壓力1.35) /4. 52=871.

18、 89kN最大拔力=1. 35X449/4-1. 35 X (2367. 74+34. 56 X1. 35)/4. 52=-56& 81kN2.彎矩的il算依據(jù)塔式起重機混凝土S礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程第6. 4. 2其中M.X, Myi計算截面處XY方向的彎矩設(shè)計值(kN. m)；Xi, yi-Ni一單樁相對承臺中心軸的XY方向距離伽)；不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向反力設(shè)計值 (kN)。山于工作狀態(tài)下，承臺正彎矩最大：Mx=M>-=2X1038. 64X0. 80=1661. 83kN. m 承臺最大負彎矩：Mx=M>-2X-695. 07X0. 801112. llkN.

19、m3.配筋計算根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)程GB50010-2002第7. 2. 1條冊彩40a,系數(shù)，當混凝土強度不超過C50時，6取為1.0,當混式中凝土強度等級為C80時，fcho-fy血取為0. 94,期間按線性內(nèi)插法確定：混凝土抗壓強度設(shè)計值； 承臺的計算高度； 鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=300N/mm2。底部配筋計算：a 3=1661. 83 X 10®/ (1. 000 X 16. 700 X 5000. 000 X 1300=)=0.0118f=l-(1-2X0. 0118)6 5=0.0118 r 3=1-0. 0118/2=0. 9941A尸1661. 83X10

20、4;/ (0. 9941X1300. 0X300. 0)=4286. 5nim= 頂部配筋計算：,=1112. llXlOVd.OOOX 16. 700X5000. 000X 1300=)=0. 0079f=l-(1-2X0. 0079)6 5=0. 0079 r=l-0. 0079/2=0. 9941A3=1112. 11X10®/ (0. 9960 X 1300. 0X300. 0)=2862. W五. 承臺剪切計算最大剪力設(shè)計值：3=103& 64kN依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB30010-2002)的第7. 5. 7條。我們考慮承臺配置箍筋的W況，斜截面受剪承載力滿足

21、下面公式:式中 2計算截面的剪跨比，幾=1.500ft混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值，ft=l 570N/iimi=； b承臺的計算寬度，b二5000mm：ho承臺計算截面處的計算高度，ho=1300mm：fy鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=300N/nmi?；S箍筋的間距，S=549mmo經(jīng)過計算承臺已満足抗剪要求，只需構(gòu)造配箍筋！六-承臺受沖切驗算角樁軸線位于塔機塔身柱的沖切破壞錐體以內(nèi)，且承臺高度符合構(gòu)造要 求，故可不進行承臺角樁沖切承載力驗算 七樁身序:載力驗算樁身承載力計算依據(jù)建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范(JGJ94-2008)的第5& 2 根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)il值，取其中

22、最大值N=l. 35X980. 30=1323. 41kN樁頂軸向壓力設(shè)計值應(yīng)滿足下面的公式：其中0C基樁成樁工藝系數(shù)，取0.75fc-Aps'混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，fc=16. 7N/nmi?： 樁身截面面積，Ap3=502655nim=o樁身受拉計算，依據(jù)建筑樁基技術(shù)規(guī)范MGJ94-2008第5& 7條&受拉承載力計算，最大拉力N=1.35XQicn：n=-410. 30kN 經(jīng)過計算得到受拉鋼筋截面面積A尸1367. 678nun?。山于樁的最小配筋率為0. 20%, II-算得最小配筋面積為1005mm? 綜上所述，全部縱向鋼筋面積1368nim=八樁豎向承

23、載力驗算依據(jù)塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程(JGJ/T 187-2009)的第6. 3. 3 和6. 3. 4條軸心豎向力作用下，Qif33& 19kN：偏向豎向力作用下，Qknax=980. 30kN. m 樁基豎向承載力必須滿足以下兩式：單樁豎向承載力特征值按下式計算：其中Ra-qsik-Qpa"uAp一單樁豎向承載力特征值；一第i層巖石的樁側(cè)阻力特征值；按下表取值; 一樁端端阻力特征值，按下表取值； 樁身的周長，u=2. 51in：-樁端面積，取Ap=0 50m1.78003.23503.711025000.935011. 8902200上側(cè)阻力標準值(kPa)用度及

24、側(cè)阻力標準值表如下： 上片度(m)-第i層土層的用度,取值如下表；序土端阻力標準值(kPa)土名稱人工填土 粉質(zhì)粘土 卵石粉質(zhì)粘土 圓礫山于樁的入土深度為10. 4m.所以樁端是在第5層土層。最大壓力驗算：Ra=2. 51X (1. 78X0+3. 2X17. 5+3. 7X55+. 9X17. 5+. 819999999999999 X45)+1100X0. 50=1337. 44kNIII于：Ra = 1337. 44 > Qk = 338.19,所以滿足要求！山于：1.2Ra = 1604. 93 > Qkmax = 980. 30,所以滿足要求！ 九樁的抗拔承載力驗算依據(jù)塔

25、式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程(JGJ/T 187-2009)的第6. 3. 5偏向豎向力作用下，Q心石-30393kN皿 樁基豎向承載力抗拔必須滿足以下兩式:如胡+Gd別彩40式中Gp樁身的重力標準值，水下部分按浮重度計;Ai抗拔系數(shù):Ra=2. 51X (0. 700X1. 78X 0+0. 700 X3.2X 35+0. 700 X3.7X 110+0. 700 X.9X35+0. 700X. 819999999999999X90) =1152. 061kNGp=O. 503 X (10. 4 X 25-5. 48 X 10) =103. 145kN山于：1152. 06+103. 14

26、 >= 303. 93満足要求?。ǘ?2#塔吊樁基礎(chǔ)計算書一-參數(shù)信息塔吊型號： ZJ5710 重荷載標準值:Fqk=60. OOkN塔吊最大起重力矩:M=954. OOkN.m塔身寬度： B=1.60m 非工作狀態(tài)下塔身彎矩:Ml=1668kN. m承臺混凝土等級:C35 保護層J?度：50mm承臺療度：Hc=l. 250m承臺箍筋間距：S二549mm承臺頂面埋深：D=0. OOOm樁直徑：樁鋼筋級別：樁入土深度：灌注樁塔機自重標準值:Fkl=449. OOkN塔吊計算高度：H=40. 5m樁混凝土等級：C35矩形承臺邊長:承臺鋼筋級別:5. OOmHRB335d=0. SOOmHR

27、B33512. 30in樁間距:a=3 200in樁型與工藝:泥漿護壁鉆（沖）孔MY； 40計算簡圖如下，二.荷載計算1.自重荷載及起重荷載1）塔機自重標準值Fki=449kN2）基礎(chǔ)以及覆土自重標準值Gk=5 X5X1.25X 25=781 25kN3)起重荷載標準值Fqk=60kN2.風荷載i|算1)a.工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值 塔機所受風均布線荷載標準值(Wo=0 2kN/m=)=0. 8X1.48XL 95X 1. 54 X 0. 2=0. TlkN/mc.=1.2X0.71X0. 35X1.6=0. 48kX/m 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=q3kX

28、H=0. 48X40. 50=19. 35kN 基礎(chǔ)頂面風荷載產(chǎn)生的力矩標準值 M3k=0. 5FvkXH=0. 5X19> 35X40. 50=391. 91kN.m2)a.非工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值 塔機所受風均布線荷載標準值(本地區(qū)Wo=0. 35kN/m=)=0.8X1.51X1.95X1.54X0. 35=1. 27kN/ni2b.c.=1.2X1.27X0. 35X1.60=0. 85kX/in 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=q3kXH=0. 85X40. 50=34. 56kN 基礎(chǔ)頂面風荷載產(chǎn)生的力矩標準值M3k=0. 5FvkXH=0.

29、5X34. 56X40. 50=699. 74kN. m3.塔機的傾覆力矩工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=1668+0.9X (954+391. 91)=2879. 32kN 非工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值Mk=1668+699. 74=2367. 74kN.ni三.樁豎向力計算非工作狀態(tài)下：Qk= (Fk+Gk) /n= (449+781. 25)/4=307. 56kNQfcnax= (Fk+Gk) / n+ (Mk+Fvk X h) /L= (449+781. 25)/4+(2367. 74+34. 56X1. 25)/4. 52=840. 39kNQk2iin= (

30、Fk+Gk-Fik) /n- (Mk+Fvk X h) /L.冊彩40= (449+781. 25-0)/4-(2367. 74+34. 56 X 1.25) /4. 52=-225. 27kN工作狀態(tài)下：Qk= (Fk+Gk+Fqk)/n=(449+78L 25+60)/4=322 56kN Qkmax= (Fk+Gk+Fqk) / n+ (Mk+Fvk X h) /L= (449+781. 25+60) /4+(2879. 32+19. 35 X 1.25) /4. 52=964. 25kNQkain= (Fk+Gk+Fqk-Flk) /h" (Mk+Fvk X h) /L= (

31、449+781. 25+60-0) /4-(2879. 32+19. 35 X1. 25)/4. 52=-319 13kN四.承臺受彎計算1.荷載計算不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向力反力設(shè)計值： 工作狀態(tài)下：最大壓力 Nx=l. 35 X (Fk+Fqk) /n+1. 35 X (Mk+FvkXh) /L=1. 35 X (449+60) /4+1. 35 X (2879. 32+19. 35 X1. 25)/4. 52=103& 07kN最大拔力 Ni=l. 35 X (Fk+Fqk) /n-1. 35 X (Mk+Fvk Xh) /L=1. 35 X (449+60)/4-1

32、. 35 X (2879. 32+19. 35 X1.25) /4. 52=-694. 49kN非工作狀態(tài)下：最大壓力 Nx=1.35XFk/n+L35X (Mk+Fvk X h) /L=1. 35X449/4+1. 35 X (2367. 74+34. 56 X1. 25)/4. 52=870. 85kN最大拔力Ni=1.35XFk/n-L35X (Mk+Fvk X h) /L=1. 35X449/4-1. 35 X (2367. 74+34. 56 X1. 25)/4. 52=-567 78kN2.彎矩的il算依據(jù)塔式起重機混凝土S礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程第6. 4. 2其中計算截面處XY方向的彎矩

33、設(shè)計值(kN. m)；單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(mA不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向反力設(shè)計值Xi, yi-Ni一(kN)。山于工作狀態(tài)下，承臺正彎矩最大：Mx二My=2 X 103& 07 X 0. 80=1660. 91kN. m 承臺最大負彎矩：Mx=M>-2X-694. 49X0. 801 111. 19kN. m3.配筋計算附彩40II?:根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)程GB50010-2002第7. 2. 1條介1-26, MA =系數(shù)，當混凝土強度不超過C50時，取為1.0,當混乙=lg/25中凝土強度等級為C80時，cn取為0. 94,期間按線性內(nèi)插法確定； 混

34、凝土抗壓強度設(shè)計值； 承臺的計算高度：鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=300N/nmi2。Clfcho-fy底部配筋計算：a 3=1660. 91X107(1. 000 X 16. 700 X 5000. 000 X 1200=)=0.0138f=l-(1-2X0. 0138)6 5=0. 0139Z 3=1-0. 0139/2=0. 9930A3=166O. 91X 10®/ (0. 9930 X 1200. 0X300. 0)=4645. W 頂部配筋計算：QF1111. 19X107(1.000X16. 700X5000. 000X 1200-)=0. 0092f=l-(1-2X 0

35、. 0092)6 5=0. 0093Z=l-0. 0093/2=0. 9930A3=1111. 19X10®/(0. 9954X1200.0X300. 0)=3101. 0mm=五.承臺剪切計算最大剪力設(shè)計值：Vmax=103& 07kN依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2002)的第7. 5. 7條。我們考慮承臺配置箍筋的W況，斜截面受剪承載力滿足下面公式:1 75J無+1S式中 2計算截面的剪跨比，幾=1.500ft混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值，ft=l 570N/iimi=； b承臺的計算寬度，b=5000mm；ho承臺計算截面處的計算高度，ho=1200mm； fy

36、鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=300N/nmi?；S箍筋的間距，S=549mnu經(jīng)過計算承臺已満足抗剪要求，只需構(gòu)造配箍筋！六.承臺受沖切驗算角樁軸線位于塔機塔身柱的沖切破壞錐體以內(nèi)，且承臺高度符合構(gòu)造要 求，故可不進行承臺角樁沖切承載力驗算 七樁身承載力驗算樁身承載力計算依據(jù)建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范(JGJ94-2008)的第5& 2 根據(jù)第二步的il算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)il值，取其中最大值N=l. 35X964. 25=1301. 74kN樁頂軸向壓力設(shè)計值應(yīng)滿足下面的公式：N 耳5其中 Wc基樁成樁工藝系數(shù)，取0.75fc-Aps'混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，fc=16. 7

37、N/nmi=；-樁身截面面積，Ap3=502655nim=o樁身受拉計算，依據(jù)建筑樁基技術(shù)規(guī)范MGJ94-2008第5& 7條受拉承載力計算，最大拉力N=1.35XQkn.n=-430. 82kN經(jīng)過計算得到受拉鋼筋截面面積A3=1436. 066iimi-o曲于樁的最小配筋率為0. 20%,計算得最小配筋面積為1003mm?綜上所述，全部縱向鋼筋面積1436mm2八樁豎向承載力驗算依據(jù)塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程(JGJ/T 187-2009)的第6. 3. 3 和6. 3. 4條軸心豎向力作用下，Qk=322. 56kN：偏向豎向力作用下，Qknax=964. 25kN. m

38、樁基豎向承載力必須滿足以下兩式：單樁豎向承載力特征值按下式計算：R嚴工q詁乜歹億嗎其中Ra-qsik-Qpa"u一單樁豎向承載力特征值；第i層巖石的樁側(cè)阻力特征值；按下表取值; 一樁端端阻力特征值，按下表取值； 樁身的周長，u=2. 51in：一內(nèi)彩40Ap樁端面積，取Ap=O 50m第i層土層的J?度,取值如下表:序號土層片度(m)極限側(cè)阻力標準值(kPa)極限端阻力標準值(kPa) 土名稱0. 9900人工填土1180粉質(zhì)粘土3.4350粉質(zhì)粘土4.41102500卵石1.7350粉質(zhì)粘土11. 2902200圓礫片度及側(cè)阻力標準值表如下：山于樁的入土深度為12. 3叫所以樁端是

39、在第6層土層。最大圧力驗算：Ra=2. 51X C 99X0+1X9+3. 4X17. 5+4. 4X55+1. 717. 5+. 810000000000002X45)+1100X0. 50=1499. 67kN山于：Ra = 1499. 67 > Qk = 322. 56,所以滿足要求！山于：1.2Ra = 1799.61 > Qkmax = 964.25,所以満足要求！九樁的抗拔承載力驗算依據(jù)塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程(JGJ/T 187-2009)的第6. 3. 5偏向豎向力作用下，Qicn：n=-319. 13kN. m 樁基豎向承載力抗拔必須滿足以下兩式:式中Gp

40、樁身的重力標準值，水下部分按浮重度計;Ai抗拔系數(shù);Ra=2. 51X (0. 700 X.99X 0+0. 700X1X 18+0. 700 X3.4X 35+0. 700 X4.4X110+0. 700X1. 7X35+0. 700X. 810000000000002X90)=1382. 478kNGp=0. 503X (12. 3X25-7. 78X10)=115. 460kN山于：1382. 48+115. 46 >=319. 13滿足要求!(三)、3#塔吊樁基礎(chǔ)計算書一.參數(shù)信息冊彩40塔吊型號： ZJ5710 起巫荷載標準值:Fqk=60. OOkN塔機自巫標準值:Fkl=4

41、49. OOkN塔吊最大起重力矩:M=954. OOkN.m 塔身寬度： B=1.60m 非工作狀態(tài)下塔身彎矩:Ml=1668kN. m 承臺混凝土等級:C35 保護層厚度： 承臺療度： 承臺箍筋間距： 臺頂面埋深： 樁直徑： 鋼筋級別： 樁入土深度：塔吊計算高度：H=40. 5m樁混凝土等級：C3550mm Hc=l. 350ni S=549mmD=0. 000m d=0. SOOmHRB33512. 00m矩形承臺邊長:承臺鋼筋級別:樁間距:5. OmHRB335a=3 200in樁型與工藝：泥漿護壁鉆（沖）孔灌注樁計算簡圖如下，二.荷載計算1.自重荷載及起重荷載塔機自重標準值Fki=44

42、9kN基礎(chǔ)以及覆土自重標準值 Gk=5X5X1.35X25=843. 75kN 起重荷載標準值Fqk=60kN1)2)3)2.風荷載計算工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值 塔機所受風均布線荷載標準值何。=02kN/m=）1)a.=0.8X1.48X1.95X1.54X0. 2=0. 71kN/tn-=1.2X0.71X0. 35X1.6=0. 48kX/in 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=q3icXH=0. 48X40. 50=19. 35kNM彩40c.2)a.b.c.基礎(chǔ)頂面風荷載產(chǎn)生的力矩標準值M3k=0. 5FvkXH=0. 5X19> 35X40. 50=

43、391. 91kN.m 非工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值 塔機所受風均布線荷載標準值(本地區(qū)Wo=0. 35kN/m=)=0. 8XL51XL95X L 54 X 0. 35=L 27kN/m-=1.2X1.27X0. 35X1.60=0. 85kX/in 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=q3kXH=0> 85X40. 50=34. 56kN 基礎(chǔ)頂面風荷載產(chǎn)生的力矩標準值 M3k=0. 5FvkXH=0. 5X34. 56X40. 50=699. 74kN. m3.塔機的傾覆力矩工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=1668+0.9X (954+391.

44、91)=2879. 32kN 非工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值Mk=1668+699. 74=2367. 74kN. m三. 樁豎向力計算非工作狀態(tài)下：Qk=(Fk+Gk) /n= (449+843. 75) /4=323. 19kNQkaax= (Fk+Gk) / n+ (Mk+Fvk X h) /L= (449+843. 75)/4+(2367. 74+34. 56X1. 35)/4. 52=856. 78kN Qkain= (Fk+Gk-Fik) /n- (Mk+Fvk X h) /L= (449+843. 75-0)/4-(2367. 74+34. 56 X1.35) /4. 5

45、2=-210. 40kN 工作狀態(tài)下：Qk= (Fk+Gk+Fqk) /n= (449+843. 75+60)/4=338. 19kN Qkaax= (Fk+Gk+Fqk) /n+ (Mk+Fvk X h) /L= (449+843. 75+60)/4+(2879. 32+19. 35 X1.35) /4. 52=980. 30kNQkDin= (Fk+Gk+Fqk - Fik) /n -(Mk+Fvk X h) /L= (449+843. 75+60-0)/4-(2879. 32+19. 35 X1.35) /4. 52=-303. 93kN四. 承臺受彎計算1.荷載計算不計承臺自重及其上土

46、重，第i樁的豎向力反力設(shè)計值:工作狀態(tài)下：最大圧力 Ni=l. 35 X (Fk+Fqk) /n+1. 35 X (Mk+Fvk Xh) /L=1. 35 X (449+60) /4+1. 35 X (2879. 32+19. 35 X1. 35)/4. 52=103& 64kN最大拔力 Ni=l. 35X (Fk+Fqk)/n-1. 35X (Mk+FvkXh)/L=1. 35 X (449+60)/4-1. 35 X (2879. 32+19. 35 X1. 35)/4. 52=-695. 07kN非工作狀態(tài)下：最大壓力 Nx=1.35XFk/n+L35X (Mk+Fvk X h)

47、 /L=1. 35X449/4+1. 35 X (2367. 74+34. 56 X1.35) /4. 52=871. 89kN最大拔力 Ni=1.35XFk/n-1.35X (Mk+Fvk X h) /L=1. 35X449/4-1. 35 X (2367. 74+34. 56 X1. 35)/4. 52=-56& 81kN2-彎矩的il算依據(jù)塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程第6. 4. 2陸二EgM廠2砧其中M.X, Myi計算截面處XY方向的彎矩設(shè)計值(kN. m)；Xi, yi-Ni一單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(mA不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向反力設(shè)計值 (kN)

48、。山于工作狀態(tài)下，承臺正彎矩最大：Mx=M>-2X1038. 64X0. 80=1661. 83kN. m 承臺最大負彎矩：Mx二My=2X-695 07X0. 801112. llkN.m3.配筋計算根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)程GB50010-2002第7. 2. 1條, MA =cn系數(shù)，當混凝土強度不超過C50時，6取為L0,當混fcho-fy式中凝土強度等級為C80時，取為0. 94,期間按線性內(nèi)插法確定； 混凝土抗壓強度設(shè)計值； 承臺的計算高度；鋼筋受拉強度設(shè)il值，fy=300N/nu代底部配筋計算：4=1661. 83X106/(1. 000X16. 700X5000. 000

49、XII?：1300-)=0.0118f=l-(1-2 X 0. 0118) 6 5=0. 0118Z =1-0. 0118/2=0. 9941A3=1661. 83X10®/(0. 9941X1300. 0X300. 0)=4286. 5mm- 頂部配筋計算：c?s=1112. llXlOVd.OOOX 16. 700X5000. 000X 1300=)=0. 0079f=l-(1-2X0. 0079)6 5=0. 0079r 3=1-0. 0079/2=0. 9941A3=1112. 11X10®/ (0. 9960X1300.0X300. 0)=2862. W五. 承臺

50、剪切計算最大剪力設(shè)計值：3=103& 64kN依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2002)的第7. 5.7條。我們考慮承臺配置箍筋的W況，斜截面受剪承載力滿足下面公式:式中 2計算截面的剪跨比,2=1.500ft混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值，ft=l 570NW： b承臺的il算寬度，b=5000mm；ho承臺計算截面處的計算高度，ho=1300mm：fy鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=300N/mm?；S箍筋的間距，S=549mm。經(jīng)過計算承臺已満足抗眄要求，只需構(gòu)造配箍筋！六-承臺受沖切驗算角樁軸線位于塔機塔身柱的沖切破壞錐體以內(nèi)，且承臺高度符合構(gòu)造要 求，故可不進行承臺角樁沖切承載力

51、驗算 七樁身承載力驗算樁身承載力汁算依據(jù)建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范(JGJ94-2008)的第5& 2根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)il值，取其中最大值N=l. 35X980. 30=1323. 41kN樁頂軸向壓力設(shè)計值應(yīng)滿足下面的公式：其中0cfcAps基樁成樁工藝系數(shù)，取0.75混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，fc=16. 7N/nun=；樁身截面面積，Ap3=502655nim=o樁身受拉計算，依據(jù)建筑樁基技術(shù)規(guī)范MGJ94-2008第5& 7條受拉承載力計算，最大拉力N=1.35XQk.n=-410. 30kN經(jīng)過計算得到受拉鋼筋截面面積A汗1367. 678nim=o

52、山于樁的最小配筋率為0. 20%,計算得最小配筋面積為1005mm? 綜上所述，全部縱向鋼筋面積1368iiim=八樁豎向承載力驗算依據(jù)塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程(JGJ/T 187-2009)的第6. 3. 3 和6. 3. 4條軸心豎向力作用下，Qk=338. 19kN：偏向豎向力作用下，Qfcnax=980. 30kN. m 樁基豎向承載力必須滿足以下兩式：SjtnuDC 匸2心單樁豎向承載力特征值按下式計算：R嚴工q詁乜歹億嗎其中Ra-qsik-Qpa"uAp一單樁豎向承載力特征值：一第i層巖石的樁側(cè)阻力特征值；按下表取值; 一樁端端阻力特征值，按下表取值； 樁身的周長，u=2. 51m；-樁端面積，取Ap=0 50m