1、.南京區(qū)高淳碧桂園一期A標(biāo)模板工程專項(xiàng)施工方案 編制單位： 編制時(shí)間： 目 錄1、 工程概況22、 編制依據(jù)及說明33、 基礎(chǔ)模板工程44、 柱墻模板支設(shè)75、 梁板梯模板支設(shè)86、 安全文明施工117、 模板拆除1 8、 模板計(jì)算書（說明部份）13 基礎(chǔ)部份模板計(jì)算13 標(biāo)準(zhǔn)層部份模板計(jì)算68 框架柱剪力墻模板計(jì)算112南京區(qū)高淳碧桂園一期A標(biāo)模板工程專項(xiàng)施工方案第一章 工程概況 南京區(qū)高淳碧桂園一期A標(biāo)工程 ；工程建設(shè)地點(diǎn)：蕪太路與石臼湖北路交匯處東北角 ；屬于框剪結(jié)構(gòu)；地下一層；地上26+1層；建筑高度：88.4m；標(biāo)準(zhǔn)層層高：2.8m 。 本工程由南京區(qū)碧桂園房地產(chǎn)開發(fā)有限公司投資建設(shè)

2、，廣東博意建筑設(shè)計(jì)院設(shè)計(jì)，中太建設(shè)集團(tuán)股份有限公司組織施工。第二章 編制依據(jù)及說明 本案依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2015）、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-2016、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2015)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB 50017-2017)等規(guī)范編制。 本工程模板采用九夾板木模，鋼管用48腳手鋼管搭設(shè)排架系統(tǒng)，整個(gè)模板工程的工期相當(dāng)緊，質(zhì)量要求又比較高；因此，既要保證質(zhì)量，又要加快進(jìn)度，故有必要對模板，支撐系統(tǒng)進(jìn)行優(yōu)化，以最經(jīng)濟(jì)的方案來取得較快的施工進(jìn)度；按照以往施工經(jīng)驗(yàn)建立起鋼管排架及支架系統(tǒng)，根據(jù)設(shè)計(jì)圖紙要求，本工程基礎(chǔ)主樓采用筏板基礎(chǔ)，

3、裙房及車庫采用獨(dú)立基礎(chǔ)。針對此種情況，公司在施工過程中主樓筏板基礎(chǔ)、集水井、電梯井采用磚胎模，其余均用木模。所用材料支撐采用直徑48壁厚3.5焊接鋼管，扣件式滿堂紅腳手架作承重支撐48腳手管。50×100木楞，平臺(tái)采用九夾板；外用劑清潔劑、脫模劑。第三章 基礎(chǔ)模板工程1、 筏形基礎(chǔ)磚胎模的制做 首先開挖承臺(tái)土方人工清理至標(biāo)高后，經(jīng)驗(yàn)收合格后，先澆注混凝土墊層。后用M5水泥砂漿砌筑240厚磚模，并在磚模內(nèi)墻及頂面用1：2水泥砂漿抹灰20厚，磚胎模四周做成小圓角，便于防水層施工。砌筑高度根據(jù)各承臺(tái)具體高度確定。具體做法如附圖：筏形基礎(chǔ)240厚磚胎模做法2、 集水井磚胎模做法3、 電梯井磚

4、胎模做法4、 地下室外墻模板做法 剪力墻、框架柱支模時(shí)先根據(jù)模板邊線位置，在距筏板面（或模板下口上）50100mm處焊固定筋，防止模板位移。 外圍墻體抗?jié)B與不抗?jié)B處，均在交接暗柱邊，立鋼絲網(wǎng)一道，綁扎在暗柱上；以便能有效進(jìn)行區(qū)分不同標(biāo)號(hào)的砼。后澆帶處應(yīng)根據(jù)圖紙?jiān)O(shè)計(jì)要求及施工規(guī)范設(shè)置防水措施，或設(shè)置止水鋼片。外墻止水螺桿設(shè)置見下圖：5、 其余梁、柱、墻、板等模板的支設(shè)方法要求參見后面的柱墻、梁板模板的支設(shè)，及計(jì)算書的設(shè)計(jì)方法施工。第四章 柱墻模板支設(shè) 柱墻模支設(shè)時(shí)，采用流水方案進(jìn)行，柱模固定采用50×100木方和48腳手管和扣件做成井子箍每500mm一道，由于采用商品砼的模板承受的側(cè)壓

5、力較大，柱內(nèi)考慮使用對拉連桿；柱模內(nèi)垃圾全部清理干凈，底部有間隙處預(yù)先用1：2.5水泥砂漿找平，使砼漿不致滲出，保證柱根不致爛根；柱墻模支設(shè)（如下圖所示） 為防止框架混凝土柱墻因模板拼接不嚴(yán)而造成爛根現(xiàn)象的產(chǎn)生，支模前，應(yīng)將框架柱墻部位的清理干凈；混凝土底板澆筑過程中，其表面應(yīng)抹平壓光；支模前，在模板側(cè)面粘貼海綿條，以減小模板與樓面的縫隙；混凝土澆筑前先澆筑一層50MM厚與混凝土配合比相同的無石子砂漿，以避免混凝土產(chǎn)生離析現(xiàn)象； 梁、柱、板接頭處，由于沒有專用模板與有力的措施，往往在施工中會(huì)產(chǎn)生跑模、漏漿、線角不正、大小頭和縮徑等現(xiàn)象，因此，在支模時(shí)采用根據(jù)實(shí)際尺制作定型木制補(bǔ)空模板的方案進(jìn)行

6、施工，自梁底高度向上50mm，設(shè)兩道井箍，以箍緊補(bǔ)空板； 為確保工程的施工質(zhì)量，解決由于漏漿往往造成線角不整等缺陷，柱墻模均采用定型木模，從而解決漏漿的問題；柱的接縫處理，柱墻模預(yù)先拼裝大模，在拼裝時(shí)，就注意拼縫的平直，但新老混凝土施工縫的平整過程難度較大，我們將采用二次裝模法，即第一次行將模板裝至梁底下20mm處，在柱頂模內(nèi)側(cè)四周釘20mm×20mm木條，使柱頂混凝土形成凸榫上；第二次安裝柱頂尾模至樓板底，利用已澆筑完的柱頂凸榫下柱頂模穿腹螺栓固定柱尾模的豎向壓骨，使柱頂施工縫連接嚴(yán)密平整，柱、梁、板交接處幾何尺寸準(zhǔn)確。 其余詳見計(jì)算書。第五章 梁板梯模板支設(shè)1、 質(zhì)量要求 模板的

7、幾何尺寸準(zhǔn)確，必須保證工程結(jié)構(gòu)部分的形狀尺寸和位置、標(biāo)高等設(shè)計(jì)規(guī)定。 拼縫嚴(yán)密，不漏漿，接縫平整，表面無油污。 模板要有足夠的承載力，整體剛度好，構(gòu)造盡量簡單，便于裝拆，便于鋼筋綁扎和澆灌混凝土。 柱模上下應(yīng)保持在同一軸線上，垂直偏差控制在5內(nèi)水平標(biāo)高應(yīng)符合設(shè)計(jì)標(biāo)高，準(zhǔn)許高差控制在8內(nèi)。 梁的模板跨度大于4m時(shí)，梁底板應(yīng)起拱2/1000-3/1000，板跨度大于4m時(shí)，起拱1/1000-1.5/1000。 梁高大于600，采用對拉螺栓固定加固或斜桿支撐加固。 竹膠板在平板四周，固定鐵釘不得小于4只/米，其余地方保證不變形、起拱，竹膠板接縫處采用膠帶封密，平板的模板與模板的接縫必須留設(shè)在木坊中間

8、，減少砼的漏漿。 墻體中的預(yù)留洞口模板，周邊應(yīng)有固定設(shè)置；2、 大梁模板支撐梁的連接擱置方法 端頭固定方法：為了拆除方便，在柱模外側(cè)釘一橫向木楞，木楞上皮標(biāo)高即為鋼管排架支撐梁的底標(biāo)高，當(dāng)梁模板安裝完成后，其兩側(cè)及時(shí)用木楔釘在橫木楞上，用來固定支撐梁，防止其左右擺動(dòng)；同時(shí)，框架柱外側(cè)四角上立根鋼管并與框架柱模板的井箍連成一個(gè)體，在支撐梁高度搭設(shè)水平橫桿，使之形成一個(gè)平面，用以支撐梁和操作人員的作業(yè)平臺(tái)；3、 次梁模板支撐的連接擱置方法： 次梁支撐輕鋼的連接方法與主梁基本相同；不同的地方只是次梁的端頭擱置在主梁上；框架梁板模板施工（如下圖所示）4、 樓梯模板支設(shè)如下圖所示5、 模板工程質(zhì)量控制示

9、意圖第六章 安全文明施工1、 施工安全措施：、施工現(xiàn)場應(yīng)嚴(yán)格執(zhí)行安全生產(chǎn)操作規(guī)定和有關(guān)安全生產(chǎn)文件，健全和貫徹落實(shí)工程安全生產(chǎn)責(zé)任制切實(shí)執(zhí)行“安全第一，預(yù)防為主”的方針，做到安全生產(chǎn)和文明施工；、所有參加施工的作業(yè)人員必須經(jīng)過安全技術(shù)操作培訓(xùn)合格方可進(jìn)入現(xiàn)場施工；特殊工種必須持有操作證上崗作業(yè)，嚴(yán)禁無證上崗；施工前，應(yīng)由項(xiàng)目工程師或施工員進(jìn)行技術(shù)交底后方可進(jìn)行施工作業(yè)；、專職安全員應(yīng)根據(jù)本工程的特點(diǎn)，結(jié)合安全生產(chǎn)制度和有關(guān)規(guī)定，經(jīng)常性進(jìn)行安全考試和現(xiàn)場檢查，如果如現(xiàn)有不安全的因素，好可指令停止施工，經(jīng)過處理后方可繼續(xù)施工；、嚴(yán)格執(zhí)行施工現(xiàn)場安全生產(chǎn)和高空作業(yè)的有關(guān)規(guī)定，在對施工班組，進(jìn)行操作交

10、底時(shí)，必須同時(shí)進(jìn)行安全交底，并隨時(shí)做好書面記錄；、利用折梯和活動(dòng)操作平臺(tái)作業(yè)時(shí)，操作人員必須保持平衡，以防偏心和失穩(wěn)，造成高空墜落；、施工過程中，應(yīng)防超載，尤其防止過大的集中荷載，確保結(jié)構(gòu)穩(wěn)定和作業(yè)人員的安全；第七章 模板拆除1、模板的拆除 框架柱的模板拆除在混凝土強(qiáng)度能保證其表面及棱角不因拆除模板面受損時(shí)，即可拆除，但應(yīng)符合設(shè)計(jì)要求，應(yīng)輕拆輕放，拆除后必須整理歸堆；剪力墻、柱模板在澆搗后24小時(shí)拆除，有防水要求的墻體72小時(shí)，以保持砼的有效濕度。同時(shí)必須滿足在砼強(qiáng)度能保證其表面及棱角不因拆除模板，而受損壞后，方可拆除。梁、板模板的拆除，必須經(jīng)技術(shù)人員的通知，及拆模試塊強(qiáng)度達(dá)到以下情況方可拆除

11、： 2. 頂梁、板模板拆除：頂板模板拆除時(shí)間以同條件混凝土試塊的強(qiáng)度達(dá)到下表規(guī)定的數(shù)值后方可拆除：構(gòu)件類型構(gòu)件跨度（m）達(dá)到設(shè)計(jì)的混凝土立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值的百分率（%）板2502，8758100梁8758100懸臂構(gòu)件-100 頂板模板符合拆除條件時(shí)要先填寫拆模申請單，經(jīng)監(jiān)理審批同意后方可拆除。頂板模板的拆除順序要保證先澆筑混凝土部位先拆；嚴(yán)禁在混凝土強(qiáng)度未達(dá)到要求時(shí)隨意拆除、減少頂板模板支撐。第八章 模板計(jì)算書1、 說明部分 本方案分三部份來計(jì)算闡述，一是基礎(chǔ)部份的梁、板模板工程；二是標(biāo)準(zhǔn)層部份的梁、板模板工程；三是框架柱及剪力墻模板工程?；A(chǔ)部份取具有代表性的梁0.40×0.7

12、0、0.40×1.80；板按170厚進(jìn)行計(jì)算分析。標(biāo)準(zhǔn)層部份取具有代表性的梁0.25×0.70、0.25×1.50；板按170厚進(jìn)行計(jì)算分析?？蚣苤凹袅δ０骞こ谭謩e取0.60×1.05進(jìn)行計(jì)算分析。2、 基礎(chǔ)部份的梁、板模板工程a. 梁段:L 0.40×0.70 一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):0.70；混凝土板厚度(mm):160.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m):0.80；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb

13、(m):0.80；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：5.38；梁兩側(cè)立桿間距(m):0.60；承重架支撐形式:梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù):1；采用的鋼管類型為48×3.5；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.0；3.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：100

14、00.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數(shù)：4；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：4；主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量為：3；支撐點(diǎn)豎向間距為：150mm，150mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管48×

15、3.5；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度50mm，高度100mm；次楞合并根數(shù)：2；二、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算1.梁側(cè)模板荷載強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時(shí)間，可按現(xiàn)場實(shí)際值取，輸入0時(shí)系統(tǒng)按200/(T+15)計(jì)算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混

16、凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別計(jì)算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞（內(nèi)龍骨）的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。 面板計(jì)算簡圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計(jì)算跨中彎矩計(jì)算公式如下: 其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 50×1.8×1.8/6=27cm3； M

17、 - 面板的最大彎距(N·mm)； - 面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；按以下公式計(jì)算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q1= 1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q2= 1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距): l = 176.67mm；面板的最大彎距 M= 0.1×10

18、.98×176.6672 = 3.43×104N·mm；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 3.43×104 / 2.70×104=1.269N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =1.269N/mm2 小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗(yàn)算 q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值: q = 18×0.5 = 9N/mm； l-計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距): l = 176.67mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩:

19、 I = 50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.677×9×176.674/(100×9500×2.43×105) = 0.026 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =176.667/250 = 0.707mm；面板的最大撓度計(jì)算值 =0.026mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.707mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計(jì)算1.內(nèi)楞計(jì)算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度50mm，截

20、面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5×102×2/6 = 166.67cm3；I = 5×103×2/12 = 833.33cm4； 內(nèi)楞計(jì)算簡圖（1）.內(nèi)楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下: 其中， - 內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)； M - 內(nèi)楞的最大彎距(N·mm)； W - 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩； f - 內(nèi)楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。按以下公式計(jì)算內(nèi)楞跨中彎矩： 其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q = (1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.177=3.88

21、kN/m； 內(nèi)楞計(jì)算跨度(外楞間距): l = 500mm； 內(nèi)楞的最大彎距: M=0.1×3.88×500.002= 9.70×104N·mm； 最大支座力:R=1.1×3.88×0.5=2.134 kN；經(jīng)計(jì)算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 9.70×104/1.67×105 = 0.582 N/mm2； 內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 17N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 0.582 N/mm2 小于 內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）.內(nèi)楞的撓度驗(yàn)算 其中 l-計(jì)算跨度(外

22、楞間距)：l = 500mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值： q =18.00×0.18= 3.18 N/mm； E - 內(nèi)楞的彈性模量： 10000N/mm2； I - 內(nèi)楞的截面慣性矩：I = 8.33×106mm4；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值: = 0.677×3.18×5004/(100×10000×8.33×106) = 0.016 mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值: = 500/250=2mm；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值 =0.016mm 小于 內(nèi)楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！2.外楞計(jì)算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞

23、傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力2.134kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管48×3.5；外鋼楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 24.38cm4； 外楞計(jì)算簡圖 外楞彎矩圖(kN·m) 外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 其中 - 外楞受彎應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N·mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為M= 0.16 kN·m 外楞最大

24、計(jì)算跨度: l = 150mm；經(jīng)計(jì)算得到，外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 1.60×105/1.02×104 = 15.751 N/mm2； 外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 205N/mm2；外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =15.751N/mm2 小于 外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到外楞的最大撓度為0.04 mm外楞的最大容許撓度值: = 150/400=0.375mm；外楞的最大撓度計(jì)算值 =0.04mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =0.375mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計(jì)算 驗(yàn)算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓

25、所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.2×18+1.4×2)×0.5×0.225 =2.745 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170×76/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.745kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需

26、要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 800×18×18/6 = 4.32×104mm3； I = 800×18×18×18/12 = 3.89×105mm4； 1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算： 其中， - 梁底模板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/m

27、m2)； M - 計(jì)算的最大彎矩 (kN·m)； l-計(jì)算跨度(梁底支撐間距): l =133.33mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計(jì)值：q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.80×0.70×0.90=15.42kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:1.2×0.35×0.80×0.90=0.30kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：q3: 1.4×2.00×0.80×0.90=2.02kN/m；q = q1 + q2 + q3=1

28、5.42+0.30+2.02=17.74kN/m；跨中彎矩計(jì)算公式如下: Mmax = 0.10×17.741×0.1332=0.032kN·m； =0.032×106/4.32×104=0.73N/mm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)力 =0.73 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)×0.700+0.35）×0.80= 14.

29、56KN/m； l-計(jì)算跨度(梁底支撐間距): l =133.33mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =133.33/250 = 0.533mm；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.677×14.56×133.34/(100×9500×3.89×105)=0.008mm；面板的最大撓度計(jì)算值: =0.008mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 133.3 / 250 = 0.533mm，滿足要求！七、梁底支撐的計(jì)算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼

30、筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計(jì)算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)×0.7×0.133=2.38 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.35×0.133×(2×0.7+0.4)/ 0.4=0.21 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P1= (2.5+2)×0.133=0.6 kN/m；2.方木的支撐力驗(yàn)算靜荷載設(shè)計(jì)值 q = 1.2×

31、;2.38+1.2×0.21=3.108 kN/m；活荷載設(shè)計(jì)值 P = 1.4×0.6=0.84 kN/m； 方木計(jì)算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=5×10×10/6 = 83.33 cm3； I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；方木強(qiáng)度驗(yàn)算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設(shè)計(jì)值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下:線荷載設(shè)計(jì)值 q = 3.108+0.84=3.948 kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.1×3.948×

32、;0.8×0.8= 0.253 kN.m；最大應(yīng)力 = M / W = 0.253×106/83333.3 = 3.032 N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值 3.032 N/mm2 小于 方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗(yàn)算：截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: 其中最大剪力: V = 0.6×3.948×0.8 = 1.895 kN； 方木受剪應(yīng)力計(jì)算值 = 3×1895.04/(2×50×100) = 0.569 N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 = 1.7 N/mm2；方木

33、的受剪應(yīng)力計(jì)算值 0.569 N/mm2 小于 方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 1.7 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗(yàn)算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和，計(jì)算公式如下: q = 2.380 + 0.210 = 2.590 kN/m；方木最大撓度計(jì)算值 = 0.677×2.59×8004 /(100×10000×416.667×104)=0.172mm；方木的最大允許撓度 =0.800×1000/250=3.200 mm；方木的最大撓度計(jì)算值 = 0.172 mm 小于 方木的最大允許撓度 =3.2 mm，滿足要求！3.支

34、撐鋼管的強(qiáng)度驗(yàn)算支撐鋼管按照簡支梁的計(jì)算如下荷載計(jì)算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)×0.700= 17.850 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2×(17.850 + 0.350 )+ 1.4×4.500 = 28.140 kN/m2；梁底支撐根數(shù)為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力

35、為P，梁側(cè)模板傳給鋼管的集中力為N 。當(dāng)n=2時(shí)： 當(dāng)n2時(shí)： 計(jì)算簡圖(kN) 變形圖(mm) 彎矩圖(kN·m)經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到：支座反力 RA = RB=1.106 kN，中間支座最大反力Rmax=7.263；最大彎矩 Mmax=0.216 kN.m；最大撓度計(jì)算值 Vmax=0.027 mm；最大應(yīng)力 =0.216×106/5080=42.421 N/mm2；支撐抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 42.421 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度 205 N/mm2,滿足要求!八、扣件抗滑移的計(jì)算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安

36、全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到 R=7.263 kN；R < 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求! 九、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式 1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)

37、計(jì)值，它包括： 水平鋼管的最大支座反力： N1 =1.106 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×5.38=0.833 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(0.80/2+(0.60-0.40)/2)×0.80×0.35=0.168 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2×(0.80/2+(0.60-0.40)/2)×0.80×0.170×(1.50+24.00)=2.081 kN； N =1.106+0.833+0.168+2.081=4.188 kN； -

38、軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f =205 N/mm2； lo - 計(jì)算長度 (m)；參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計(jì)算 lo = k1uh k1 - 計(jì)算長度附加系數(shù)，取值為：1.155 ； u - 計(jì)算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，u =1.7；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長度 Lo = k1uh

39、= 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.207 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值 ；=4188.289/(0.207×489) = 41.377 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 41.377 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括： 梁底支撐最大支座反力： N1 =7.263 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 =

40、 1.2×0.129×(5.38-0.7)=0.833 kN； N =7.263+0.833=7.988 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f =205 N/mm2； lo - 計(jì)算長度 (m)；參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計(jì)算 lo = k1uh k1 - 計(jì)算長度附加系數(shù)，

41、取值為：1.155 ； u - 計(jì)算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，u =1.7；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.207 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值 ；=7988.187/(0.207×489) = 78.917 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 78.917 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205 N/mm2，滿足要求！模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或

42、柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 ：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全十、梁模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求工程經(jīng)驗(yàn):除了要遵守扣件架規(guī)范的相關(guān)要求外，還要考慮以下內(nèi)容1.模板支架的構(gòu)造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據(jù)設(shè)計(jì)荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿，確保兩方向足夠的設(shè)計(jì)剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時(shí)，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個(gè)方向變距、而另一個(gè)方向不變。2.立桿步距的設(shè)計(jì)：a.當(dāng)架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時(shí)，可以采用等步距設(shè)置；b.當(dāng)中部有加強(qiáng)層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設(shè)置，但變化不要過

43、多；c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構(gòu)造層的設(shè)計(jì)：a.當(dāng)支撐架高度20m或橫向高寬比6時(shí)，需要設(shè)置整體性單或雙水平加強(qiáng)層；b.單水平加強(qiáng)層可以每4-6米沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設(shè)置 斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3；c.雙水平加強(qiáng)層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設(shè)置，四周和中部每10-15m設(shè)豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結(jié)構(gòu)層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設(shè)置層）必須設(shè)水平加強(qiáng)層。4.剪刀撐的設(shè)計(jì)：a.沿支架四周外立面應(yīng)滿足立面滿設(shè)剪刀撐；b.中部可根據(jù)需要并依構(gòu)架框格的大小，每隔10-15

44、m設(shè)置。5.頂部支撐點(diǎn)的設(shè)計(jì)：a.最好在立桿頂部設(shè)置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點(diǎn)位于頂層橫桿時(shí)，應(yīng)靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應(yīng)進(jìn)行抗滑驗(yàn)算，當(dāng)設(shè)計(jì)荷載N12kN時(shí)，可用雙扣件；大于12kN時(shí)應(yīng)用頂托方式。6.支撐架搭設(shè)的要求：a.嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)尺寸搭設(shè)，立桿和水平桿的接頭均應(yīng)錯(cuò)開在不同的框格層中設(shè)置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求；c.確保每個(gè)扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個(gè)扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的；d.地基支座的設(shè)計(jì)要滿足承載力的要求。b.

45、梁段:L。0.40×1.80 一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):1.80；混凝土板厚度(mm):160.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m):0.60；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.80；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：5.38；梁兩側(cè)立桿間距(m):0.60；承重架支撐形式:梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù):1；采用的鋼管類型為48×3.5；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.8

46、0；2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.0；3.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木

47、截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數(shù)：4；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：7；主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量為：4；支撐點(diǎn)豎向間距為：400mm，400mm，400mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管48×3.5；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度50mm，高度100mm；次楞合并根數(shù)：2；二、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算1.梁側(cè)模板荷載強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000

48、kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時(shí)間，可按現(xiàn)場實(shí)際值取，輸入0時(shí)系統(tǒng)按200/(T+15)計(jì)算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別計(jì)算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)

49、度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞（內(nèi)龍骨）的根數(shù)為7根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。 面板計(jì)算簡圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計(jì)算跨中彎矩計(jì)算公式如下: 其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 50×1.8×1.8/6=27cm3； M - 面板的最大彎距(N·mm)； - 面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；按以下公式計(jì)算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q1= 1.2×0.5&

50、#215;18×0.9=9.72kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q2= 1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距): l = 271.67mm；面板的最大彎距 M= 0.1×10.98×271.6672 = 8.10×104N·mm；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 8.10×104 / 2.70×104=3.001N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 13N/mm2；面板的受彎

51、應(yīng)力計(jì)算值 =3.001N/mm2 小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗(yàn)算 q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值: q = 18×0.5 = 9N/mm； l-計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距): l = 271.67mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.677×9×271.674/(100×9500×2.43×105) = 0.144 mm；面

52、板的最大容許撓度值: = l/250 =271.667/250 = 1.087mm；面板的最大撓度計(jì)算值 =0.144mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.087mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計(jì)算1.內(nèi)楞計(jì)算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5×102×2/6 = 166.67cm3；I = 5×103×2/12 = 833.33cm4； 內(nèi)楞計(jì)算簡圖（1）.內(nèi)楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下: 其中， - 內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)； M - 內(nèi)楞的最大彎距(N·mm)； W - 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩； f - 內(nèi)楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。按以下公式計(jì)算內(nèi)楞跨中彎矩： 其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q = (1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.272=5.97kN/m； 內(nèi)楞計(jì)算跨度(外楞間距): l = 500mm； 內(nèi)楞的最大彎距: M=0.1×5.97×500.002= 1.49×105N·mm； 最大支座力:R=1.1&