1、2012年度國家工程建設(shè)（勘察設(shè)計）優(yōu)秀QC成果申報資料降低西1集氣站分離器積液包腐蝕速率成 果 報 告發(fā)表人：張志浩 西安長慶科技工程有限責(zé)任公司設(shè)備防腐QC小組2012年4月目 錄1小組簡介12 活動計劃13選擇課題（P階段）24設(shè)定目標(biāo)（P階段）45 目標(biāo)可行性分析（P階段）46 分析原因（P階段）77確定要因（P階段）98 制定對策（P階段）159 對策實施（D階段）1510 效果檢查（C階段）2411 鞏固措施（A階段）2712 總結(jié)和下一步打算（A階段）281小組簡介 表1-1 小組基本情況表小組名稱設(shè)備防腐QC小組注冊編號2011-063課題名稱降低西1集氣站分離器積液包腐蝕速率

2、成立時間2011.03課題類型現(xiàn)場型活動時間指導(dǎo)老師劉新枝當(dāng)年活動次數(shù)12次小組人數(shù)（10人）8人小組成員平均年齡32歲序號姓名年齡組內(nèi)職務(wù)文化程度職稱組內(nèi)分工1羅慧娟30組長研究生工程師組織活動、成果總結(jié)2張志浩37副組長本科高級工程師技術(shù)指導(dǎo)、方案審查3孫銀娟29組員研究生工程師分析實施、記錄總結(jié) 4成 杰32組員本科工程師分析實施5孫芳萍32組員本科工程師分析實施6董艷國30組員本科工程師記錄總結(jié)7呂 江33組員本科工程師技術(shù)指導(dǎo)、分析實施8喬玉龍31組員本科工程師分析實施2 活動計劃為保證本次活動的順利開展，小組嚴(yán)格按照QC活動的P、D、C、A活動程序制定了活動計劃，根據(jù)活動內(nèi)容和工作

3、進(jìn)度安排，商討確定了計劃完成的具體時間，并指定了專項負(fù)責(zé)人。小組活動日程推進(jìn)計劃見表2-1。表2-1 小組活動時間進(jìn)度表進(jìn)度 時間3月份4月份5月份6-8月份9-10月份11月份選擇課題設(shè)定目標(biāo)目標(biāo)可行性分析原因分析要因確認(rèn)制定對策對策實施效果檢查成果鞏固回顧總結(jié) 注： 表示計劃進(jìn)度 表示實際進(jìn)度3選擇課題（P階段）雙筒式天然氣分離器是進(jìn)行天然氣氣液兩相分離的專用設(shè)備，主要用在氣田集氣站以除去天然氣中的游離水及雜質(zhì)。圖3-1 雙筒式分離器靖邊氣田于1997年9月建成投產(chǎn)，是長慶氣田投產(chǎn)最早的氣田，酸氣含量、產(chǎn)水量相對較高，開發(fā)10余年來，地面設(shè)備及管線均產(chǎn)生了不同程度的腐蝕。近年來，靖邊氣田在

4、集氣站檢修期間發(fā)現(xiàn)，由于采出天然氣中含有的硫化氫（H2S）、二氧化碳（CO2）等酸性氣體、礦化度水及部分機(jī)械雜質(zhì)對分離器的腐蝕、沖刷作用，致使投產(chǎn)較早的13座集氣站分離器腐蝕狀況日益嚴(yán)重，尤其以積液包腐蝕最為突出，其中西1集氣站的平均腐蝕速率達(dá)0.224mm/a，嚴(yán)重影響氣田安全生產(chǎn)。鋼質(zhì)管道內(nèi)腐蝕控制規(guī)范GB/T 23258-2009，對管道及容器內(nèi)介質(zhì)腐蝕性評價及腐蝕強(qiáng)弱等級劃分見表3-1。表3-1管道及容器內(nèi)介質(zhì)腐蝕性評價項目級別低中較重嚴(yán)重平均腐蝕速率/（mm/a）0.0250.0250.120.130.250.25點蝕速率/（mm/a）0.130.130.200.210.380.38

5、由表3-1可以判定，靖邊氣田西1集氣站分離器積液包的腐蝕情況達(dá)到了較重或嚴(yán)重級別，重影響集氣站分離器的安全運行。GB/T23258-2009規(guī)定現(xiàn)狀當(dāng)輸送介質(zhì)含有腐蝕性雜質(zhì)時，應(yīng)對管道及容器采取減緩腐蝕措施，使介質(zhì)對其腐蝕級別控制在中等級別以下，平均腐蝕速率0.12 mm/a。西1集氣站分離器積液包平均腐蝕速率達(dá)0.224mm/a，甚至更高，屬于較重或嚴(yán)重腐蝕，會造成分離器腐蝕穿孔，影響集氣站安全生產(chǎn)。小組選題降低西1集氣站分離器積液包腐蝕速率4設(shè)定目標(biāo)（P階段）目標(biāo)：積液包腐蝕速率由0.224mm/a降至0.12 mm/a（GB/T23258規(guī)定的中等腐蝕級別）以下，見圖4-1。腐蝕速率（m

6、m/a）0.120.224 圖4-1 工作目標(biāo)設(shè)定5 目標(biāo)可行性分析（P階段）5.1 西1站積液包壁厚檢測小組利用超聲波檢測的方法，將積液包每間隔50cm，按照圓周順時針方向分別選取頂部（12點）、右側(cè)壁（3點）、底部（6點）、左側(cè)壁（9點鐘）進(jìn)行了壁厚檢測，見圖5-1。1236950cm分離包積液包圖5-1 分離器積液包壁厚檢測示意圖從壁厚測試結(jié)果中去掉1個最大值和1個最小值，然后計算得到平均壁厚，則平均腐蝕速率（mm/a）(原始壁厚平均壁厚)/工作時間 。5.2 西1站腐蝕速率計算2011年4月初，小組成員選擇了H2S和產(chǎn)水量相對較高的西1站分離器積液包進(jìn)行了壁厚檢測，西1站分離器于200

7、0年12月投產(chǎn)，原始壁厚為16mm，工作時間約為10年，并由壁厚檢測結(jié)果計算分別得到頂部、右側(cè)壁、底部和左側(cè)壁的平均腐蝕速率，見表5-1。表5-1 西1站分離器積液包壁厚檢測結(jié)果表積液包壁厚檢測結(jié)果檢測部位壁 厚（mm）平均壁厚（mm）平均腐蝕速率（mm/a）頂部14.33;13.92;14.27;14.64;14.43 ;14.10;14.40; 14.27 14.30.17右側(cè)壁14.21;13.62;14.47 ;14.24;14.15; 13.6; 13.4 ;13.6713.920.21底部13.15;13.14;13.21 ;12.87;13.25;12.94; 12.60 ;12

8、.9313.040.296左側(cè)壁14.10;13.73;14.22;14.44;13.73;13.50;13.30; 13.5213.80.22表5-2 西1站分離器積液包腐蝕速率腐蝕速率檢測部位積液包頂部右側(cè)壁底部左側(cè)壁平均腐蝕速率（mm/a）0.170.210.2960.220.224主要腐蝕圖 5-2 西1站積液包不同部位腐蝕速率對比圖由圖5-2可以看出，積液包底部平均腐蝕速率達(dá)0.296 mm/a，是腐蝕速率最高、最嚴(yán)重的部位，而頂部腐蝕相對較弱。從積液包日常運行情況看，底部長期處于積水狀態(tài)；側(cè)面為水、氣兩相狀態(tài)，液位隨生產(chǎn)情況而變化；頂部主要處于氣相。由此可見，積液包內(nèi)污水的腐蝕是導(dǎo)

9、致集氣站分離器積液包腐蝕速率高的關(guān)鍵癥結(jié)。根據(jù)規(guī)范規(guī)定，如果我們重點對分離器積液包底部污水采取相應(yīng)的減緩腐蝕的防護(hù)措施，使其平均腐蝕速率降低60%，即由0.296 mm/a降低至0.118 mm/a；防護(hù)措施同時對頂部和側(cè)壁也會起到減緩腐蝕作用，可將積液包平均腐蝕速率由0.224 mm/a降低至規(guī)范規(guī)定的0.12 mm/a，腐蝕速率會明顯降低，可見我們所設(shè)定的目標(biāo)具有可行性。 圖5-3 西1站分離器積液包底部腐蝕形貌圖6 分析原因（P階段）針對“積液包內(nèi)污水腐蝕”這一主要癥結(jié)，小組成員運用關(guān)聯(lián)圖進(jìn)行原因分析，并找出導(dǎo)致積液包腐蝕速率高的5條末端因素，見圖6-1。污水礦化度含量高（Ca2+濃度高

10、）存在硫酸鹽還原菌原料氣中含有機(jī)械雜質(zhì)污水pH值7呈酸性環(huán)境加快腐蝕機(jī)械雜質(zhì)沖刷垢下腐蝕微生物腐蝕水中氯根含量高形成點蝕、加速腐蝕污水溶解有H2S/CO2等酸 性氣體原料氣含有H2S/CO2等酸 性氣體H2S/CO2腐蝕積液包污水 腐 蝕圖6-1 關(guān)聯(lián)圖1、原料氣中含有H2S/CO2等酸性氣體；2、原料氣中含有機(jī)械雜質(zhì)；3、存在硫酸鹽還原菌；4、污水礦化度含量高（Ca2+濃度高）；5、水中氯根含量高。末端因素7確定要因（P階段）針對以上5條末端因素，小組成員根據(jù)現(xiàn)場測試、驗證，考慮所有末端因素逐一論證分析，制定要因確認(rèn)計劃表，找出主要原因。表7-1 要因確認(rèn)計劃表序號末端因素確認(rèn)內(nèi)容確認(rèn)方法確

11、認(rèn)標(biāo)準(zhǔn)責(zé)任人時間1原料氣中含有H2S/CO2等酸性氣體原料氣中是否含有酸性氣體現(xiàn)場測試腐蝕產(chǎn)物中鐵的化合物含量<10%張志浩呂江羅慧娟2原料氣中含有機(jī)械雜質(zhì)機(jī)械雜質(zhì)是否有相對運動現(xiàn)場驗證機(jī)械雜質(zhì)與金屬表面無相對運動喬玉龍成杰孫銀娟2011.4.123存在硫酸鹽還原菌是否含有硫酸鹽還原菌現(xiàn)場測試灼燒后腐蝕產(chǎn)物重量減少<5%喬玉龍孫芳萍74污水礦化度含量高污水中礦化度含量是否影響腐蝕現(xiàn)場測試礦化度含量<10000mg/L腐蝕影響小張志浩羅慧娟孫銀娟2011.4.215水中氯根含量高水中氯根含量是否加速腐蝕現(xiàn)場測試現(xiàn)場分析氯根含量<1000 mg/L，不會加速形成點蝕、縫隙腐

12、蝕、應(yīng)力腐蝕呂江成杰孫芳萍2011.4.26小組成員分工，到現(xiàn)場對所有末端因素逐一確認(rèn)。7.1 原料氣中含有H2S/CO2等酸性氣體原料氣中含有H2S/CO2等酸性氣體，溶于水后形成H2S和H2CO3，其化學(xué)過程為：CO2 + H2O = H2CO3H+ + HCO3-H2S = S2- + 2H+對分離器腐蝕的作用機(jī)理有兩方面：一是氫的去極化腐蝕，二是硫化氫應(yīng)力腐蝕開裂。圖7-1 分離器內(nèi)腐蝕產(chǎn)物小組成員通過對腐蝕產(chǎn)物進(jìn)行X射線衍射（XRD），分析其衍射圖譜，測定西1站分離器腐蝕產(chǎn)物成分，判定是否含有H2S/CO2等酸性氣體。圖7-2西1站分離器腐蝕產(chǎn)物XRD圖譜表7-2 西1站分離器腐蝕產(chǎn)

13、物XRD檢測結(jié)果表編 號組 成含 量（%）合計（%）1CaCO334.8234.822Fe3S425.9665.183FeCO313.874Fe(OH)SO4.2H2O7.285FeO(OH)5.656FeSO4. H2O8.887FeS23.54要 因通過上表可以看出，腐蝕產(chǎn)物中鐵的化合物含量達(dá)65.18%遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于10%，說明原料氣中含有酸性氣體，溶于水后形成酸與積液包底部發(fā)生了電化學(xué)腐蝕反應(yīng)。結(jié)論：原料氣中含有H2S/CO2等酸性氣體是要因。7.2原料氣中含有機(jī)械雜質(zhì)機(jī)械雜質(zhì)導(dǎo)流板鰭型擋板波紋板分離包積液包圖7-2 分離器工作原理示意圖原料氣中攜帶的機(jī)械雜質(zhì)，高速流入分離包后經(jīng)導(dǎo)流板、鰭型

14、擋板和波紋板沉降進(jìn)入積液包，機(jī)械雜質(zhì)屬于靜態(tài)介質(zhì)，與積液包內(nèi)壁表面無相對運動，因此不會產(chǎn)生沖刷腐蝕作用。非要因結(jié)論： 原料氣中含有機(jī)械雜質(zhì)不是要因。7.3存在硫酸鹽還原菌硫酸鹽還原菌是一種在厭氧條件下使硫酸鹽還原成硫化物，以從有機(jī)含碳化合物中取得碳元素為營養(yǎng)而生存的細(xì)菌。工業(yè)循環(huán)冷卻水污垢和腐蝕產(chǎn)物中灼燒失重測定方法HG/T 3533-2003，規(guī)定了腐蝕產(chǎn)物550灼燒失重可估計產(chǎn)物中有機(jī)物和化合水的含量，從而驗證是否存在硫酸鹽還原菌。小組成員按照HG/T 3533-2003中試驗步驟，對西1站分離器內(nèi)固體腐蝕垢樣經(jīng)過550灼燒，結(jié)果見表7-3。表7-3 垢樣檢測結(jié)果表項 目分 析 檢 測 結(jié)

15、 果西1站分1/1西1站分2/1外 觀黑色顆粒黑色顆粒550灼燒減少量%0.902.05非要因由上表可以看出，腐蝕垢樣經(jīng)灼燒后重量只減少了12%<5%，灼燒后腐蝕產(chǎn)物重量無明顯變化，說明腐蝕樣中不含有機(jī)物、生物黏泥等，即分離器積液包中沒有硫酸鹽還原菌腐蝕。 結(jié)論：存在硫酸鹽還原菌不是要因。7.4污水礦化度含量高根據(jù)巖土工程勘察規(guī)范（GB 50021-2001）規(guī)定，當(dāng)污水中礦化度（水中化學(xué)組分含量的總和）含量<10000mg/L時，對碳鋼腐蝕影響較小。小組成員對西1站分離器積液包的污水進(jìn)行了采樣分析，檢測結(jié)果見表7-4。表7-4 水樣礦化度分析結(jié)果表項 目分析檢測結(jié)果（mg/L）C

16、a2+19460.0Mg2+10829.60K+220.1Na+9364.5Fe2+307.8氯化物8700碳酸鹽0重碳酸鹽238硫酸鹽14880礦化度64000由上表可以看出，礦化度高達(dá)64000mg/L，遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于10000mg/L，礦化度高會結(jié)垢附著在金屬表面，形成垢下腐蝕（金屬表面沉積物產(chǎn)生的腐蝕）。要 因結(jié)論：污水礦化度含量高是要因。7.5水中氯根含量高根據(jù)巖土工程勘察規(guī)范（GB 50021-2001）規(guī)定，當(dāng)水中氯根含量<1000 mg/L時，對碳鋼腐蝕影小。小組成員對西1站分離器積液包的污水進(jìn)行了采樣分析氯根含量，檢測結(jié)果見表7-5。表7-5 水樣氯根含量分析結(jié)果表項 目分析

17、檢測結(jié)果單 位氯根含量8700mg/L由上表可以看出，氯根含量高達(dá)8700mg/L，遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于1000mg/L。氯根作為陰離子附著在金屬表面會形成點蝕、縫隙腐蝕和應(yīng)力腐蝕，加速積液包腐蝕。要 因結(jié)論：水中氯根含量高是要因。根據(jù)以上5條末端因素的具體分析，匯總主要因素為以下三項：積液包底部腐蝕速率高污水礦化度含量高水中氯根含量高原料氣含有H2S/CO2等酸性氣體8 制定對策（P階段）小組針對三個要因按照5W1H原則制定出相應(yīng)的對策和措施，并落實專人負(fù)責(zé)、分項實施。表8-1 對策實施計劃表序號要因?qū)Σ吣繕?biāo)措施時間負(fù)責(zé)人1原料氣中含有H2S/CO2等酸性氣體充分對比，采取犧牲陽極最佳防護(hù)措施酸氣電化學(xué)

18、腐蝕過程中，腐蝕產(chǎn)物中鐵的化合物含量<10%（1）技術(shù)人員充分對比，選擇適合現(xiàn)場實際腐蝕環(huán)境的陽極材料；（2）技術(shù)人員對犧牲陽極安裝方式詳細(xì)設(shè)計；（3）犧牲陽極現(xiàn)場安裝。2011.5.6張志浩成杰羅慧娟2污水礦化度含量高定期清理積液包內(nèi)壁污垢污水礦化度含量<10000 mg/L定期采用高壓水管清洗積液包內(nèi)壁附著污垢，降低礦化度含量。2011.7.10呂江孫銀娟3水中氯根含量高定期排放積液包內(nèi)污水水中氯根含量<1000 mg/L定期通過排污管線排放污水，減少介質(zhì)中氯根含量。2011.8.1喬玉龍孫芳萍9 對策實施（D階段）9.1充分對比，采取犧牲陽極防護(hù)措施小組成員查閱大量資料

19、，總結(jié)出分離器內(nèi)壁腐蝕防護(hù)措施有內(nèi)表面涂裝處理、加防腐襯里和犧牲陽極保護(hù)法等。由于分離器積液包筒體直徑?。?77），內(nèi)表面涂層方法和加防腐襯里受現(xiàn)場施工條件的限制難以實現(xiàn)，因此加裝犧牲陽極保護(hù)裝置是集氣站分離器積液包腐蝕防護(hù)的最佳方法。犧牲陽極保護(hù)是用電位比被保護(hù)金屬負(fù)的金屬或合金與被保護(hù)的金屬電性連接在一起，依靠電位比較負(fù)的金屬不斷地腐蝕溶解所產(chǎn)生的電流來保護(hù)需要保護(hù)的金屬。犧牲陽極應(yīng)該具備的條件是：陽極的電位要足夠負(fù)，陽極極化要小，且使用過程中電位要穩(wěn)定，自腐蝕小，產(chǎn)生電量要大，價廉、來源充分、無公害、易加工。在此基礎(chǔ)上，2011.5.6小組成員對分離器積液包內(nèi)加裝犧牲陽極進(jìn)行了詳細(xì)設(shè)計。

20、犧牲陽極材料選擇小組成員對常見的犧牲陽極材料鋅合金、鋁合金、鎂合金等進(jìn)行充分對比。 表9-1 鋅合金陽極、鋁合金陽極、鎂合金陽極優(yōu)缺點對比表 項目優(yōu)缺點鋅合金鋁合金鎂合金優(yōu)點性能穩(wěn)定，自腐蝕小，壽命長。電流放率高，能自動調(diào)節(jié)輸出電流。碰撞時沒有誘發(fā)火花的危險。不用擔(dān)心過保護(hù)。發(fā)電量最大，單位輸出成本底，能自動調(diào)節(jié)輸出電流。在海洋環(huán)境中使用性能優(yōu)越。材料容易獲得，制造工藝簡單，冶煉及安裝環(huán)境好。有效電壓高，發(fā)生電量大，陽極極化率低，溶解比較均勻。能用于電阻率較高的土壤及水。缺點有效電壓低，單位發(fā)生電量少，不適合高溫淡水及土壤電阻率較高的環(huán)境。在污染海水和高電阻率的環(huán)境中使用性能下降。電流效率比鋅

21、合金陽極低，溶解性差，高溫環(huán)境下，有可能出現(xiàn)極性逆轉(zhuǎn)。電流效率底，自動調(diào)節(jié)電流能力弱。自腐蝕大，材料來源和冶煉不易，若使用不當(dāng)會產(chǎn)生過保護(hù)。不能用于易燃、易爆場所。根據(jù)現(xiàn)場實際腐蝕環(huán)境，小組最終選定鋅合金作為犧牲陽極材料。犧牲陽極安裝方式設(shè)計由于施工空間狹小，考慮到犧牲陽極易于安裝和更換。小組成員查閱標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范和專利，借鑒專利一種儲罐內(nèi)犧牲陽極的固定方法，設(shè)計采用螺栓連接的方式將鋅陽極固定于積液包內(nèi)壁。犧牲陽極裝置的組成如表9-2和圖9-1所示：圖9-1 犧牲陽極保護(hù)裝置示意圖表9-2 犧牲陽極裝置組成部件統(tǒng)計表序號名稱材質(zhì)個數(shù)6螺母M16黃銅45下螺柱黃銅24上螺柱黃銅23螺紋套黃銅22方形板

22、黃銅11梯形塊鋅合金犧牲陽極1犧牲陽極現(xiàn)場安裝圖9-2 犧牲陽極保護(hù)裝置安裝示意圖2011.5.12，小組選擇硫化氫含量較高的西1站，在分離器積液包內(nèi)安裝鋅犧牲陽極。具體的施工工序如圖9-3所示?，F(xiàn)場犧牲陽極性能檢驗確定犧牲陽極安裝位置調(diào)整犧牲陽極定位螺柱長度將犧牲陽極裝入分離器固定螺柱，確保上下螺母緊死測量陽極接地電阻及電位?；謴?fù)分離器積液包封頭清洗分離器內(nèi)部并進(jìn)行打磨圖9-3 犧牲陽極保護(hù)裝置安裝施工程序示意圖 圖9-4 西1站分離器積液包安裝犧牲陽極效果圖效果檢查對策1實施3個月后，小組成員進(jìn)行效果檢查，取出積液包內(nèi)鋅陽極，對其表面腐蝕產(chǎn)物進(jìn)行XRD檢測，檢測結(jié)果見圖9-5、表9-3所示

23、。表9-5 對策1實施后西1站腐蝕產(chǎn)物XRD圖譜表9-3 對策1實施后腐蝕產(chǎn)物XRD檢測結(jié)果表組 成含 量（ %）合計（ %）ZnO18.2272.29ZnCO324.11ZnS29.96FeS7.827.82CaCO313.9113.91SiO25.985.98由上表檢測結(jié)果可以看出，腐蝕產(chǎn)物中鋅的化合物總含量達(dá)72.29，鐵的化合物含量僅為7.82%<10%，與對策實施前的65%含量相比，鐵的損耗顯著降低。說明酸氣電化學(xué)腐蝕過程中，陽極反應(yīng)溶解的是鋅而不是鐵，鋅犧牲陽極對分離器腐蝕起到重要的防護(hù)作用。要因目標(biāo)檢查結(jié)果原料氣中含有H2S/CO2等酸性氣體酸氣電化學(xué)腐蝕過程中，腐蝕產(chǎn)物中

24、鐵的化合物含量<10%腐蝕產(chǎn)物鐵的化合物含量由65降至7.8%<10%,鐵的損耗明顯降低9.2定期清理積液包內(nèi)壁污垢高壓水管清洗積液包內(nèi)壁污垢，降低污水礦化度含量針對污水中礦化度含量高，容易在積液包內(nèi)壁底部結(jié)垢，引起垢下腐蝕。201 小組根據(jù)現(xiàn)場條件，提出使用高壓水管清洗積液包內(nèi)壁附著污垢，對西1站分離器進(jìn)行高壓水沖洗，效果見下圖。 圖9-5 西1站積液包內(nèi)壁（污垢清洗前） 西1站積液包內(nèi)壁（污垢清洗后）由圖9-5可以看出，西1站分離器積液包經(jīng)高壓水管清洗后，內(nèi)壁無明顯腐蝕垢樣，降低了污水中礦化度含量，減少了垢下腐蝕。效果檢查對策2實施后，小組成員對西1站分離器積液包內(nèi)污水重新進(jìn)行

25、了采樣分析，檢測結(jié)果見表9-4，一致認(rèn)為該項措施效果顯著。表9-4 對策2實施后水樣礦化度分析結(jié)果項 目分析檢測結(jié)果（mg/L）Ca2+3450.0Mg2+3165.60K+110.1Na+420.5Fe2+120.8氯化物760碳酸鹽0重碳酸鹽38硫酸鹽1235礦化度9300要因目標(biāo)檢查結(jié)果污水礦化度含量高污水礦化度含量<10000 mg/L積液包內(nèi)污水礦化度含量9300 mg/L<10000 mg/L9.3定期排放積液包內(nèi)污水排污管線定期排放污水，減少氯根含量水中氯根含量高會形成點蝕、縫隙腐蝕、應(yīng)力腐蝕等，氯根作為陰離子同時會加速腐蝕。小組成員根據(jù)現(xiàn)場工藝流程，提出定期通過排污

26、管線排放污水，減少介質(zhì)中氯化物含量。2011.，小組成員每間隔2天打開排污閥排放積液包內(nèi)污水，見圖9-6。排污閥排污管線 圖9-6 積液包內(nèi)污水排放圖由圖9-6可以看出，西1站分離器積液包內(nèi)污水定期排放后，水中氯根含量會降低，減少了氯根引起的腐蝕。效果檢查對策3實施后，小組成員對“排污管線定期排放污水，減少氯根含量”這一措施進(jìn)行了效果檢查，對積液包內(nèi)污水進(jìn)行了采樣分析，監(jiān)測氯根含量，變化趨勢見圖9-7。圖9-7 對策3實施后積液包內(nèi)污水中氯根含量變化圖要因目標(biāo)檢查結(jié)果水中氯根含量高水中氯根含量<1000 mg/L積液包內(nèi)污水排放及時，水中氯根含量860 mg/L，效果顯著。10 效果檢查

27、（C階段）對策實施完成后，2011.8.20小組成員進(jìn)行了系統(tǒng)的效果檢查，主要包括目標(biāo)檢查和效益分析兩部分。10.1 目標(biāo)檢查經(jīng)過實踐驗證，小組跟蹤檢測了西1站分離器積液包壁厚，檢測數(shù)據(jù)見表10-1。表10-1 對策實施后西1站分離器積液包壁厚檢測結(jié)果表積液包壁厚檢測結(jié)果檢測部位壁 厚（mm）平均壁厚（mm）平均腐蝕速率（mm/a）頂部14.23;13.92;14.27;14.64;14.43 ;14.10;14.30; 14.17 14.250.11右側(cè)壁14.11;13.52;14.47 ;14.14;14.15; 13.6; 13.4 ;13.6113.860.116底部13.15;13

28、.10;13.21 ;12.77;13.25;12.94; 12.60 ;12.8313.00.118左側(cè)壁14.04;13.73;14.12;14.44;13.63;13.50;13.30; 13.4213.740.12表10-2 對策實施后西1站分離器積液包腐蝕速率腐蝕速率檢測部位積液包頂部右側(cè)壁底部左側(cè)壁平均腐蝕速率（mm/a）0.110.1160.1180.120.116將表4-2和表10-2的結(jié)果對比可以看出：Ø對策實施后積液包底部腐蝕速率明顯降低，由原來的0.296 mm/a降至0.118 mm/a；Ø采取防護(hù)措施后，頂部腐蝕速率也有所降低，由原來的0.17 m

29、m/a降至0.11 mm/a；Ø采取防護(hù)措施后，左、右側(cè)壁腐蝕速率也有所降低，分別由原來的0.22、0.21 mm/a降至0.12、0.116 mm/a；綜上所述，對策實施完成后西1站分離器積液包平均腐蝕速率為0.116 mm/a，計算過程為（0.118（底部腐蝕速率）+0.11（頂部）+0.12（左側(cè)壁）+0.116（右側(cè)壁）/4=0.116 mm/a?；顒忧啊⒑蠓蛛x器積液包腐蝕速率對比見圖10-1?？梢钥闯?，活動后實現(xiàn)了原定的腐蝕速率降低至0.12mm/a的預(yù)定目標(biāo)。0.2240.120.116腐蝕速率mm/a圖10-1 小組活動前后西1站分離器積液包腐蝕速率對比圖結(jié)論：西1集氣站分離器積液包腐蝕速率降低目標(biāo)達(dá)到。10.2 效益分析 經(jīng)濟(jì)效益通過本次QC活動的開展，小組對本次活動取得的經(jīng)濟(jì)效益進(jìn)行了初步估算，計算方法如下：剩余壽命=（設(shè)計腐蝕裕量-（原始壁厚-目前壁厚）/腐蝕速率；活動前：剩余壽命=（4-（16-13）/0.224=4.7年；活動后：剩余壽命=（4-（16-13）/0.116=8.6年；延長壽命=活動后剩余壽命-活動前剩余壽命=8.6-4.7=3.9年；使用壽命= 已工作時間+剩余壽命；則1臺分離器每年節(jié)約成本費=分離