1、第1章截面尺寸及內(nèi)力§1.1 某公路鋼筋混凝土簡支梁橋主梁結(jié)構(gòu)尺寸。標(biāo)準(zhǔn)跨徑：28.00m；計算跨徑:27.50m；主梁全長:27.96m；主梁和橫隔梁的截面尺寸如下圖（單位mm）：橋面板截面尺寸如下圖（單位mm）：§1.2 計算內(nèi)力(1)主梁主梁截面面積A=300X1460+(300+1560)X40/2+1560X100=631200mnr主梁自重gki=rXA=25X0.6312=15.78KN/m一個橫隔梁的自重ghi=rXAi=25X(160+140)X(1200-(140+120)/2)X106=4.05KN/m橫隔梁的自重gh=10Xghl/L()=1.47K

2、N/m二期恒載gk2=(24X0.08+23X0,05)X(7+l)/2=7.368KN/m恒載分布值Gk二gki+gh+gk2=24.618KN/m活載分布值GQ=14.16KN/m跨中截面計算彎矩(標(biāo)準(zhǔn)值)結(jié)構(gòu)重力彎矩：Mi/2a=2327kN.m：活荷載彎矩：Mi/2活=1338kN.m（已計入沖擊系數(shù)）；支點(diǎn)截面計算剪力（標(biāo)準(zhǔn)值）結(jié)構(gòu)重力剪力：Vo恒=338.5kN；活荷載剪力：VoA=194.7kN；跨中截面計算剪力（設(shè)計值）跨中設(shè)計剪力：Vd.i/2=48.68kN（已考慮荷載安全系數(shù)）；主梁使用階段處于一般大氣條件的環(huán)境中。結(jié)構(gòu)安全等級為二級。汽車沖擊系數(shù)，汽車沖擊系數(shù)1+=1.

3、Io（2）橋面板橋面板自重gk=rXhf=3KN/m二期恒載gk2=3.07KN/m結(jié)構(gòu)重力彎矩：MG=1.2kN.m：活荷載彎矩：MQ=9.95kN.m（已計入沖擊系數(shù)）§1.3 材料主筋用HRB400級鋼筋fsd=330N/mm2；fsk=400N/mm2；Es=2.0xl05N/mm2o箍筋用R235級鋼筋fsd=195N/mm2；fsk=235N/mnr；Es=2.1xlON/mnf。采用焊接平面鋼筋骨架§1.4 30號fcd=13.8N/mm2；fck=20.1N/mnr；ftd=1.39N/mm2；fik=2.01N/mm2；民=3.00x104N/mm2o第2

4、章作用效應(yīng)組合§2.1 承載力極限狀態(tài)計算時作用效應(yīng)組合根據(jù)公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范（JTGD60-2004）416條規(guī)定：按承載力極限狀態(tài)計算時采用的基本組合為永久作用的設(shè)計值效應(yīng)與可變作用設(shè)計值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為：m/!2d=，0（£幾£次+匕ZZ/Ssk）1-1J-2跨中截面設(shè)計彎矩Md=ycM恒+yqM活=1.2X2327+1.4X1338=4665.6kN.m支點(diǎn)截面設(shè)計剪力Vd=ycV恒+ygiV活=1.2X338.5+1.4X194.7=678.78kN跨中截面設(shè)計剪力Vj/2=yciV活=1.4X48.68=68kN橋面板截面設(shè)計彎矩M(i

5、=ygM恒+yqM活=I.2X1.39+1.4X9.95=15.6kN.m§2.2 正常使用極限狀態(tài)設(shè)計時作用效應(yīng)組合根據(jù)公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范(JTGD602004)417條規(guī)定：公路橋涵結(jié)構(gòu)按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計時，應(yīng)根據(jù)不同的設(shè)計要求，分別采用不同效應(yīng)組合，作用短期效應(yīng)組合作用效應(yīng)短期組合為永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用頻遇值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為：mnSsd+工j-ij-iMsd=Mgk+Y11M11=2327+0.7x1338/1.1=3178kN.m作用長期效應(yīng)組合作用長期效應(yīng)組合為永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用準(zhǔn)永久值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為：mnMid=Mgk

6、+y21M11=2327+0.4x1338/1.1=2813.5kN.m第3章橋面板承載力計算§3.1 配筋計算取as=35mm,ho=h-a$=120-35=85mm受壓區(qū)高度2xl5.6xl0613.8x630=24mm（氤/%=0.53x85=45m/n所需鋼筋截面面積由ZX=。得fcdbx13.8x630x25、A=658.64?"九33。擬采用10鋼筋間距115mm時，提供As=683mm2,則截面配筋率小於£=0025滿足最小配筋要求。§3.2 承載力復(fù)核受壓區(qū)高度九A_330x683Afcdb13.8x630截面所能承受的彎矩組合設(shè)計值%=

7、九以"。-3=13.8x630x26x(84-26/2)=16.05KN.7/°Md=15.6KN.in符合要求。120= 1470-14702 -13.8x300§4.1 配筋計算翼緣板的計算寬度b，f根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(JTGD62-2004)第422條規(guī)定：T形截面受彎構(gòu)件位于受壓區(qū)的翼緣計算寬度，應(yīng)按下列三者中最小值取用。翼緣板的平均平度h7=(100+140)/2=120mm對于簡支梁為計算跨徑的l/3ob>L/3=27500/3=9166mm相鄰兩梁軸線間的距離。b'f=S=1560mmb+2bh+12hM此處b

8、為梁的腹板寬，bh為承托長度，為不計承托的翼緣厚度。brr=b+12hrf=300+12X120=1660mm故取b'f=l560mm判斷T形截面的類型設(shè)as=130mm,ho=has=1600130=1470mm；.h：,120fidbhj(Ao-)=13.8x1560x120x(1470一一)22=3643x106%巾=4665x106以故屬于第二類T形截面。求受拉鋼筋的面積AsI2-fcd(bf-b)hf%一q由z%得：%=%-114；一,解得：x=317mm<gj%=779?13.8x300x317+13.8x(1560-300)x120330=10300/n/n 466

9、5x 106 -13.8 x(1560- 300)x 120x 1470-13.8x300=419 mm6；=120/？符合正截面抗彎承載力Mu擬采用94>36+34)32的鋼筋，As=9161+2413=11574mm2主筋布置如圖1所示，主筋為三片焊接平面骨架。每片骨架主筋的疊高為：3x40.2+35.8=156.4mm<0.15h=0.15x1600=240mm,滿足多層鋼筋骨架的疊高一般不宜超過015h0.20h的要求。梁底混凝土凈保護(hù)層取32mm,側(cè)混凝土凈保護(hù)層取32mm，兩片焊接平面骨架間距為:300-2x32-3x40.2“)(>402>1.25J=50

10、mm§2.2正截面抗彎承載力復(fù)核1560oO 9*!<夕切36十3中32156.4mm<0.15h=240mm跨中截面含筋率驗(yàn)算9161(32+1.5x40.2)+2413(32+3x40.2+35.8/2),八。&=1OSmm11574ho=h_a$=1600108=1492mmA11574巾f>0.2%0=麗=300x1492=.Pmm=>0.45ftd/fxd=0.19%判斷T形截面的類型幾b1h；=13.8x1560x120=2583.36x10,NA4=11574x330=3819.42x10?N求受壓區(qū)的高度x一九4-幾位-明,A-_115

11、74x330-13.8x(1560-300)x120-5)+幾例一協(xié)/%-；=13.8x300x419x(1470-+13.8x(1560-300)xl20x1470?!22y=5128.59x1。6乂>此=4665.00x1。6N.說明跨中正截面抗彎承載力滿足要求。第3章主梁斜截面承載力計算§31截面尺寸復(fù)核根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(JTGD62-2004)第9310條規(guī)定：在鋼筋混凝土梁的支點(diǎn)處，應(yīng)至少有兩根并不少于總數(shù)1/5的下層受拉的主筋通過。初步擬定梁底3c)36的主筋伸入支座。受拉鋼筋面積為3054mm2>20%xl1574=2315mnf

12、；支點(diǎn)截面的有效高度ho=h-as=1600-32-40.2/2=1547.90mm：根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(JTGD62-2004)第529條：矩形、T形和工字形截面受彎構(gòu)件，其抗剪截面應(yīng)符合九%WO.51xl()-3JG俑要求。0.51x1(T3A/也=0.51x1CT，屈x300x1547.90=1401kN>y。=672.5攵N說明截面尺寸符合要求。§3.2 檢查是否需要按計算設(shè)置腹筋根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(JTGD62-2004)第5210條：矩形、T形和工字形截面受彎構(gòu)件，符合下列條件時九%<0.50x1。"

13、;adbh()(kN)要求時則不需要進(jìn)行斜截面抗剪承載力計算，而僅按構(gòu)造要求配置箍筋?？缰校?.50x10-3fidbho=O.5Ox103x1.39x300x1492=311.08N>Vdm=68kN支占.0.50x10-3fidbho=O.5Ox103x1.39x300x1547.9=322.74kN<Vdo=678kN故跨中截面部分可按構(gòu)造配置箍筋，其余區(qū)段按計算配置腹筋。§3.3 最大設(shè)計剪力及設(shè)計剪力分配確定構(gòu)造配置箍筋長度11=27500/2x(311.08-68)/(672.5-68)=5529mm在距跨中/1范圍內(nèi)可按構(gòu)造配置最低數(shù)量的箍筋。計算最大剪力和

14、剪力分配根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(JTGD62-2004)第5211條：最大剪力取用距支座中心h/2處截面的數(shù)值，并按混凝土和箍筋共同承擔(dān)不少于60%；彎起鋼筋承擔(dān)不超過40%,并且用水平線將剪力設(shè)計值包絡(luò)圖分割為兩部分。距支座中心h/2處截面剪力%=678-(678-68)=642AN27500/2混凝土和箍筋承擔(dān)的剪力Vcs=0.6V'd=0.6x642=385KN彎起鋼筋承擔(dān)的剪力Vsb=0.4V'd=0.4x642=257KN簡支梁剪力包絡(luò)圖取為斜直線。B|J：2v§3.4 箍筋設(shè)計根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(JTGD62

15、-2004)第5211條：箍筋間距按下列公式計算：_囚力；0.56x10飛2+O.6p)7ZjA"i隔p中=100p中=100x11574/(300x1492)=2.5858>2.5,取p中=2.5p支=100p文=100x3054/(300x1547.9)=0.6577V2.5Py=(p-i.+px)/2=(2.5+0.6577)/2=1.5789hoT=(ho中+hoQ12=(1492+1547.9)/2=1520mm根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(JTGD62-2004)第9313條：鋼筋混凝土梁應(yīng)設(shè)置直徑不小于8mm或1/4主筋直徑的箍筋。其配筋率psv,

16、R235鋼筋不應(yīng)小于0.18%,現(xiàn)初步選用68的雙肢箍筋，n=2：ASvi=50.3mm2oAsv=nAsvi=2x50.3=100.6mm-_/詔0.56x10-(2+O,6/7)TZJASV/S.MV?_l.Ox1.Fx0.56x10f(2+0.6x1.5789)同x101X195X300X15202-64?=361此時對飲的配箍率Pw =2x50.3300x361=0.09%0“加=0.18%。由于2x50.3300x0.18%=1 87/77/77 故彎起鋼筋示意圖(圖3)可取Sv=150mm根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(JTGD62-2004)第9313條：箍筋間距不

17、應(yīng)大于梁高的1/2且不大于400mm。在支座中心向跨徑方向長度相當(dāng)于不小于一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距不宜大于100m近梁端第一根箍筋應(yīng)設(shè)置在距端面一個混凝土保護(hù)層距離處。梁與梁或梁與柱的交接范圍內(nèi)可不設(shè)箍筋；靠近交接面的一根箍筋，其與交接面的距離不宜大于50mm?，F(xiàn)取從支座中心線到跨徑方向1600mm范圍內(nèi)箍筋的間距為50mm,之后至跨中截面取跨徑為150mm。§3.5彎起鋼筋及斜筋設(shè)計根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(JTGD62-2004)第5211條：計算第一排彎起鋼筋A(yù)sbi時，對于簡支梁連續(xù)梁近邊支點(diǎn)梁段，取用距支點(diǎn)中心1V2處彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值VsbI；

18、計算第一排彎起鋼筋以后的每一排彎起鋼AsbAstn時.，取用前一排彎起鋼筋下面彎點(diǎn)處彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力Vsb:-Vsblo一排彎起鋼筋截面積按下列公式計算：A.=(mm2)由O.75xlO”sinQ需設(shè)置彎起鋼筋的區(qū)段長度(距支座中心)=.心x27500/2=6604/“？-678-68則架立鋼筋底面至梁頂?shù)木嚯x為初步擬定架立鋼筋為2422,凈保護(hù)層為42.9mm,42.9+25.l=68mni8006604T8171552913750按抗勇計算初步布置的彎起鋼舞（圖4）（尺寸單位aO第一排彎起鋼筋的面積為：（初步擬定為。36）>4=竺=1456.7mm20.75xIO、sin“0

19、.75xIO-3x330xsin450初步選用由主筋彎起2巾36,Asbi=2036mm2o第一排彎起鋼筋的水平投影長度為/sbl：/sbi=1600-（68+40.2/2）一（32+40.2+40.2/2）=1420mm第一排彎起鋼筋與梁軸線交點(diǎn)距支座中心的距離為：1600/2-68-40.2/2=712mm第一排彎起鋼筋彎起點(diǎn)的剪力匕戶=672.5一一（672.5-68）-382.4=228kN27500/2v7第二排彎起鋼筋的面積：（初步擬定為巾36）A>=1433nvn10.75xIO"£力sin。0.75x10-3x300xsin450初步選用由主筋彎起2巾

20、36,Asb2=2036mm2o第二排彎起鋼筋的水平投影長度為/sb2：/sb2=1600-(68+40.2/2)一(32+40.2+40.2+40.2/2)=1380mm第二排彎起鋼筋與梁軸線交點(diǎn)距支座中心的距離為：1420+1600/2-68-40.2/2=2132mm第二排彎起鋼筋彎起點(diǎn)至支座中心的距離為：1420+1380=2800mmo第二排彎起鋼筋彎起點(diǎn)的剪力2800Vv/,3=672.5-(672.5-68)-382.4=16727500/2v7第三排彎起鋼筋的面積：(初步擬定為巾32)A所>匕?=-=1050nun20.75xIO-/力sin40.75x10x300xsi

21、n45°初步選用由主筋彎起24>32,Asb3=1608mm2o第三排彎起鋼筋的水平投影長度為/sb3：必=1600(68+35.8/2)(32+40.2*3+35.8/2)=1344mm笫三排彎起鋼筋與梁軸線交點(diǎn)距支座中心的距離為：2800+1600/2-68-35.8/2=3514mm第三排彎起鋼筋彎起點(diǎn)至支座中心的距離為：1420+1380+1344=4144mm。第三排彎起鋼筋彎起點(diǎn)的剪力4144匕,4=672.5(672.5-68)-382.4=108kN27500/2v7第四排彎起鋼筋的面積：(初步擬定直徑巾16)A>%=些=679min2四一0.75x10&

22、quot;sina0.75x10-3x300xsin450初步選用由焊接2中32,Asb4=l608mm2o第四排彎起鋼筋的水平投影長度為/sb4：/sb4=1600-(68+35.8/2)-(32+40.2x3+35.8+35.8/2)=1267mm第四排彎起鋼筋與梁軸線交點(diǎn)距支座中心的距離為：1420+1380+1344+1600/2一6835.8/2=4858mm第四排彎起鋼筋彎起點(diǎn)至支座中心的距離為：1420+1380+1344+1267=5411mmo第四排彎起鋼筋彎起點(diǎn)的剪力5411匕廣=672.5一一=(672.5一68)382.4=52.2AN27500/2v7第五排彎起鋼筋的

23、面積：(初步擬定直徑016)Am之%0.75x10-3 4 sin q= 328 nun2 0.75xl0-3x300xsin45°初步選用III焊接2416,Asb>=402mnro第五排彎起鋼筋的水平投影長度為/sb5：加=1600(68+18.4/2)(32+40.2x3+35.8+18.4/2)=1325mm第五排彎起鋼筋與梁軸線交點(diǎn)距支座中心的距離為：1420+1380+1344+1267+1600/2-68-18.4/2=6134mm第五排彎起鋼筋彎起點(diǎn)至支座中心的距離為：1420+1380+1344+1267+1325=6736mm>/2=6599mm。故不

24、需要再設(shè)置彎起鋼筋。按照抗剪計算初步布置彎起鋼筋如圖4所示。第4章全梁承載力校核§4.1 正截面和斜截面抗彎承載力校核簡支梁彎矩包絡(luò)圖近似取為二次物線：4%2=(1-)各彎起鋼筋計算列于下表彎起點(diǎn)12345彎起鋼筋的水平投影長度mm14201380134412671325彎起點(diǎn)距支座中心的距離mm14202800414454116736彎起點(diǎn)距跨中的距離mm1233010950960683397014分配的設(shè)計剪力丫曲(KN)254.822816710852.2需要的彎筋而積mm21456.814331050679328可提供的彎筋而積mm22。3624)362$3224)3224)

25、162036203616081608402彎筋與梁軸交點(diǎn)到支座中心距離mm7122132351448586134彎筋與梁軸交點(diǎn)到跨中距離mm13038116181023688927616各排鋼筋彎起后，相應(yīng)的梁的正截面抗彎承載力計算如下表:梁的區(qū)段截面縱筋有效高度hu(mm)T形截而類型受壓區(qū)高度x(mm)抗彎承載力Mu(kN.m)支座中心至1點(diǎn)34)361547.9第二類110.9335401點(diǎn)2點(diǎn)6。361527.8第：類221.8741302點(diǎn)3點(diǎn)94)361507.7第：類309.4845583點(diǎn)4點(diǎn)9。36+3。321490.1第二類397.1049594點(diǎn)跨中9。36+3。3211

26、91.65第二類4195054根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(JTGD62-2004)第9311條：受拉區(qū)彎起鋼筋的彎起點(diǎn)，應(yīng)設(shè)在按正截面抗彎承載力計算充分利用該鋼筋強(qiáng)度的截面以外不小于ho/2處，彎起鋼筋可在按正截面受彎承載力計算不需要該鋼筋截面面積之前彎起，但彎起鋼筋與梁中心線的交點(diǎn)應(yīng)位于按計算不需要該鋼筋的截面之外。正截面抗彎承載力及斜截面抗彎承載力校核見圖。全梁承羲力校核（圖5）第一排彎起鋼筋（2N2）該排鋼筋的充分利用點(diǎn)的橫坐標(biāo)為6229mm,而該排鋼筋的彎起點(diǎn)的橫坐標(biāo)為12330mm,說明彎起點(diǎn)位于充分利用點(diǎn)左邊，且兩點(diǎn)之間的距離為12330-6229=6101mm&

27、gt;ho/2=1547/2=7734>5mm,滿足斜截面抗彎承載力要求。第二排彎起鋼筋（2N3）該排鋼筋的充分利用點(diǎn)的橫坐標(biāo)為3708mm,而該排鋼筋的彎起點(diǎn)的橫坐標(biāo)為10950mm,說明彎起點(diǎn)位于充分利用點(diǎn)左邊，且兩點(diǎn)之間的距離為10950-37O8=7242mm>ho/2=147O/2=735mm,滿足斜截面抗彎承載力要求。第三排彎起鋼筋（2N4）該排鋼筋的充分利用點(diǎn)的橫坐標(biāo)為0mm,而該排鋼筋的彎起點(diǎn)的橫坐標(biāo)為9606mm,說明彎起點(diǎn)位于充分利用點(diǎn)左邊，且兩點(diǎn)之間的距離為9606-0=9606mm>ho/2=1547/2=773.5mm,滿足斜截面抗彎承載力要求。第四

28、排彎起鋼筋（2N5）該排鋼筋的充分利用點(diǎn)的橫坐標(biāo)為0mm,而該排鋼筋的彎起點(diǎn)的橫坐標(biāo)為8339mm,說明彎起點(diǎn)位于充分利用點(diǎn)左邊，且兩點(diǎn)之間的距離為8339-O=8339mm>ho/2=149O.l/2=745.05mm,滿足斜截面抗彎承載力要求。第五排彎起鋼筋（2N6）該排鋼筋的充分利用點(diǎn)的橫坐標(biāo)為0,而該排鋼筋的彎起點(diǎn)的橫坐標(biāo)為7014mm,說明彎起點(diǎn)位于充分利用點(diǎn)左邊，且兩點(diǎn)之間的距離為7014-0=7014mm>ho/2=1191.65/2=595.83mm,滿足斜截面抗彎承載力要求。經(jīng)上述分析判斷可知，初步確定的彎起鋼筋的彎起點(diǎn)位置的正截面抗彎承載力和斜截面承載力均滿足要

29、求。§4.2 斜截面抗剪承載力復(fù)核1 .斜截面抗剪承載力復(fù)核原則根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(JTGD62-2004)第527條：矩形、T形和工字形截面受彎構(gòu)件，當(dāng)配有箍筋和彎起鋼筋時，其斜截面抗剪承載力驗(yàn)算采用下列公式：7M匕=%+以%=四%0-45xI。-'1九«2+06p)后£N)%=0.75x10-3加2勺sin6,(kN)根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(JTGD62-2004)第528條：進(jìn)行斜截面承載力驗(yàn)算時，斜截面水平投影長度C應(yīng)按下式計算：C=0.6mhoo根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(JTGD

30、62-2004)第526條：計算受彎構(gòu)件斜截面杭剪承載力時.，其計算位置應(yīng)按下列規(guī)定采用：距支座中心h/2處截面；受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點(diǎn)處截面：錨于受拉區(qū)的縱向鋼筋開始不受力處的截面；箍筋數(shù)量或間距改變處的截面；構(gòu)件腹板寬度變化處的截面。2 ,斜截面抗剪承載力復(fù)核距支座中心h/2處的截面h()=1547.8,故x=27500/2-800-1547.8=11402MjX=4665x(1-4x114022/275002)=1457.2kN.mVjx=68+(678-68)x2x11402/27500=582.13kNm=Mjx/Vjxh()=1457.2/(582.13x1.527)=1.63<

31、;3.0C=0.6mho=0.6x1.63x1.527=1.49m在此斜截面水平投影長度范圍內(nèi)，同一彎起平面與斜截面相交的彎起鋼筋為2*36,Asb=2036mm2o配箍率為：p'=工=一=0.224%“bSv300x150縱筋配筋率為：(與斜截面相交的縱筋為336+32)p=100p=100X3858/(300X1547)=0.831匕=a臼045x10-3必)產(chǎn)而訴/+0.75XICT?幾£勺sinQ=1.0x1,lx0.45x10-3x300x1547)(2+0.6x0.831)、麗x0.224%x195+0.75x1Ofx330x2036xsin45°=91

32、9kN>q=678kN第一排彎起鋼筋彎起點(diǎn)處的截面(x=12.33m)經(jīng)試算斜裂縫頂端位置橫坐標(biāo)為10.803m。Mjx=4665x(1-4x9.8742/27.52)=2259.35kN.mVjx=68+(678-68)x2x10.803/27.5=542.94kNm=Mjx/Vjxho=2259.35/524.94x1.507)=2,856<3.0C=0.6mho=0.6x2.856x1.507=2.582m在此斜截面水平投影長度范圍內(nèi)，同一彎起平面與斜截面相交的彎起鋼筋為436,Ast>=4072mm2o配箍率為：&我=0.224%縱筋配筋率為：(與斜截面相交的

33、縱筋為336+32)p=100p=100X3858/(300X1527)=0.842匕=。2/0.45x10-皿)J(2+0.6p)n7A+0.75x10-3A工4sin。=1.0x1.lx0.45x10-3x300x1527,(2+0.6x0.842)廊x0.224%x195+0.75x1Ofx330x4072xsin45°t>=1271AN>%=672.5AN第二排彎起鋼筋彎起點(diǎn)處的截面(x=10.95m)經(jīng)試算取斜裂縫頂端位置橫坐標(biāo)為9.443moM)x=4665x(1-4x9.4432/27.52)=2464.78kN.mVjx=68+(678-68)x2x9.4

34、43/27.5=493.79kNm=Mjx/Vjxh（）=2464.78/（493.79x1.49）=3.596>3.0取m=3.0C=O.6mho=O.6x3.Ox1.49=2.682m在此斜截面水平投影長度范圍內(nèi)，同一彎起平面與斜截面相交的彎起鋼筋為236,Asb=2036mm2o配箍率為:At4 _ 2x50.3 一瓦 300x150= 0.224%縱筋配筋率為：（與斜截面相交的縱筋為536+32）p=100p=100X4876/(300X1507)=1.708<2.5K=%a&45x10%歷麗麗京元十0萬%爐兒Z4sinQ=1.0x1,lx0.45x1()-3%30

35、0x15077(2+0.6x1,708)730x0.224%x195+0.75x1Ofx330x2036xsin45°v=958kN>Vd=672.5kN第三排彎起鋼筋彎起點(diǎn)處的截面(x=9.606m)經(jīng)試算取斜裂縫頂端位置橫坐標(biāo)為8.099moM)x=4665x(1-4x8.0992/27.52)=3046.5kN.mVjx=68+(678-68)x2x8.099/27.5=433.19kNm=Mjx/Vjxh()=3046.5/433.19x1.409)=4.99<3.0取m=3.0C=0.6mho=0.6x3.0x1.409=2.536m在此斜截面水平投影長度范圍內(nèi)

36、，同一彎起平面與斜截面相交的彎起鋼筋為236+2032,Asb=2036+1608=3644mm2o配箍率為:4 _ 2x50.3 一區(qū) 300x150= 0.224%縱筋配筋率為：（與斜截面相交的縱筋為736+32）p=100p=100X5893/(300X1490)=1.35匕=2a3045x10-3bh()(2+0.6p)7ZJAvA.+。75xsin。=1.0x1.lx0.45xIO-x300x1049,(2+0.6x1.35)同u0.224%x195+0.75x1Ofx330x3644xsin45，=1041kN=672.5kN第四排彎起鋼筋彎起點(diǎn)處的截面(x=8.339m)經(jīng)試算取

37、斜裂縫頂端位置橫坐標(biāo)為6.849moMjX=4665x(1-4x6.8492/27.52)=3507.55kN.mVjx=68+(678-68)x2x6.849/27.5=376.83kNm=Mjx/Vjxh)=3507.55/376.83x1.191)=7.8<3.0取m=3.0C=0.6mho=0.6x3.0x1.191=2.14m在此斜截面水平投影長度范圍內(nèi)，同一彎起平面與斜截面相交的彎起鋼筋為216+2©32,Asb=402+1608=201Omnr。配箍率為：piXL=2x>0.3 =0224%bSr 300 x 150縱筋配筋率為：（與斜截面相交的縱筋為936

38、+32）p=100p=100X9965/(300X1191.65)=2.79>2.5取p=2.5匕=q巴。&45x1I丸/西郎蒜工+0.75x1CT?fsd£A,sinQ=1.0x1.lx0.45xlO-3x300x11917(2+0.6x2.5)V30x0.224%x195+0.75x1x330x2010xsin450r=1591kN>匕=672.5N經(jīng)前述計算可知，梁的各斜截面抗剪承載力均滿足要求。第5章施工階段的應(yīng)力驗(yàn)算§5.1 施工階段正應(yīng)力驗(yàn)算1 .主梁的幾何特征值F%=3=6.667Ec+3&-皿=300x1600+(1560-300

39、)x120+(6.667-1)x11574=69679s產(chǎn)第二類T形截面，計算X。公_。£八+國一/Ib_6.667x11574+(1560-300)120一知300r_2%A%+(%加丫Db_2x6.667x11574x1470+(1560-300)120300=816685x=dA2+B-A=7612+816685-761=420開裂截面慣性矩Icr=b,fX3/3(b'fb)(xh7)3/3+aEsAs(hox)2=1560x4203/3-(1560-300)(420120)3/3+6.6667X11574(1470420)2=)123x10Hmm4全截面受壓區(qū)高度_b

40、h2/2+(號-b)h7/2+(%一1)A%=4_300xl60()2/2+(1560-300)x120?/2+(6.6667-1)x1470x11574696790=102mm2 .正應(yīng)力驗(yàn)算根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(JTGD62-2004)第724條：鋼筋混凝土受彎構(gòu)件正截面應(yīng)力按下列公式計算，并應(yīng)符合下列規(guī)定：受壓區(qū)混凝土邊緣的壓應(yīng)力匕=學(xué)40.80/；,1cr受拉鋼筋的應(yīng)力M'b：=(Zes-x)<075九根據(jù)公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范(JTGD602004)第4110條：構(gòu)件在吊裝、運(yùn)輸時，構(gòu)件重力應(yīng)乘以動力系數(shù)1.2或0.85?？缰薪孛娴挠嬎銖澗貫椋篗l

41、k=0.85Mi/2=0.85x4454=3786kN.m受壓區(qū)邊緣的應(yīng)力3786x106x4301.123x10”<0.80f；k=0.80x20.1=16.08MB最外層受拉鋼筋重心處的應(yīng)力最下面一層鋼筋的應(yīng)力，凈保護(hù)層為32mm。&6=。加+(力06一月lcrs3786xlO6/1C1.-八、=6.6667x(1547-430)1.123x10"=257MP”<0.75/=0.75x400=300MP滿足公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(JTGD62-2004)第724條規(guī)定要求。§5.2 主應(yīng)力驗(yàn)算根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計

42、規(guī)范(JTGD62-2004)第725條：鋼筋混凝土受彎構(gòu)件中性軸處的主拉應(yīng)力(剪應(yīng)力)。、應(yīng)符合下列規(guī)定：根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(JTGD622004)第726條：鋼筋混凝土受彎構(gòu)件中性軸處的主拉應(yīng)力，若符合下列條件：。長0.25ftk該區(qū)段的主拉應(yīng)力全部由混凝土承受，此時，抗剪鋼筋按構(gòu)造要求配置。中性軸處的主拉應(yīng)力不符合上述公式的區(qū)段，則主拉應(yīng)力(剪應(yīng)力)全部由箍筋和彎起鋼筋承受。箍筋、彎起鋼筋可按剪應(yīng)力圖配置，并按下列公式計算：箍筋V-bS,彎起鋼筋Ml主應(yīng)力驗(yàn)算Vlk=O.85Vo=l.2x68=57.8kN,_匕_57.8x1(?。一嬴-300x(1547-43

43、0/3)=0.6137A/P<f；k=2.0lMR滿足規(guī)范要求。第6章使用階段裂縫寬度和變形驗(yàn)算§6.1使用階段的變形驗(yàn)算根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(JTGD62-2004)第651條：鋼筋混凝土受彎構(gòu)件，在正常使用極限狀態(tài)下的撓度，可根據(jù)給定的構(gòu)件剛度用結(jié)構(gòu)力學(xué)的方法計算。第652條：鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的剛度可按下式計算：%"九%根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(JTGD62-2004)第653條：受彎構(gòu)件在使用階段的撓度應(yīng)考慮荷載長期效應(yīng)的影響，即按荷載短期效應(yīng)組合計算的撓度值，乘以撓度長期增長系數(shù)陰。撓度長期增長系數(shù)為邛=1.60。變形計算時，主梁已經(jīng)安裝就位，截面應(yīng)取翼緣的全寬計算，bl600mmo第二類T形截面，計算X。4_3、.+團(tuán)一甌b6.667x11574+(1560-300)120»=76130023/o+傷