1、 單層鋼結(jié)構(gòu)加工廠課程設(shè)計(jì)課設(shè) 學(xué)科:土木工程研究方向:指導(dǎo)教師: 所在單位:建筑工程學(xué)院答辯日期: 目錄一.工程概況、設(shè)計(jì)條件及資料.-3二構(gòu)建選型. -42.1屋面板和屋架選擇.-42.2柱的選擇.-52.3吊車梁. -62.4吊車聯(lián)結(jié)和車擋.-6-2.5基礎(chǔ)梁. -62.6走道板. -62.7過梁.-6三. 計(jì)算單元、計(jì)算簡(jiǎn)圖和結(jié)構(gòu)布置.-63.1定位軸線. -6-3.2計(jì)算單元.-73.3計(jì)算簡(jiǎn)圖. -8四荷載計(jì)算. .-9五內(nèi)力分析. -115.1各柱截面參數(shù).-11-5.2屋蓋等恒荷載作用下的內(nèi)力分析.-12-5.3屋面活荷載的內(nèi)力分析.-135.4風(fēng)荷載.-14-5.5吊車豎向荷

2、載的內(nèi)力分析.-15-5.6吊車水平荷載內(nèi)力分析.-19-5.7排架柱內(nèi)力組合. -20-六排架柱截面計(jì)算. -25-6.1邊柱計(jì)算.-256.1.1配筋計(jì)算. -25-6.1.2排架柱的裂縫寬度驗(yàn)算.-27-6.1.3箍筋配置. -28-6.1.4牛腿設(shè)計(jì). -28-6.1.5排架柱的吊裝驗(yàn)算.-28-6.2中柱計(jì)算. -30-6.2.2排架柱的裂縫寬度驗(yàn)算.-32-6.2.3箍筋配置. -33-6.2.4牛腿設(shè)計(jì). -336.2.5排架柱的吊裝驗(yàn)算.-33七錐形杯口基礎(chǔ)設(shè)計(jì).-357.1作用于基礎(chǔ)上的內(nèi)力.-35-7.2初步確定基礎(chǔ)尺寸.-36-7.3地基承載力驗(yàn)算. -377.4基礎(chǔ)抗沖

3、切驗(yàn)算.-37-7.5基礎(chǔ)底面配筋計(jì)算.-38八施工圖繪制：詳見施工圖.-39九參考文獻(xiàn).-39-48摘要:本次課設(shè)的目的是設(shè)計(jì)單層混凝土柱廠房，主要練習(xí)柱的截面配筋計(jì)算，及基礎(chǔ)的配筋計(jì)算。根據(jù)圖集選取了屋架，吊車梁，基礎(chǔ)梁等一系列構(gòu)件，通過荷載計(jì)算，內(nèi)力分析及內(nèi)力組合選出最不利的情況進(jìn)行配筋計(jì)算。本次設(shè)計(jì)我學(xué)習(xí)并初步掌握按照標(biāo)準(zhǔn)圖集選用構(gòu)件的方式，廠房荷載的計(jì)算，柱內(nèi)力計(jì)算和分析，柱配筋等等。一.工程概況、設(shè)計(jì)條件及資料1.該車間雙跨等高廠房，無天窗，長(zhǎng)66米，柱距6m，跨度為18m，無伸縮縫，廠房?jī)蓚?cè)設(shè)有山墻。2.根據(jù)工藝要求車間每跨設(shè)有軟鉤橋式起重機(jī)一臺(tái)，中級(jí)工作制（A5）。吊車起重量

4、20/5，軌頂標(biāo)高 8.4m。3.風(fēng)荷載：基本風(fēng)壓 0.65kN/m2；雪荷載：基本雪壓 0.2 kN/m2；無抗震設(shè)防要求。4.根據(jù)勘察報(bào)告，場(chǎng)地地形平整，自地表向下為：雜填土，厚 0.30m；粘土，紅黃褐色，厚度 2.50m，地基承載力特征值 180kPa；粉質(zhì)粘土，厚度 2.50m，地基承載力特征值 210kPa；卵石層，較厚。未發(fā)現(xiàn)不良地質(zhì)現(xiàn)象，地下水位較低，無腐蝕性。5.建筑構(gòu)造（1）屋面（不上人）卷材防水，其做法如下：三氈四油防水層鋪上小石子20 厚 1：3 水泥砂漿找平層120 厚泡沫混凝土保溫層一氈二油隔氣層20 厚 1：3 水泥砂漿找平層（2）墻體：240 厚硅酸鹽磚清水磚墻

5、，鋼門窗，門窗洞口寬 4m，女兒墻高 300500mm。（3）地面：室內(nèi)地坪為混凝土地面，室內(nèi)外高差 150mm。6.選用材料：柱混凝土可選 C25C40，縱筋 HRB400或 HRB500，箍筋 HPB300。二構(gòu)件選型2.1 屋面板和屋架選擇.（1）荷載計(jì)算屋面：三氈四油防水層（0.350.4）0.4 N/m220厚1:3 水泥砂漿找平層（20）20×0.02=0.4kN/m2120厚泡沫混凝土保溫層（5） 5×0.12=0.60kN/m2一氈二油隔氣層（0.05）0.05 N/m220 厚 1:3 水泥砂漿找平層（20）20×0.02=0.4kN/m2預(yù)應(yīng)力

6、大型屋面板合計(jì)：gk=1.85 kN/m2活載：（不上人屋面）0.5kN/m2雪荷載：0.5kN/m2積灰荷載：0.3kN/m2荷載組合：恒載控制s=1.35×1.85+1.4×（0.7×0.5+0.9×0.3）=3.37kN/m2活載控制s=1.2×1.85+1.4×（0.5+0.3）=3.34 kN/m2選用圖集 G410-12,1.5×6 預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板 Y-WB-3，允許外加均布荷載基本組合設(shè)計(jì)值 3.65 kN/m2>3.37 kN/m2，滿足要求。Y-WB-3可由規(guī)范查（C30，HRB335 鋼筋直徑

7、16）板自重標(biāo)準(zhǔn)值 1.4 kN/m2，灌封自重標(biāo)準(zhǔn)值 0.1 kN/m2，屋面板總自重標(biāo)準(zhǔn)值為 1.5 kN/m2。（2）選取屋架和其他構(gòu)件屋架永久荷荷載1.5 kN/m2屋面板總自重：3.35 kN/m2合計(jì)：3.35 kN/m2屋面可變荷載（經(jīng)由上面步驟以求出）：取 0.5 kN/m2與0.3 kN/m2荷載組合：恒載控制：S=1.35×3.35+1.4×（0.7×0.5+0.9×0.3）=5.38 kN/m2活載控制：S=1.2×3.35+1.4×（0.5=0.3）=5.14kN/m2選取屋架：鋼筋混凝土折線形屋架（04G41

8、5）,無天窗型（代號(hào)為 a）；檐口形狀為 A，兩端內(nèi)天溝；根據(jù)跨度 18m 和跨中一臺(tái)橋式吊車屋面荷載設(shè)計(jì)值取5.5 kN/m2等條件，選擇屋架承載能力等級(jí)為 2。選用屋架的編號(hào)為：YWJ18-2Aa，自重6.55t，C35。天溝：天溝板外荷載為：屋面做法恒載 1.85 kN/m2積水荷載(按 210mm 高計(jì)算)2.1 kN/m2活載 0.5kN/m2積灰荷載0.3kN/m2根據(jù)屋面排版，選擇編號(hào)為TGB-99的天溝板，防水卷材考慮高低肋覆蓋部分，按天溝內(nèi)寬 b 的 2.5 倍計(jì)算。（b=天溝寬度-190）恒載控制q = 1.35×0.8×（2.5×0.4+（1

9、.85-0.4)+0.21×10）+1.4×(0.7×0.5+0.9×0.3)=5.73kN/m2活載控制q = 1.35×0.8×（2.5×0.4+（1.85-0.4)+0.21×10）+1.4×（0.5+0.3） =5.58 kN/m2允許外加均布荷載基本組合設(shè)計(jì)值 q=5.76kN/m2>q=5.73kN/m2，滿足要求。自重標(biāo)準(zhǔn)值 2.54 kN/m。說明：中間跨為 TGB58，中間跨左右兩個(gè)邊分別開洞的為 TGB58a、TGB58b，邊跨分別為 TGB58sa、TGB58sb，出山墻天溝板

10、為 TGB58a、TGB58b。 2.2柱的選擇 取軌道頂面至吊車梁頂面的距離 ha=0.2m ，所以牛腿頂面標(biāo)高： h= 軌頂 標(biāo)高 -hb-ha=8.4-1.2-0.2=+7.000m -由技術(shù)規(guī)格表查得：吊車軌頂至吊車頂部的高度為 2200mm，考慮屋架下弦至吊車頂部所需的空隙高度為 220mm，故柱頂標(biāo)高為 h=8.4+2.2+0.22=+10.82m ，基礎(chǔ)頂面至室外地坪的距離定為 1m，基礎(chǔ)頂面至室內(nèi)地坪的距離定為 1.15m，從基礎(chǔ)頂面算得柱高 H=10.82+1.15=10.97m上部柱高 Hu=10.82-7=3.82m下部柱高 Hl=11.97-3.82=8.15m參考圖集

11、 05G335（23-9），選取 A、C 兩軸的柱截面為上柱截面（口型 400×400）下柱截面（工型 400×800×100×150mm）B 軸上柱截面為上柱截面（口型 400×600）下柱截面（工型 400×1000×100×150mm）柱下基礎(chǔ)選用錐形杯口。單層鋼筋混凝土柱廠房課程設(shè)計(jì)2.3吊車梁根據(jù)跨度 18m和起重量 20/5 ，選用標(biāo)準(zhǔn)圖集 G323-12 中間跨： DL-8Z，邊跨：DL-8B，高度1.2m（1200×500×180mm）自重：DL-8Z 為 38.16kN，DL-

12、8B 為 38.16kN，C40 混凝土。2.4吊車聯(lián)結(jié)和車擋根據(jù)圖集 04G325，假設(shè)吊車梁上螺栓孔距為 240mm，A5 級(jí)，鋼軌 38kg/m，跨度18m 等信息選擇編號(hào)為 DGL-11的吊車軌道聯(lián)結(jié)，吊車梁軌道聯(lián)結(jié)高度：170190mm。根據(jù)吊車型號(hào)選擇車擋型號(hào)為 CD-3，重128.26kg。2.5基礎(chǔ)梁240 厚硅酸鹽磚清水磚墻，鋼門窗，門窗洞口寬 4m，女兒墻高 300500mm。柱距為 6m，查標(biāo)準(zhǔn)圖集鋼筋混凝土基礎(chǔ)梁 04G320 整體上選擇 JL-1（墻高為 5.5m14.5m）；有窗戶的基礎(chǔ)梁選擇 JL-3（墻高為 5.5m18m）；對(duì)于有門的基礎(chǔ)梁選擇 JL-3（墻高

13、為 5.5m18m）；對(duì)于 6m 柱距的山墻也選擇 JL-1（墻高為 5.5m14.5m）。JL-1（5.95m×0.45m×0.24m）自重為 17KN，JL-3（5.95m×0.45m×0.24m）基礎(chǔ)梁重 17kN，支承長(zhǎng)度為 500mm，計(jì)算跨度l0=5445，凈跨 4950mm。2.6走道板選用標(biāo)準(zhǔn)圖集 04G337 ，中間跨：（左右柱寬度均為 400mm，且柱距為 6000mm。選 DB60-1自重 7.6KN；端跨（左右柱寬度均為 400mm，且柱距為 6000mm）選擇 DB60-1s 自重 7.1KN。2.7過梁選用標(biāo)準(zhǔn)圖集 03G32

14、2，根據(jù)窗尺寸 4000mm，選擇GL-4420，凈跨 4200mm，梁高300mm，寬240mm，自重846kg。三計(jì)算單元、計(jì)算簡(jiǎn)圖和結(jié)構(gòu)布置3.1定位軸線B1：由附表12可查得軌道中心線至吊車端部的距離，取230mm；B2：吊車橋架至上柱內(nèi)邊緣的距離，一般取B2>80mm ；B3:封閉的縱向定位軸線至上柱內(nèi)邊緣的距離，取400mm。B1+B2+B3=240+80+400=730mm<750mm，取750mm 故封閉的定位軸線 A，C都分別與左右外縱墻墻皮重和。對(duì)于中柱（B）：B=B1+B2+B3=300+80+240=620mm<750mm 取 750mm 。故吊車跨度

15、為 18-1.5=16.5m3.2計(jì)算單元取一榀橫向排架計(jì)算單元，計(jì)算單元的寬度為縱向相鄰柱間距中心線之間的距離，即 B=6.000m。圖1 計(jì)算單元平面圖3.3計(jì)算簡(jiǎn)圖排架的計(jì)算簡(jiǎn)圖圖2 計(jì)算單元剖面圖圖3 荷載作用位置圖四荷載計(jì)算 各種荷載以及作用位置，如上圖恒載屋蓋結(jié)構(gòu)自重上部做法 1.85 kN/m2屋面梁自重 65.5kN天溝板自重 2.54kN/m則作用于A柱柱頂?shù)奈萆w結(jié)構(gòu)自重為 0.5×65.5+2.54×6+1.85×6×9+1.5×6×(4×1.5+2.1)×1.2=264.9kN柱自重A(C)柱

16、上柱自重：1.2×3.82×25×0.16=18.34kN下柱自重： 1.2×8.15×25×0.17=41.3kNB柱上柱自重： 1.2×3.82×25×0.24=27.5kN下柱自重： 1.2×8.15×25×0.19=46.2kN吊車梁及軌道聯(lián)接自重：1.2×(40.8+0.38×6+1.28)=53.3kN屋面活載:不上人屋面,其均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為0.5 kN/1.4×6×9×(0.5+0.3)=60.5 kN吊車荷載

17、吊車豎向荷載及影響線圖4 吊車荷載影響線圖吊車荷載不利位置如圖所示，由于每跨只有一臺(tái)吊車，故吊車荷載不予折減?？缍?6.5m ，Q=20/5 最大輪壓標(biāo)準(zhǔn)值Pmax=195kN。小車自重標(biāo)準(zhǔn)值G2,k=75KN,吊車額定起重量相對(duì)應(yīng)的重力標(biāo)準(zhǔn)值G3,k=20kN吊車輪距=4650mm吊車豎向荷載的計(jì)算邊柱吊車豎向荷載DMAx，K、DMIN，K的計(jì)算DMAx，K=PMAx=195×(1+0.267)=323.4kNDMAx =1.4×247.07=345.9kNDMIN，K= DMA×Pmin/Pma×=53.22kN吊車橫向水平荷載作用在每一個(gè)輪上的吊車

18、橫向水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值為（對(duì)于20/5t軟鉤吊車，=0.1）Tk=0.25×（m2+Q）g=0.25×0.1×（75+200）=6.88kNTmax=Dmax×Tk/Pmax.k=345.9×6.88/195=12.20kN風(fēng)荷載：該地區(qū)基本風(fēng)壓。 風(fēng)荷載體型系數(shù)，屋面坡度=11.3查GB50009-2021 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范可得風(fēng)荷載體型系數(shù)如圖所示。圖5 風(fēng)荷載體形系數(shù)圖 風(fēng)壓高度變化系數(shù)，該地區(qū)地面粗糙度類別為B類。柱頂（按H=0.15+10.82=13.47m）=1.03檐口（按H=0.15+10.82+1.65=14.41m）=1.07Q

19、1=szB=1.4×0.8×1.03×0.65×6= 4.50 kN/mQ2=szB=1.40×0.5×1.07×0.65×6=2.25kN/mWk=（0.8+0.4）h1+（0.5-0.6+0.4-0.4）h2zW0B=（0.8+0.4）1.65+（0.5-0.6+0.4-0.4）×1.0×1.07×0.65×6=7.85kNW=1.4×7.85=10.99kN五、內(nèi)力分析5.1各柱截面參數(shù).單位力作用下懸臂柱的柱頂位移：u=H3/(C0ECIL) C0=3/1+

20、3(1-n)/n計(jì)算有關(guān)參數(shù)：AC柱：=Hu/H=3.82/10.97=0.35；n=Iu/IL=2.13×109/13.94×109=0.15C0=3/1+3(1-n)/n=3/1+0.353×(1-0.15)/0.15=2.41B柱：=Hu/H=3.82/10.97=0.35；n=Iu/IL=7.2×109/24.76×109=0.29C0=3/1+3(1-n)/n=3/1+0.353×(1-0.29)/0.29=2.72單位力作用下懸臂柱的柱頂位移：AC柱：uA=uC= H3/ (C0ECIL) =10.973/（2.41

21、15;EC×13.94×109）=39.30/ ECB柱：uB= H3/ (C0ECIL) =10.973/（2.72×EC×24.76×109）=19.6/ EC令Ki=1/uiK=Ka+kb+kc=1/uA +1/uB /+1/uc所以，三根柱的剪力分配系數(shù)為：A=KA/K=0.25; B =KB /K=0.50; c=Kc/K=0.25驗(yàn)算：A+B +c=1.0當(dāng)柱頂有水平荷載F時(shí)，求出剪力分配系數(shù)后，即可求出柱頂剪力：VA=AF；VB=BF；Vc=cF求出柱頂剪力后，即可按懸臂柱繪出結(jié)構(gòu)的內(nèi)力圖。下面進(jìn)行各種作用下排架的內(nèi)力5.2屋蓋等

22、恒荷載作用下的內(nèi)力分析如圖所示：圖6 恒載內(nèi)力分析圖= 0.35；n =0.15C1查表得2.06, C3查表得1.06 M1=11.78, M2=35.41A柱：RA=-MC1/H-MC3/H =-13.25×2.06/10.97-51.24×1.06/10.97=-7.44kN（）B柱：RB=0C柱：RC=-RA=7.44kN（）所以：假設(shè)的排架柱頂不動(dòng)鉸支座的支座反力之和R=0所以：各柱頂?shù)膶?shí)際剪力為：VA= RA=-7.44（）VB= RB=0VC= 7.44kN（）圖7 恒載彎矩剪力圖圖8 恒載軸力圖5.3屋面活荷載的內(nèi)力分析A(C)柱：活載值=60.5 kN B

23、柱=121kNC1查表得2.06,C3查表得1.06彎矩A(C)柱頂彎矩 M1=60.5×0.05=3.03kN/m2牛腿頂彎矩 M2=60.5×0.25=15.13kN/m2所以RA=-MC1/H - MC3/H =-3.03×2.06/10.79-15.13×1.06/10.79=-2.03kN（）B柱：RB=0C柱：RC=-RA=2.03kN（）將反向作用于排架柱頂，按分配系數(shù)求得排架各柱頂剪力:VA= RA=-2.03（）VB= RB=0VC= 2.03kN（）圖9 活載彎矩剪力軸力圖5.4風(fēng)荷載分為左吹風(fēng)和右吹風(fēng)，兩者的內(nèi)力及內(nèi)力圖為對(duì)稱形式，

24、故只計(jì)算左吹風(fēng)；q1=4,50kN/m2 q2=2.25kN/m2 Wk=10.99kN H=10.97mC11查表得0.328,0.353在q1作用下，A柱虛加水平不動(dòng)鉸支座RA= q1HC11=4.50×10.97×0.328=16.19kN（）在q2作用下C柱虛加不動(dòng)鉸支座產(chǎn)生支座反力，其值為RC=0.328×2.25×10.97=11.45kN（）在q1q2的作用下，B柱沒有不動(dòng)支座反力。進(jìn)行剪力分配：VA,2=VC,2=（W-RA-RC)=-0.25×（10.99+16.19+8.71）=-8.84kN（） VB,2=（W-RA-RC

25、)=-17.68kN（）疊加得到柱頂剪力VA=VA,2+RA=16.19-8.84=7.35（）VB=VB,2=-17.68（）VC=VC,2+RC=8.71-8.84=- 0.13（）圖10 風(fēng)載彎矩剪力軸力圖5.5吊車豎向荷載的內(nèi)力分析Dmax作用在A柱C柱上 查表得C3=1.06,1.19;H=10.97M1=-M3=121.07kN/m2 B柱沒有彎矩 M2=0RA=RC=C3×M1/H=1.06×121.07/10.97=11.70kN（）RB=0，支座反力為零VA=-VC=11.70kN（）圖11 吊車豎向荷載彎矩剪力軸力圖Dmax作用于A柱 B柱上M

26、1=121.07kN/m2M2= 345.9×0.75-53.22×0.75=219.51kN/m2M3=53.22×0.35=18.631kN/m2RA=C3×M1/H=1.06×121.07/10.97=11.70kN（）RB=C3×M2/H=1.19×219.51/10.97=23.81kN（）RC=-C3×M3/H=-1.06×18.63/10.97=-1.80kN()R=-（11.70+23.81-1.30）=-33.71kN()VA.2=VC.2=-0.25×33.71=-8.43k

27、N()VB.2=-0.5×33.71=-16.86kN()VA=RA+VA.2=11.70-8.43=3.27kN（）VB=RB+VB.2=23.81-16.86=6,95kN（）VC=RC+VC.2=-1.80-8.43=-10.23kN()圖12 吊車豎向荷載彎矩剪力軸力圖Dmax作用于C柱 B柱上與2情況對(duì)稱。Dmax都作用于 B柱上M1=-M3=53.22×0.35=18.63kN/m2M2=0RA=-RC=C3×M1/H=1.06×18.63/10.97=1.80kN（）RB=0,R=0,VA=-VC=1.80kN（）圖13 吊車豎向荷載彎矩剪

28、力軸力圖5.6吊車水平荷載內(nèi)力分析當(dāng)兩跨T同向時(shí)剪力彎矩都為最大A柱：n0.15，0.35，查得C5=0.54，B柱：n0.29，0.35，查得C5=0.59，。分配剪力：，圖14 吊車水平荷載彎矩剪力軸力圖5.7排架柱內(nèi)力組合邊柱內(nèi)力情況 恒載 活載 風(fēng)荷載 吊車豎向荷載 吊車水平荷載 左吹風(fēng) 右吹風(fēng) DMAx DMAx DMIN DMINTMAxTMAx12 67334456 M -15.17-4.724.7616.9144.6912.496.8839.08-15.8215.82N 283.2460.500000000 M 36.0710.414.7616.91-76.38-108.58-

29、11.7510.45-15.8215.82N 336.5460.500345,.9345.953.2253.2200 M -17.13-4.10205.28136.817.28-85.201.1283.59-105.27105.27N 377.8460.500345.9345.953.2253.2200V -7.44-2.03-190.1424.8111.703.271.8011.70-12.5112.51控制截面荷載組合內(nèi)力組合恒載+0.9(任意兩個(gè)或兩個(gè)以上活荷載之和)組合項(xiàng)目M(kN·m)、N、V(kN)-+Mmax及相應(yīng)的N、V1+0.9(2+5+7)M=54.51N=283

30、.24-Mmax及相應(yīng)的N、V1+0.9(2+4+5)M=-27.46N=337.69Nmax及相應(yīng)的M、V1+0.9(2+3+5+7) M=50.26 N=337.69Nmin及相應(yīng)的M、V1+0.9(4+5+7)M=49.46N=283.24-+Mmax及相應(yīng)的N、V1+0.9(2+4+5+7)M=84.30N=438.89-Mmax及相應(yīng)的N、V1+0.9(3+5)M=-75.89N=647.85Nmax及相應(yīng)的M、V1+0.9(2+3+5)M=-66.52N=702.3Nmin及相應(yīng)的M、V1+0.9(4+5+7)M=74.93N=384.44-+Mmax及相應(yīng)的N、V1+0.9(3+

31、5+7)M=207.29N=689.15V=36.68-Mmax及相應(yīng)的N、V1+0.9(2+3+5+6)M=-363.37N=743.6V=-55.56Nmax及相應(yīng)的M、V1+0.9(2+3+5+6)M=-363.37N=743.6V=-55.56Nmin及相應(yīng)的M、V1+0.9(4+5+7)M=284.97N=425.74V=36.68控制截面荷載組合內(nèi)力組合恒載+任一活荷載組合項(xiàng)目M(kN·m)、N、V(kN)-+Mmax及相應(yīng)的N、V1+3M=29.52N=283.24-Mmax及相應(yīng)的N、V1+2M=-19.89N=283.24Nmax及相應(yīng)的M、V1+3M=29.52N

32、=283.24Nmin及相應(yīng)的M、V1+4M=-8.29N=283.24-+Mmax及相應(yīng)的N、V1+7M=52.98N=336.54-Mmax及相應(yīng)的N、V1+3M=-72.51N=682.44Nmax及相應(yīng)的M、V1+3M=-72.51N=682.44Nmin及相應(yīng)的M、V1+7M=52.98N=336.54-+Mmax及相應(yīng)的N、V1+7M=119.68N=377.84V=17.37-Mmax及相應(yīng)的N、V1+6M=-261.27N=377.84V=-49.46Nmax及相應(yīng)的M、V1+6M=-261.27N=377.84V=-49.46Nmin及相應(yīng)的M、V1+7M=-261.27N=

33、377.84V=17.37中柱內(nèi)力情況 恒載 活載 風(fēng)荷載 吊車豎向荷載 吊車水平荷載 左吹風(fēng) 右吹風(fēng) DMAx DMIN DMINTMAxTMAx12 6731456 M 00-67.5467.54012.49-12.49-26.5526.55N 557.312100691.80000 M 00-67.5467.540-108.58108.58-26.5526.55N 336.5412100691.8399.12399.1200 M 00193.95193.950-85.2085.20-196.6526.55N 663.912100691.8399.12399.1200V 00-17.681

34、7.6806.95-6.95-23.7923.79控制截面荷載組合內(nèi)力組合恒載+0.9(任意兩個(gè)或兩個(gè)以上活荷載之和)組合項(xiàng)目M(kN·m)、N、V(kN)-+Mmax及相應(yīng)的N、V1+0.9(4+5+7)M=95.92N=557.3-Mmax及相應(yīng)的N、V1+0.9(4+5+6)M=-95.92N=557.3Nmax及相應(yīng)的M、V1+0.9(2+3+5+7) M=85.68 N=1288.82Nmin及相應(yīng)的M、V1+0.9(4+5+7)M=95.92N=557.3-+Mmax及相應(yīng)的N、V1+0.9(4+5+7)M=182.40N=1023.11-Mmax及相應(yīng)的N、V1+0.9

35、(4+5+6)M=-182.40N=1023.11Nmax及相應(yīng)的M、V1+0.9(2+3+5)M=84.68N=1395.42Nmin及相應(yīng)的M、V1+0.9(4+5+7)M=182.40N=1023.11-+Mmax及相應(yīng)的N、V1+0.9(4+5+7)M=428.22N=1069.31V=31.07-Mmax及相應(yīng)的N、V1+0.9(4+5+6)M=-428.22N=1069.31V=-31.07Nmax及相應(yīng)的M、V1+0.9(2+3+5+7)M=351.54N=1441.62V=37.32Nmin及相應(yīng)的M、V1+0.9(4+5+7)M=428.22N=1069.31V=31.07控

36、制截面荷載組合內(nèi)力組合恒載+任一活荷載組合項(xiàng)目M(kN·m)、N、V(kN)-+Mmax及相應(yīng)的N、V1+7M=67.54N=557.3-Mmax及相應(yīng)的N、V1+2M=-67.54N=557.3Nmax及相應(yīng)的M、V1+7M=67.54N=557.3Nmin及相應(yīng)的M、V1+7M=67.54N=557.3-+Mmax及相應(yīng)的N、V1+4M=108.58N=1063.02-Mmax及相應(yīng)的N、V1+4M=-108.58N=1063.02Nmax及相應(yīng)的M、V1+7M=67.54N=663.9Nmin及相應(yīng)的M、V1+7M=67.54N=663.9-+Mmax及相應(yīng)的N、V1+7M=1

37、93.95N=710.1V=17.68-Mmax及相應(yīng)的N、V1+6M=-193.95N=710.1V=-17.68Nmax及相應(yīng)的M、V1+7M=193.95N=710.1V=17.68Nmin及相應(yīng)的M、V1+7M=193.95N=710.1V=17.68六排架柱截面計(jì)算61邊柱計(jì)算ü荷載選用原則：以下原則均是根據(jù)偏心受壓構(gòu)件的M，N圖判斷得出的。.N 相差不多的時(shí)候，M 大的不利；.M 相差不多時(shí)，凡 M/N>0.3h的，N小的不利；凡M/N<0.3h的，N大的不利。.當(dāng) M 或者 N 兩者中某一項(xiàng)遠(yuǎn)大于另一項(xiàng)的時(shí)候可不予考慮。材料選用：柱子混凝土選用 C30，縱筋

38、選用 HRB400 級(jí)（C），箍筋 HPB300 級(jí)（B），為保證各個(gè)方向上的承載力，界面上采用對(duì)稱配筋。以下是一些可能用到的數(shù)據(jù)：fc=14.3MPa，ft=1.43MPa，ftk=2.01MPa（裂縫驗(yàn)算），fy=fy=360MPa，fyv=235MPa，1 = 1.0，b = 5.18。61.1配筋計(jì)算1.上部柱配筋由內(nèi)力組合表可知，其最不利荷載為 M0=50.51kN·m，N=283.24kN。考慮P-二階效應(yīng)，附加偏心距取20或者 h/30=400/30=13.3mm，取 20mm。ea=20mm。A=b·h=400×400=160000mm2。，取上柱

39、的計(jì)算長(zhǎng)度，查表 12-3 得到：l0=2h=2×3.82=7.64m。h0=400-40=360mm。彎矩增大系數(shù)：M=M0=1.41×54.51=76.86kN·m，ei=M/N+ea=768600/283.24+20=29mm截面設(shè)計(jì)：。e=ei-h/2+as=291-200+40=131mm 。mm2總配筋 2×322=644<0.55%×400×400=880，過小，取一側(cè) As=440mm2，采用對(duì)稱配筋，選取 As=As=628，220。垂直于排架方向截面承載力驗(yàn)算：垂直于排架方向的驗(yàn)算按照軸心受壓構(gòu)件承載力驗(yàn)算。

40、查表 12-3，上柱計(jì)算長(zhǎng)度1.5h=5.73m。 l0/b=5.73/0.4=14.33，查表得上冊(cè)書 5-1 得到=0.91，Nu=0.9（fcA+fyAs）=0.9×0.91×（14.3×4002+360×880）=2133kN>283.24kN，承載力合格。2.下部柱截面設(shè)計(jì)按控制截面-進(jìn)行計(jì)算。由內(nèi)力組合可知，并根據(jù)原則篩選，有兩組最不利內(nèi)力：（a）M0=-363.37kN·m，N=743.6kN；（b）M0=-261.27kN·m，N=377.84kN。按照（a）內(nèi)力組合進(jìn)行設(shè)計(jì)：考慮 P-二階效應(yīng)，附加偏心距ea取

41、20或者 h/30=800/30=27mm ，取27mm。ei=ea+e0=501+27=528mm.A=b·h=b·h+2（bf-b）hf=100×800+2×300×150=170000mm2。，取1.0下柱的計(jì)算長(zhǎng)度，查表 12-3 得到：l0=h=8.15=8.15m。h0=800-40=760mm。彎矩增大系數(shù)：M=M0=1.08×366.37=392.44kN·m,ei=M/N+ea=392440/743.6+27=555mm截面設(shè)計(jì)：取x=80。e=ei+h/2-as=555+400-40=915mm 總配筋 2×631/170000>0.55,采用對(duì)稱配筋，選取As=As=1256mm2，420。垂直于排架方向截面承載力驗(yàn)算：垂直于排架方向的驗(yàn)算按照軸心受壓構(gòu)件承載力驗(yàn)算。查表 12-3，無柱間支撐，下柱計(jì)算長(zhǎng)度 1.0h=8.15m。l0/i=8.15/0.286=25，查表得上冊(cè)書 5-1 得到=1.