1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上第一章 設(shè)計任務(wù)及基本要求1.1 設(shè)計原始資料1.1.1 工程概況該工程為六層辦公樓，主體為現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，占地面積為1310，建筑面積5240，建筑物共6層，底層層高5.1m，標(biāo)準(zhǔn)層層高3.6m，頂層層高4.5m，總高度25.5m，室內(nèi)外高差0.450m，基礎(chǔ)頂面距離室外地面1.05m，基礎(chǔ)采用柱下獨立基礎(chǔ)。該辦公樓主要以層為單元出租，每層為一個獨立的單元，擁有接待室、會議室、檔案室、普通辦公室、專用辦公室等。樓內(nèi)設(shè)有兩個電梯三個樓梯，主、次樓梯開間均為3m，進(jìn)深均為6.6m，樓梯的布置均符合消防、抗震的要求。1.1.2 設(shè)計條件一、抗震設(shè)防烈度：7度設(shè)防，

2、抗震設(shè)計分組為第一組，設(shè)計基本地震加速度值為0.1g；二、基本風(fēng)壓： 0.55KN/m2，B類粗糙度；三、雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值：0.2KN/m2；四、結(jié)構(gòu)體系：現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)。五、工程地質(zhì)條件：擬建場地地形平坦，土質(zhì)分布具體情況見表，II類場地土。地下穩(wěn)定水位距地表-9m，表中給定土層深度由自然地坪算起。建筑地點冰凍深度-0.5m。表1-1 建筑地層一覽表序號巖土深度土層深度（m）厚度范圍（m）地基土承載力（kPa）壓縮模量（mPa）1雜填土0.01.21.2-2粉土1.22.00.82005.03中粗砂2.04.82.83009.54礫砂4.815.010.235021.01.2 建筑設(shè)計任

3、務(wù)及要求一、基本要求：滿足建筑功能要求，根據(jù)已有的設(shè)計規(guī)范，遵循建筑設(shè)計適用、經(jīng)濟合理、技術(shù)先進(jìn)、造型美觀的原則，對建筑方案分析其合理性，繪制建筑施工圖。二、規(guī)定繪制的建筑施工圖為：1、底層、標(biāo)準(zhǔn)層及頂層平面圖：比例 1：150（圖1-1）2、主要立面圖：比例 1：150（圖1-2，圖1-3）3、屋面排水布置圖：比例 1：1504、剖面圖：比例 1：1505、墻身大樣及節(jié)點詳圖：比例 1：100及1：10專心-專注-專業(yè)圖1-1 標(biāo)準(zhǔn)層平面圖圖1-3 -軸立面圖1.3結(jié)構(gòu)設(shè)計任務(wù)及要求一、基本要求：在建筑方案設(shè)計的基礎(chǔ)上，正確選擇合理的結(jié)構(gòu)形式，結(jié)構(gòu)體系和結(jié)構(gòu)布置，掌握高層建筑結(jié)構(gòu)的計算方法和

4、基本構(gòu)造要求，繪制施工詳圖。二、規(guī)定繪制的結(jié)構(gòu)施工圖為：1、結(jié)構(gòu)平面布置圖：比例 1：1502、一榀框架結(jié)構(gòu)配筋圖：比例 1：1503、屋面板、樓面板的配筋圖：比例 1：1504、樓梯配筋圖：比例 1：1005、基礎(chǔ)設(shè)計圖：1張三、結(jié)構(gòu)設(shè)計計算書內(nèi)容：說明結(jié)構(gòu)方案如何確定的，材料選擇。列出結(jié)構(gòu)設(shè)計計算過程中采用的計算方法、計算假定、計算原則、計算簡圖、內(nèi)力圖及計算結(jié)果。第二章 建筑設(shè)計說明2.1建筑平面設(shè)計2.1.1建筑平面布置一、建筑結(jié)構(gòu)方案：對于建筑物的土質(zhì)和所在地區(qū)的抗震等要求，選擇框架結(jié)構(gòu)和樁基礎(chǔ)，具體見結(jié)構(gòu)施工圖。二、平面組合：對于辦公樓來說，首先要保證其用途，并且符合經(jīng)濟合理的要求

5、，在平面布置上符合抗震和消防的要求，已經(jīng)在辦公樓適合的位置設(shè)置抗震縫。在消防方面，樓梯的布置和走廊的長度、寬度均已符合設(shè)計規(guī)范要求。三、交通組織及防火疏散設(shè)計：在垂直的交通方面，在適合的位置都已設(shè)置了樓梯，并加設(shè)了消防通道?？紤]到防火疏散的要求，辦公樓樓的走廊適當(dāng)?shù)姆艑?。四、采光通風(fēng)：根據(jù)該建筑物的性質(zhì)，將窗臺安排到離地面900mm的高度，以保證有足夠的采光和通風(fēng)。2.1.2柱網(wǎng)布置圖2-1 柱網(wǎng)布置圖2.2剖面設(shè)計2.2.1房間各部分高度1、層高和凈高：底層層高5.1m，凈高3.5m；標(biāo)準(zhǔn)層層高3.6m，凈高3.5m；頂層層高4.5m，凈高4.4m。2、室內(nèi)外高差：0.45m。3、窗面及窗高

6、: 窗面距樓面為0.9m，窗高為1.8m。2.2.2屋面構(gòu)造說明（從上到下）1、保護(hù)層；現(xiàn)澆40厚細(xì)石混凝土2、防水層：捷羅克防水層（厚8mm）3、找平層：20厚1：3水泥砂漿找平4、保溫兼找坡層：膨脹珍珠巖砂漿找坡（平均厚140mm）5、結(jié)構(gòu)層：100厚鋼筋混凝土屋面板6、10厚紙漿石灰泥粉平7、V型輕鋼龍骨吊頂2.2.3樓面構(gòu)造說明（從上到下）1、面層：水磨石地面（10mm面層，20mm水泥砂漿打底）2、結(jié)構(gòu)層：100厚鋼筋混凝土樓面板3、10厚紙漿石灰泥粉平4、V型輕鋼龍骨吊頂2.2.4 地面構(gòu)造說明（從上到下）1、面層：水磨石地面（10mm面層，20mm水泥砂漿打底）2、結(jié)構(gòu)層：100

7、厚鋼筋混凝土樓面板3、70厚碎石或碎磚4、素土夯實2.2.5 墻體構(gòu)造說明一、外墻面1、外刷防水涂料2、8厚混合砂漿找平3、12厚水泥砂漿打底4、240厚墻體層（采用粉煤灰空心砌塊）二、內(nèi)墻面1、內(nèi)墻涂料二度刷面2、20厚混合砂漿找平3、240厚墻體層（采用粉煤灰空心砌塊）2.3 立面設(shè)計2.3.1 外墻面做法1、相對標(biāo)高+1.050以上外墻面用12厚水泥砂漿打底，8厚混合砂漿找平，外墻防水涂料二度，顏色為粉藍(lán)色，線腳顏色為褐色。2、相對標(biāo)高+1.050至室外地面間外墻用12厚水泥砂漿打底，外貼300300的仿大理石墻面磚。第三章 結(jié)構(gòu)設(shè)計3.1 結(jié)構(gòu)方案的選擇及結(jié)構(gòu)布置3.1.1 結(jié)構(gòu)方案的

8、確定考慮到現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)建筑平面布置靈活，能夠獲得較大的使用空間，建筑立面容易處理，可以適應(yīng)不同房屋造型，故本設(shè)計采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)。3.1.2 基礎(chǔ)類型的確定根據(jù)施工場地、地基條件、場地周圍的環(huán)境條件，選擇柱下獨立基礎(chǔ)。3.1.3 結(jié)構(gòu)構(gòu)件截面尺寸和材料的選擇一、基礎(chǔ)頂面設(shè)計標(biāo)高的確定根據(jù)地質(zhì)勘察報告的建議，地基持力層可設(shè)在中粗沙層上，該層距室外地面2.0m4.8m之間，現(xiàn)選用樁基礎(chǔ)，故取基礎(chǔ)頂面距離室外設(shè)計地面1.05m處。二、樓板厚度的確定根據(jù)平面布置，單向板的最大跨度為3m，按剛度條件，板厚為l/40=3000/40=75mm；按構(gòu)造要求，現(xiàn)澆鋼筋混凝土單向板的最小厚度

9、為60mm；綜合荷載等情況考慮，取板厚h=100mm.三、次梁截面尺寸確定根據(jù)平面布置，次梁的最大跨度為8100mm，次梁高h(yuǎn)=(1/181/12)l=(1/181/12)8100=450mm1013mm，取h=700mm；次梁寬b=(1/21/3)h=(1/21/3)700=350mm233mm，取b=300mm 四、框架梁截面尺寸確定1、橫向框架梁：橫向框架梁的最大跨度為6600mm，橫向框架梁高h(yuǎn)=(1/81/12)l=(1/81/12)6600=825mm550mm，取h=750mm；橫向框架梁寬b=(1/21/3)h=(1/21/3)750=375mm250mm， 取b=350mm

10、2、 縱向框架梁：縱向框架梁高h(yuǎn)=(1/81/12)l=(1/81/12)6600=825mm550mm，取h=750mm；縱向框架梁寬b=(1/21/3)h=(1/21/3)750=375mm250mm， 取b=350mm 五、框架柱截面尺寸確定對于多層框架，無論從受力的角度，還是柱的凈高而言，都以底層最為不利。底層層高H=5.1m，柱截面高度取h=(1/151/20)H=(1/151/20)5100=340mm255mm。又對于抗震設(shè)防烈度為7度，房屋高度為22.5m30m，即抗震等級為三級的框架結(jié)構(gòu)，為保證柱有足夠的延性，需要限制柱的軸壓比，柱截面面積應(yīng)滿足下式：，其中，再擴大1.21.

11、3倍，則，即，bc=hc=530mm，綜合考慮取bc=hc=550mm。六、材料選擇1、混凝土強度等級：除基礎(chǔ)墊層混凝土選用C10，基礎(chǔ)選用C25外，基礎(chǔ)以上各層混凝土均選用C35。2、鋼筋級別：框架梁、柱等主要構(gòu)件的縱向受力鋼筋選擇HRB335級鋼筋；構(gòu)造鋼筋、箍筋及板內(nèi)鋼筋選用HPB235。3.2 框架荷載計算選取結(jié)構(gòu)平面布置圖中第軸線處框架KJ8作具體計算。3.2.1 板面荷載計算一、屋面荷載1、恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值：現(xiàn)澆40厚細(xì)石混凝土 220.04=0.88KN/捷羅克防水層（厚8mm） 0.10KN/20厚1：3水泥砂漿找平 200.02=0.40KN/膨脹珍珠巖砂漿找坡（平均厚140mm

12、） 140.14=1.96KN/100厚鋼筋混凝土屋面板 250.10=2.50KN/10厚紙漿石灰泥粉平 160.01=0.16KN/V型輕鋼龍骨吊頂 0.25KN/合計 6.25KN/2、活荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 按上人屋面，取2.0KN/二、樓面荷載1、恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值：水磨石地面（10mm面層，20mm水泥砂漿打底） 0.65KN/100厚鋼筋混凝土屋面板 250.10=2.50KN/10厚紙漿石灰泥粉平 160.01=0.16KN/V型輕鋼龍骨吊頂 0.25KN/合計 3.56KN/2、活荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 按“辦公樓”一欄取，取2.0KN/3.2.2 梁柱自重1、橫向框架梁（750350）：0.35（

13、0.75-0.1）25=5.688KN/m2、縱向框架梁（750350）：0.35（0.75-0.1）25=5.688KN/m3、次梁（700300）： 0.3（0.7-0.1）25=5.25KN/m4、框架柱（550550）： 考慮柱裝修重0.5KN/m頂層柱： 0.550.554.5250.5544.50.5=39KN標(biāo)準(zhǔn)層柱：0.550.553.6250.5543.60.5=31.2KN底層柱： 0.550.555.1250.5545.10.5=44.2KN3.2.3 門窗自重1、門：除底層大門為玻璃門外，其余均為木門。木門自重：0.2KN/。2、窗：均采用塑鋼玻璃窗。窗自重：0.3KN

14、/。3.2.3 雨蓬本建筑物雨蓬均采用鋼結(jié)構(gòu)雨蓬，向廠家統(tǒng)一訂購，并按規(guī)定進(jìn)行安裝。3.3 板的內(nèi)力及配筋計算3.3.1 屋面板計算一、單向板部分屋面板1、荷載計算1) 恒荷載：gk=6.25KN/2) 活荷載：qk=2.0KN/3) 荷載組合：1.2gk+1.4qk=1.26.25+1.42=10.3KN/ 1.35gk+1.40.7qk=1.356.25+1.40.72=10.4KN/ 取g+q=10.4KN/屋面板的幾何尺寸和計算簡圖見圖3-1(a) 屋面板的幾何尺寸(b) 屋面板的計算簡圖 圖3-1屋面板的幾何尺寸和計算簡圖2、內(nèi)力計算取1m寬板帶作為計算單元，按彈性理論計算，各跨的計

15、算跨度l0為各跨支座中心線間的距離lc ,各截面彎矩用彎矩分配法計算得：圖3-2 屋面板各截面彎矩計算（彎矩分配法）(單位：KNm)3、正截面承載力計算：取板的截面有效高度h0=100-15=85mm。表3-1 屋面板正截面承載力計算截面M(KNm)(mm2)選配鋼筋實配鋼筋面積（mm2）A-B跨中4.050.0340.9832318200251B支座-5.70.0470.9763278110457B-C跨中1.550.0130.993876200141C支座-3.80.0310.9842168200251C-D跨中2.20.0180.9911246200141D支座-4.430.0370.9

16、812538200251D-E跨中2.250.0190.9901276200141E支座-3.670.0300.9852098200251E-F跨中1.240.0100.955706200141F支座-6.460.0540.9723728110457E-G跨中4.660.0390.9802668110457G支座-7.620.0630.9674418110457G-H跨中2.990.0250.9871708200251H支座-9.80.0810.958573885592H-I跨中6.80.0560.9713928110457二、雙向板內(nèi)力計算（A區(qū)格，B區(qū)格配筋同A區(qū)格）1.荷載設(shè)計值恒荷載：

17、gk=6.25KN/ g=1.46.25=8.75KN/活荷載：qk=2.0KN/ q=1.22=2.4KN/荷載組合： g+q=8.75+2.4=11.15KN/ g+=8.75+=9.95KN/ =1.2KN/2.彎矩計算計算彎矩時，考慮泊松比的影響，取A區(qū)格板： 跨中最大彎矩可簡化為當(dāng)內(nèi)支座固支時，g+作用下的跨中彎矩值與當(dāng)內(nèi)支座鉸支時作用下的跨中彎矩值兩者之和。支座最大負(fù)彎矩即為內(nèi)支座固支時g+q作用下的支座彎矩。 3.截面設(shè)計截面有效高度：選用8鋼筋作為受力主筋，則l01橫向跨中截面的，l02縱向跨中截面的，支座截面處的h0均為81mm。截面彎矩設(shè)計值：該板四周與梁整澆，故彎矩設(shè)計值

18、應(yīng)按如下折算： A區(qū)格跨中截面折減200/0，A區(qū)格四周支座折減200/0計算配筋量時，取內(nèi)力臂系數(shù)，則表3-2 屋面板雙向板配筋計算截面h0(mm)m(KNm/m)(mm2/m)實配鋼筋實配鋼筋面積(mm2/m)跨中l(wèi)01方向8140.8=3.21988200251跨中l(wèi)02方向7320.8=1.6998200251支座l01方向81-7.540.8=-6.033738130387支座l02方向73-5.720.8=-4.5828381702963.3.2 樓面板的內(nèi)力計算一、單向板部分1、荷載計算 1) 恒荷載：gk=3.56KN/ 2) 活荷載： 按辦公樓取，qk=2.0KN/ 3) 荷

19、載組合：1.2gk+1.4qk=1.23.56+1.42=7.07KN/ 1.35gk+1.40.7qk=1.353.56+1.40.72=6.77KN/ 取g+q=7.07KN/樓面板的幾何尺寸和計算簡圖見圖3-3 (a) 樓面板的幾何尺寸(b) 樓面板的計算簡圖 圖3-3 樓面板的幾何尺寸和計算簡圖2、內(nèi)力計算取1m寬板帶作為計算單元，按彈性理論計算，各跨的計算跨度l0為各跨支座中心線間的距離lc ,各截面彎矩用彎矩分配法計算得：圖3-4 樓面板各截面彎矩(單位：KNm)3、正截面承載力計算取板的截面有效高度h0=100-15=85mm表3-3 樓面板正截面承載力計算截面M(KNm)(mm

20、2)選配鋼筋實配鋼筋面積（mm2）A-B跨中2.740.0230.9881556170166B支座-3.860.0320.9842208200251B-C跨中1.060.0090.995606200141C支座-2.580.0210.9891468200251C-D跨中1.480.0120.994836200141D支座-3.010.0250.9871718200251D-E跨中1.530.0130.993866200141E支座-2.490.0210.9891418200251E-F跨中-0.850.0070.996486200141F支座-4.370.0360.9822498200251F

21、-G跨中3.180.0260.9871806200141G支座-5.180.0430.9782978170296G-H跨中2.030.0170.9911156200141H支座-6.670.0550.9723848130387H-I跨中4.620.0380.9812648170296二、雙向板內(nèi)力計算（A區(qū)格，B區(qū)格配筋同A區(qū)格）1、荷載設(shè)計值恒荷載：gk=3.56N/ g=1.43.56=4.98KN/活荷載：qk=2.0KN/ q=1.22=2.4KN/荷載組合： g+q=4.98+2.4=7.38KN/ g+ =4.98+=6.18KN/ =1.2KN/2、彎矩計算計算彎矩時，考慮泊松比

22、的影響，取A區(qū)格板： 跨中最大彎矩可簡化為當(dāng)內(nèi)支座固支時，g+作用下的跨中彎矩值與當(dāng)內(nèi)支座鉸支時作用下的跨中彎矩值兩者之和。支座最大負(fù)彎矩即為內(nèi)支座固支時g+q作用下的支座彎矩。-3、截面設(shè)計截面有效高度：選用8鋼筋作為受力主筋，則l01橫向跨中截面的h01=h-c- =100-15-=81mm，l02縱向跨中截面的h02=h-c-=100-15-=73mm，支座截面處的h0均為81mm。截面彎矩設(shè)計值：該板四周與梁整澆，故彎矩設(shè)計值應(yīng)按如下折算：A區(qū)格跨中截面折減20，A區(qū)格四周支座折減20計算配筋量時，取內(nèi)力臂系數(shù)，則表3-4 樓面雙向板配筋計算截面h0（mm）m(KNm/m)(mm2/m

23、)實配鋼筋實配鋼筋面積(mm2/m)跨中l(wèi)01方向812.80.8=2.24138.68200251跨中l(wèi)02方向731.40.8=1.1276.98200251支座l01方向81-4.990.8=-3.992478200251支座l02方向73-3.790.8=-3.0318882002513.4 次梁內(nèi)力及配筋計算3.4.1 屋面次梁內(nèi)力計算(取L1計算) 一、荷載設(shè)計值1. 恒荷載：由板傳來： 6.253=18.75KN/m 次梁自重： 5.25KN/m 合計： gk=24KN/m 2. 活荷載： qk=23=6KN/m 3. 荷載組合設(shè)計值 g+q=1.2 gk+1.4 qk=1.22

24、4+1.46=37.2KN/m g+q=1.35gk+1.40.7 qk=1.3524+1.40.76=38.28KN/m取g+q=38.28KN/m (單向板部分的荷載設(shè)計值)4. 雙向板部分的荷載設(shè)計值-軸間：l0x/l0y=4.5/3=1.52， 故為雙向板；-軸間：l0x/l0y=3/3=1167.1KNm故屬于第一類T形截面。2) 支座截面按矩形截面計算，均按一排鋼筋考慮，取h0=700-35=665mm3) 次梁正截面受彎承載力計算表3-6 屋面次梁正截面受彎承載力計算截面位置M(KNm)(跨中)或b（支座）（mm2）選配鋼筋實配鋼筋面積(mm2)A-B跨中1700.0100.01

25、00.995856320941B支座-216.63000.0980.1030.94911444201256B-C跨中1210.0070.0070.997608220628C支座-833000.0370.0380.981424220628C-D跨中40.00040.00041.00020220628D支座-106.73000.0480.0490.976548220628D-E跨中1340.0080.0080.996674320941E支座-99.53000.0450.0460.977510220628E-F跨中-400.0050.0050.998201220628F支座-873000.0390.

26、0400.980445220628F-G跨中1300.0080.0080.9966543206941G支座186.53000.0840.0880.9569784201256G-H跨中1640.0080.0080.996825320941H支座-232.73000.1050.1110.94512344201256H-I跨中1640.0090.009 Vmax=124KN則截面尺寸滿足要求 0.7ftbh0=0.71.57300665=219KN Vmax=124KN則按構(gòu)造規(guī)定選配箍筋，選配62503.4.2 樓面次梁內(nèi)力計算(取L1計算)一、荷載設(shè)計值1.恒荷載：由板傳來： 3.563=10.

27、68KN/m 次梁自重： 5.25KN/m 合計： gk=15.93KN/m 2. 活荷載： qk=23=6KN/m 3. 荷載組合設(shè)計值(單向板部分的荷載設(shè)計值) g+q=1.2 gk+1.4 qk=1.215.93+1.46=27.52KN/m g+q=1.35gk+1.40.7 qk=1.3515.93+1.40.76=27.39KN/m取g+q=27.52KN/m 4. 雙向板部分的荷載設(shè)計值-軸間：l0x/l0y=4.5/3=1.52， 故為雙向板；-軸間：l0x/l0y=3/3=1167.1KNm故屬于第一類T形截面。2) 支座截面按矩形截面計算，均按一排鋼筋考慮，取h0=700-

28、35=665mm3) 次梁正截面受彎承載力計算表3-8樓面次梁正截面受彎承載力計算截面位置M(KNm)(跨中)或b（支座）（mm2）選配鋼筋實配鋼筋面積(mm2)A-B跨中1000.0060.0060.997503218509B支座-155.33000.0700.0730.9648084181017B-C跨中570.0030.0030.998286216402C支座-59.53000.0270.0270.986302216402C-D跨中160.0010.0010.99980216402D支座-76.43000.0340.0350.983390216402D-E跨中760.0050.0050.

29、997382216402E支座-71.53000.0320.0330.984364216402E-F跨中-480.0060.0060.997241216402F支座-633000.0280.0280.986320216402F-G跨中660.0100.0100.995332216402G支座-133.53000.0600.0620.969691318763G-H跨中760.0040.0040.998382216402H支座-167.13000.0750.0780.9618724181017H-I跨中780.0040.004 Vmax=124KN則截面尺寸滿足要求。 0.7ftbh0=0.71.

30、57300665=219KN Vmax=124KN則按構(gòu)造選配箍筋，選配6250 。 3.5 橫向平面框架的內(nèi)力計算3.5.1 框架梁柱相對線剛度計算一、框架柱的慣性矩二、框架梁的慣性矩矩形截面慣性矩： 對中框架KJ8為： 三、各層框架梁線剛度表3-9 各層框架梁線剛度框架梁位置-軸框架梁-軸框架梁-軸框架梁-軸框架梁跨度l（mm）4500660030006000線剛度四、各層框架柱線剛度 表3-10 各層框架柱線剛度框架柱位置頂層框架柱標(biāo)準(zhǔn)層框架柱底層框架柱層高H（mm）450036005100線剛度五、各桿件相對線剛度以-軸框架梁線剛度相對值為1，則可算得各桿件相對線剛度值，注于圖3-9中

31、。圖3-9 各桿件相對線剛度3.5.2 恒荷載作用下框架的內(nèi)力計算一、恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算框架橫梁上主要承受次梁傳來的集中荷載和主梁自重產(chǎn)生的均布荷載，現(xiàn)將主梁自重產(chǎn)生的均布荷載轉(zhuǎn)化為集中荷載，與次梁傳來的集中荷載相加，一起進(jìn)行彎矩分配。 1、屋面層F1=（6.251.15+5.688）7.655.6881.1580.241.57.65=127KNF2=（6.252.255.25）7.655.6882.25=161KNF3=（6.252.25.688）7.655.6882.2=161KNF4=（6.252.25.25）7.655.6882.2=158KNF5=（6.252.65.688）7.655

32、.6882.6=183KNF6=（6.2535.688）7.655.6883=204KNF7=（6.2535.25）7.655.6883=201KNF8=（6.251.55.688)7.655.6881.5+80.241.57.65=146KN2、樓面層F9=（3.561.155.688）7.655.6881.1580.244.57.1-（2.251.40.4）1.8（2.251.40.4）0.31.8=131KNF10=（3.562.255.25）7.655.6882.25=114KNF11=（3.562.25.688）7.655.6882.2+80.241.024.5=125KNF12=（

33、3.562.25.25）7.655.6882.2=113KNF13=（3.562.65.688）7.655.6882.680.24（4.57.1-1.22.1）1.22.10.2=186KNF14=（3.5635.688）7.655.688380.24（4.53.775-1.22.1）1.22.10.2=170KNF15=（3.5635.25）7.655.6883=139KNF16=（3.561. 55.688）7.655.6881. 580.244.57.1-（2.251.4）1.8（2.251.4）0.31.8=144KNF17=（3.561.155.688）7.655.6881.1580

34、.243.67.1-（2.251.40.4）1.8（2.251.40.4）0.31.8=101KNF18=（3.562.25.688）7.655.6882.2+80.241.023.6=123KNF19=（3.562.65.688）7.655.6882.680.24（3.67.1-1.22.1）1.22.10.2=174KNF20=（3.5635.688）7.655.688380.24（3.63.775-1.22.1）1.22.10.2=164KNF21=（3.561. 55.688）7.655.6881. 580.243.67.1-（2.251.4）1.8（2.251.4）0.31.8=13

35、1KN3、恒荷載作用下KJ8受荷簡圖圖3-10 恒荷載作用下KJ8受荷簡圖(單位：KN)二、框架內(nèi)力計算框架內(nèi)力采用分層法計算，對圖3-9標(biāo)明的各桿件相對線剛度值，除底層柱以外，其余各層柱線剛度乘以0.9，即：頂層柱： 0.2060.9=0.185 ； 標(biāo)準(zhǔn)層柱： 0.2580.9=0.232具體計算過程如下：(a) 頂層計算單元(單位：KNm)(b) 標(biāo)準(zhǔn)層計算單元(單位：KNm)(c) 底層計算單元(單位：KNm)圖3-11 恒荷載作用下的KJ8梁端彎矩計算(a) 彎矩圖(單位：KNm)(b) 剪力圖和軸力圖(注：括號內(nèi)數(shù)字表示相應(yīng)樓層的柱下端軸力) (單位：KN)圖3-12 恒荷載作用下

36、的KJ8內(nèi)力圖3.5.3 活荷載作用下框架的內(nèi)力計算一、活荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算1、屋面層： 雪荷載： 0.2KN/ 屋面活荷載（上人屋面）: 2.0KN/F1=21.157.65=18KNF2=22.257.65=34KNF3=22.27.65=34KNF4=22.27.65=34KNF5=22.67.65=40KNF6=237.65=46KNF7=237.65=46KNF8=21.57.65=23KN2、樓面層：根據(jù)荷載規(guī)范，辦公樓樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值取2.0KN/m，荷載同屋面層。3、活荷載作用下KJ8受荷簡圖圖3-13 活荷載作用下KJ8受荷簡圖(單位：KN)二、框架內(nèi)力計算同恒荷載一樣，活荷載作

37、用下的框架內(nèi)力計算采用分層法，具體計算過程如下：(a) 頂層計算單元(單位：KNm)(b) 標(biāo)準(zhǔn)層計算單元(單位：KNm)(c) 底層計算單元(單位：KNm)圖3-14 活荷載作用下的KJ8梁端彎矩計算(a) 彎矩圖(單位：KNm)(b) 剪力圖和軸力圖(單位：KN)圖3-15 活荷載作用下的KJ8內(nèi)力3.5.4 風(fēng)荷載作用下框架的內(nèi)力計算一、風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算由于是現(xiàn)澆框架，而且每榀橫向框架的車移剛度基本相同，故各榀框架承受同樣的風(fēng)力。現(xiàn)取出第軸的KJ8，計算水平風(fēng)荷載。1、基本參數(shù)基本風(fēng)壓=0.55KN/；按B類粗糙度查得風(fēng)壓高度系數(shù)在4.05m、7.65m、11.25m、14.85m、18

38、.45m、22.95m 處分別為1.00、1.00、1.04、1.14、1.22、1.30；風(fēng)荷載體形系數(shù)在迎風(fēng)面為+0.8，在背風(fēng)面為-0.5。2、風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算 ： 由確定圖3-16 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值二、風(fēng)荷載作用下的框架內(nèi)力計算1、各梁柱相對線剛度表3-11各梁柱相對線剛度梁、柱位置-跨梁-跨梁-跨梁-跨梁頂層柱標(biāo)準(zhǔn)層柱底層柱相對線剛度i0.6670.45510.50.2060.2580.1832、各柱的剪力值（D值法）表3-12 風(fēng)荷載做用下各柱的剪力值層數(shù)柱號 (KN)第6層A63.2380.6180.127()0.713()4.76B65.4470.7310.151()5.66C67

39、.0630.7790.160()5.99D67.2820.7850.162()6.07E62.4270.5480.113()4.23第5層A52.5850.5640.146()0.832()9.42B54.3490.6850.177()11.42C55.6400.7380.190()12.26D55.8140.7440.192()12.39E51.9380.4920.127()8.2第4層A42.5850.5640.146()0.832()13.35B44.3490.6850.177()16.19C45.6400.7380.190()17.38D45.8140.7440.192()17.56E

40、41.9380.4920.127()11.62第3層A32.5850.5640.146()0.832()16.95B34.3490.6850.177()20.55C35.6400.7380.190()22.06D35.8140.7440.192()22.29E31.9380.4920.127()14.75第2層A22.5850.5640.146()0.832()20.41B24.3490.6850.177()24.74C25.6400.7380.190()26.56D25.8140.7440.192()26.84E21.9380.4920.127()17.75第1層A13.6450.7340.134()0.719()25.57B16.1310.8160.149()28.43C17.9510.8490.155()29.58D18.1970.8530.156()29.77E12.7320.6830.125()23.85注：其中第一層 ， 3、各柱反彎點高度根據(jù)總層數(shù)m，該柱所在層數(shù)n，梁柱線剛度比，查表得到標(biāo)準(zhǔn)反彎點系數(shù)y0；根據(jù)上下橫梁線剛度比值i查得修正值y1；根據(jù)上下層高度變化查得修正值y2、y3；各層反彎點高度yh=(y0+y1+y2+y3)h 。表3-13 風(fēng)荷載作用下各柱反彎點高度層數(shù)第六層 (m=6,n=6,h=4.5m)柱號y0y1