1、城鎮(zhèn)污水處理廠污泥干化焚燒工藝設計與運行管理指南征求意見稿）中國計劃出版社年 ta前言根據(jù)中國工程建設標準化協(xié)會2018建標協(xié)字第15號文關于印發(fā)2018年第一批協(xié)會標準制訂、修訂計劃的通知，制訂本指南。污泥焚燒作為城鎮(zhèn)污水處理廠污泥處理的主流技術之一，可集約、高效地實現(xiàn)污泥的減量化、穩(wěn)定化和無害化，焚燒灰渣可填埋或資源利用，適合經(jīng)濟較發(fā)達、人口稠密、土地成本較高的地區(qū)；污泥熱干化可有效去除污泥水分、提高污泥熱值，常常作為預處理技術與污泥焚燒、工業(yè)窯爐協(xié)同處置、以及污泥熱解、碳化等高溫熱處理技術聯(lián)用。城鎮(zhèn)污水處理廠污泥處理處置污染防治最佳可行技術指南（試行）（HJ-BAT-002將干化焚燒與土

2、地利用共同作為污泥處置污染防治的最佳可行技術。城鎮(zhèn)污水處理廠污泥處理處置及污染防治技術政策（試行）（建城200923號）也推薦經(jīng)濟較為發(fā)達的大中城市采用污泥焚燒工藝，并鼓勵采用干化焚燒聯(lián)用的方式，提高污泥的熱能利用效率。近年來，污泥熱干化和焚燒技術在我國越來越多的城市得到工程化應用，呈現(xiàn)出快速發(fā)展的勢頭。污泥熱干化和焚燒工藝屬于熱化學領域，流程和設備較復雜，對設計和運行維護的要求較高。國內已發(fā)布的標準僅有中國工程建設協(xié)會標準城鎮(zhèn)污水污泥流化床干化焚燒技術規(guī)程CECS250-2008和機械行業(yè)標準城鎮(zhèn)污水處理廠污泥焚燒處理工程技術規(guī)范JB/T11826-2014，對污泥流化床干化和污泥焚燒在設計

3、、建設、運行和管理方面的核心性技術要求作出了規(guī)定。本指南旨在進一步深化對污泥熱干化、污泥焚燒技術原理和工藝過程的理解，協(xié)同已發(fā)布的技術規(guī)程，指導和規(guī)范我國污泥干化焚燒的工藝設計和運行管理。本指南編制過程中，梳理、借鑒了國內外相關技術文件，調查、研究了國內典型工程案例，總結、吸納了國內外理論和實踐認知。本指南的主要內容包括：總則、術語和定義、污泥熱干化工藝、污泥熱干化的輔助系統(tǒng)、污泥熱干化的運行維護、污泥焚燒工藝、焚燒余熱利用、焚燒煙氣處理、焚燒飛灰處理和處置、污泥流化床焚燒的運行維護、污泥干化焚燒廠區(qū)的安全管理。本指南由中國工程建設標準化協(xié)會城市給水排水專業(yè)委員會歸口管理，由上海市政工程設計研

4、究總院（集團）有限公司負責技術解釋。請各單位在使用過程中，總結實踐經(jīng)驗，提出意見和建議。主編單位：上海市政工程設計研究總院（集團）有限公司參編單位：上海城投污水處理有限公司同濟大學上海市城市排水有限公司北京藝高人和工程設備有限公司綠水股份有限公司主要起草人：中國工程建設標準化協(xié)會2019年月日目錄TOC o 1-5 h z總則6 HYPERLINK l bookmark0 術語和定義7 HYPERLINK l bookmark2 污泥熱干化工藝9 HYPERLINK l bookmark4 污泥熱干化的作用和原理9 HYPERLINK l bookmark10 污泥熱干化工藝和設備10污泥熱干

5、化工藝設計11 HYPERLINK l bookmark42 污泥熱干化的輔助系統(tǒng)26 HYPERLINK l bookmark46 濕污泥的儲存和輸送26 HYPERLINK l bookmark50 尾氣的處理27 HYPERLINK l bookmark52 干化污泥的運輸、存儲和（或）造粒29 HYPERLINK l bookmark58 污泥熱干化的運行維護30運行與維護30監(jiān)測與檢測32 HYPERLINK l bookmark66 污泥焚燒工藝34 HYPERLINK l bookmark68 污泥焚燒的作用和原理34 HYPERLINK l bookmark74 污泥焚燒工藝和

6、設備36 HYPERLINK l bookmark84 污泥流化床焚燒工藝設計40 HYPERLINK l bookmark98 焚燒余熱利用51余熱回用方式51余熱利用設備54 HYPERLINK l bookmark110 焚燒煙氣處理56污泥焚燒煙氣中的污染物56煙氣處理設施59 HYPERLINK l bookmark128 焚燒飛灰處理和處置65飛灰的組成和處理方式65飛灰處理設施66飛灰的處置69 HYPERLINK l bookmark136 污泥流化床焚燒的運行維護71 HYPERLINK l bookmark138 運行與維護71 HYPERLINK l bookmark15

7、4 監(jiān)測與檢測76 HYPERLINK l bookmark158 污泥干化焚燒廠區(qū)的安全管理78安全管理78 HYPERLINK l bookmark160 污泥干化焚燒的安全風險78附錄編制依據(jù)821總則1.0.1編制目的為了深化對城鎮(zhèn)污水處理廠污泥干化、焚燒技術原理和工藝的理解，提升我國污泥干化焚燒的工藝設計和運行管理水平，在查閱國內外相關技術材料、調研國內相關工程的基礎上依據(jù)國家和行業(yè)相關法律法規(guī)和標準規(guī)范，編制本指南。1.0.2適用范圍本指南適用于城鎮(zhèn)污水處理廠污泥熱干化和鼓泡流化床焚燒的工藝設計和運行管理。術語和定義2.0.1污泥熱干化sludgeheatdrying污泥經(jīng)機械脫水

8、后，在外部加熱的條件下，通過傳熱和傳質過程，使污泥中水分隨著相變化分離的過程。2.0.2流化床fluidizedbed固體顆粒懸浮于運動的流體之中，從而使固體顆粒具有流體的某些表觀特征，這種“流-固”接觸狀態(tài)稱為固體流態(tài)化，流態(tài)化的顆粒床層稱為流化床。2.0.3全干化fulldrying將污泥干化至含固率不低于85%的干化工藝。2.0.4半干化partialdrying將污泥干化至含固率低于85%的干化工藝。2.0.5粘滯區(qū)adhesionorshearingphase通常在含水率大約50%70%時，污泥流變特性會發(fā)生改變，粘性大、易結團，不宜運輸與處理，這一階段和狀態(tài)稱為粘滯區(qū)。2.0.6干

9、化尾氣exhaustgases由干化過程產(chǎn)生的水蒸氣、揮發(fā)性化學物質和部分漏入空氣組成的混合氣體。2.0.7污泥焚燒sludgeincineration在高溫和充足氧氣的條件下，污泥中的可燃成分急劇與氧反應，使污泥轉化為燃燒煙氣和少量灰渣的過程。2.0.8污泥焚燒爐sludgeincineratior利用高溫氧化作用處理污泥的設備。JB/T11826-2014，術語3.22.0.9臨界流化速度criticalfluidizationvelocity顆粒從靜止狀態(tài)轉變?yōu)榱骰瘧B(tài)的最低氣流速度。2.0.10鼓泡流化床bubblingfluidizedbed氣流自下而上穿過固體顆粒床，當氣流速度超過流

10、化床臨界流化速度，使床層顆粒呈流化態(tài)，出現(xiàn)沸騰狀氣泡，爐內具有以上特征的流化床稱為鼓泡流化床。2.0.11煙氣停留時間gasretentiontime燃燒所產(chǎn)生的煙氣從最后的空氣噴射口或燃燒器出口到換熱面（如余熱鍋爐換熱器）或煙道冷風引射口之間的停留時間。CECS250:2008，術語2.0.82.0.12熱灼減率lossonignition焚燒殘渣經(jīng)灼熱減少的質量占原焚燒殘渣質量的百分數(shù)。CECS250:2008，術語2.0.72.0.13燃燒效率combustionefficiency煙道排出氣體中二氧化碳濃度與二氧化碳和一氧化碳濃度之和的百分比。CECS250:2008，術語2.0.10

11、2.0.14爐渣bottomash從焚燒爐底部收集的燃燒殘余物。2.0.15飛灰flyash在燃燒過程中，被氣流夾帶存在于出爐的煙氣中，通過煙氣除塵設備（如旋風分離器、靜電除塵器或袋式過濾器）被分離的固體顆粒。JB/T11826-2014，術語3.122.0.16余熱鍋爐利用工業(yè)過程的廢氣、廢料或廢液中的余熱及其殘留可燃物質燃燒產(chǎn)生的熱量把水或其他介質加熱到一定溫度的鍋爐。污泥熱干化工藝污泥熱干化的作用和原理3.1.1污泥熱干化及其優(yōu)缺點污泥熱干化是在不降解污泥中有機組分的情況下將污泥中水分快速蒸發(fā)去除的一種低溫熱處理技術。通過熱干化，污泥含水率通?？山抵?0%以下。從污泥后續(xù)處置的角度，熱干

12、化有如下優(yōu)點：-顯著降低了后續(xù)處理處置的污泥量和體積。相對于含水率80%的脫水污泥，若干化至含水率10%以下，則產(chǎn)物量僅為原來的約1/5，有利于減少后續(xù)儲存、輸送和處置的成本。-干化過程去除了污泥中的大部分水分，提高了污泥的熱值，為后續(xù)在焚燒爐中自持燃燒創(chuàng)造了條件，使其具有了熱能回收利用的價值。-與濕污泥相比，干化污泥的物理和化學性狀使其更易于階段性儲存和后續(xù)處理處置。-干化過程殺滅了污泥中的病原菌，完成了污泥的消毒，有利于后續(xù)通過土地利用實現(xiàn)資源循環(huán)。污泥熱干化也存在一定的局限性：-投資成本高；-運行成本高，主要為能耗；-潛在安全問題，尤其是火災和爆炸風險；-未經(jīng)穩(wěn)定化處理（如厭氧消化）的污

13、泥干化產(chǎn)品，其穩(wěn)定性是暫時的，儲存和處理不當會再次滋生微生物，產(chǎn)生臭氣等污染。3.1.2污泥熱干化過程熱干化的對象通常為污水處理廠的脫水污泥，脫水污泥中的水分按照與固體顆粒結合情況的不同，可劃分為間隙水（自由水）、毛細水、表面吸附水和內部結合水四類。間隙水是被大小污泥顆粒包圍的水分，不與固體顆粒直接結合；毛細水是在固體顆粒接觸面上由毛細壓力結合，或充滿于固體顆粒之間、固體本身裂縫中的水分；表面吸附水時以分子間的作用力吸附于固體顆粒表面的水分；內部結合水時污泥中微生物細胞內部的水分。熱干化過程去除的主要是間隙水、毛細水和表面吸附水，與熱干化過程的不同階段相對應。熱干化過程可劃分為三個階段：加速階

14、段、恒速階段和減速階段。加速階段：污泥溫度和干化速率快速提升至下一階段（恒速階段），這一階段通常較短干化效率較低。這一階段是污泥升溫的過程。恒速階段：與其他兩個階段相比，物料在該階段停留的時間最長。在這一階段，污泥顆粒表面完全浸于水的包裹中，表面水蒸發(fā)后不斷被物料內部水分代替。此時的干燥過程類似于水池中水的蒸發(fā)，固體部分對干化速率的影響不大。在這一階段，污泥和氣體界面的溫度通常維持在該氣體的濕球溫度。這一階段去除的是污泥的間隙水（自由水）。減速階段：隨著水分的充分蒸發(fā)，當污泥顆粒表面不再全部浸于水中時，污泥顆粒表面水分的蒸發(fā)速率高于內部水分到達顆粒表面的速率。因此，此時整體的干化速率則低于恒速

15、階段。蒸發(fā)速率第一次下降階段去除的水分是毛細水，第二次下降階段去除的水分是表面吸附水。在減速階段，由于熱介質傳遞顯熱給污泥的速率高于污泥中潛熱傳遞給氣體的速率，污泥和氣體界面的溫度開始上升。污泥熱干化工藝和設備3.2.1典型工藝和設備熱干化工藝的核心是熱量傳遞和水分蒸發(fā)。根據(jù)主導型傳熱方式的不同，污泥熱干化工藝和設備可分為以下幾種類型：-對流式（直接干化），即熱量通過熱氣體介質與物料進行密切和直接的接觸而傳遞給物料的干化方式，加熱方式可以直接或間接，直接加熱居多。典型工藝有轉鼓式、流化床式、噴霧式等。干化后的污泥通常呈較均勻的球狀顆粒，并具有一定的硬度。在國外，當干化污泥產(chǎn)品進行農(nóng)用時，通常會

16、采用這種干化形式。在對流式干化時，熱介質的作用有兩個：提供干化熱量和帶走蒸發(fā)的水分。因此，干化蒸發(fā)的水分、揮發(fā)性氣體和與熱介質是混合在一起的。出于安全考慮，作為熱介質的氣體需要控制氧濃度，可通過循環(huán)部分干化尾氣來實現(xiàn)。在工藝運行時，常常通過干化污泥與濕污泥返混來降低濕污泥含水率，避開污泥粘滯區(qū)。-傳導式（間接干化），即熱量通過間接的熱交換表面從熱介質轉移至物料的干化方式，加熱方式均為間接加熱。傳導式干化的典型工藝有圓盤式、槳葉式、薄層式等。在傳導式干化時，熱介質與物料不直接接觸，通過加熱與物料直接接觸的金屬表面將熱量轉遞給物料。槳葉和圓盤式干化，傳熱面由一系列中空的金屬槳葉或盤片構成，金屬槳葉

17、或盤片固定在可轉動的軸上，軸內流動熱介質，軸轉動以促使物料與熱表面均勻和高效接觸，并推動物料前進。干化后的污泥通常尺寸較大，松散，可根據(jù)后續(xù)處理處置需求進行造粒、調整顆粒均勻性和硬度等形狀。薄層式干化機的傳熱面為殼體夾套，夾套內的蒸汽或導熱油作為熱媒，內筒壁是與污泥接觸的傳熱部分。轉子為一根整體的空心軸，空心軸上布置有不同形式的葉片，空心軸和葉片均不通熱媒。葉片與內筒壁的距離保持5-10mm,在轉子的轉動及葉片的涂布下，進入干化機的污泥會均勻的在內壁上形成一個動態(tài)的薄層，污泥薄層不斷的被更新，在向出料口推進的過程中不斷的被干燥，干燥后的污泥呈現(xiàn)顆粒狀，通常不需要進行造粒處理。在傳導式干化中，離

18、開干燥機的所有尾氣即為干燥蒸發(fā)的水分、少量揮發(fā)性氣體和部分空氣。輻射式（紅外或熱輻射干化），即熱量通過電阻加熱、紅外線、微波等方式以輻射能的形式傳遞給濕物料。輻射式干化的典型工藝有帶式、螺旋式。除上述幾大類干化工藝之外，還可采用聯(lián)合或復合干化方式，即兩種不同的干化方式串聯(lián)，或在干化過程中同時復合使用了對流、傳導或輻射干化的多種干化原理。典型熱干化設備的介紹如可參照城鎮(zhèn)污水處理廠污泥處理處置技術指南（試行）。綜合考慮污泥揮發(fā)份損失、經(jīng)濟性、操作的密閉和熱干化尾氣的處理難度等因素，在污泥干化焚燒處理時，推薦采用間接熱干化工藝。3.2.2一般工藝流程污泥熱干化系統(tǒng)主要包括儲運系統(tǒng)、干化系統(tǒng)、尾氣凈化

19、與處理、電氣自控儀表系統(tǒng)及輔助系統(tǒng)。儲運系統(tǒng)主要包括料倉、污泥泵、污泥輸送機等；干化系統(tǒng)以各種類型的干化工藝設備為核心；尾氣凈化與處理包括干化后尾氣的除塵降溫（冷卻）、冷凝和除沫等設施；電氣自控儀表系統(tǒng)包括滿足系統(tǒng)監(jiān)測控制要求的電氣和控制設備；輔助系統(tǒng)包括壓縮空氣系統(tǒng)、給排水系統(tǒng)、通風采暖、消防系統(tǒng)等。污泥進行熱干化前通常進行機械脫水，將含水率將至80%左右。在熱干化時，可直接將80%含水的污泥泵送至干化機，也可以將部分干化污泥與濕污泥混合進料至干燥機（可避免污泥結團）。干化尾氣的凈化與處理須滿足排放或后續(xù)處理的要求。例如，當干化尾氣進入焚燒爐處理時，應滿足一次風機對于水和固體顆粒的要求。干化

20、污泥則進行造粒、裝袋，或者儲存并輸送至后續(xù)處理單元（如焚燒）。污泥熱干化工藝設計3.3.1基于工藝設計的基本要素在污泥干化工藝設計時，污泥含水率、溫度和濕度對于設計者確定干化能力、干化速率，以及確定干化工藝等設計內容非常重要。污泥含水率污泥含水率通常以水分在濕污泥中的質量百分比表示（%）。污泥通過干化可實際達到的最低含水率取決于干燥機的設計和運行、進料污泥的含水率和污泥的化學組成。對于污水處理廠污泥來說，通過干化通?？蛇_到5%的含水率。在污泥調理時加入的化學藥劑或工業(yè)污泥形成過程中加入的化學品會在污泥中形成一定的化學結合水，進而影響污泥干化后的最低含水率，使之高于5%。進料含水率對于干化系統(tǒng)來

21、說是非常重要的經(jīng)濟參數(shù)。這個數(shù)值越高，意味著單位污泥處理量的能耗更高，投資更大。但進泥含水率越高，單位蒸發(fā)水量的能耗越低。此外，對于含水率的波動與直接干化系統(tǒng)的安全性密切相關。當波動幅度超過一定范圍時，就可能對干化的安全性形成威脅。產(chǎn)生危險的原因在于干燥系統(tǒng)本身的特點。一般干燥系統(tǒng)在調試的過程中，給熱量及相關的工藝氣體量已經(jīng)確定，僅通過監(jiān)測干燥器出口的氣體溫度和濕度來控制進料裝置的給料量。給熱量的確定，意味著單位時間里蒸發(fā)量的確定。當進料含水率變化，而進料量不變時，系統(tǒng)內部的濕度平衡將被打破，如果濕度增加，可能導致干化不均；如果濕度減少，則意味著粉塵量的增加和顆粒溫度的上升。全干化系統(tǒng)對含水率

22、的降低較為敏感，在直接進料時，理論上最多只允許2個百分點的波動，當進泥含水率降低時，干燥器內產(chǎn)品的溫度會快速升，形成危險環(huán)境。由于這一區(qū)間非常狹小，對調整濕泥進料量的監(jiān)測反饋系統(tǒng)要求較高。解決濕泥含水率變化敏感性的方法通常有兩個：一是在可接收的范圍內提高最終產(chǎn)品的含水率；二是采用干泥返混。濕度濕度是表示空氣干燥程度、即含有水蒸氣多少的物理量，濕度對于干化速率起決定性作用。在熱干化過程中，常用含濕量（kg/kg）表示單位質量干氣體中含有的水分質量。污泥熱干化過程是水分轉移到氣相的過程，其傳質推動力為濕物料/氣體界面溫度下的氣體含濕量與氣相含濕量的差值。傳質速率（干化速率）可表示為：其中，W為干化

23、速率或蒸發(fā)速率（kg水/h）；Ky為氣相傳質系數(shù)（kg/h/m2/相對濕度差值）；Ys為濕物料/氣相界面溫度下的氣體含濕量（kg水/kg干氣體）；A為濕物料表面與干燥介質的接觸面積（m2）；Y為氣相的含濕量（kg水/kg干氣體）。a由此可知，影響干化速率的因素包括：接觸表面積、新的接觸面積的暴露量和速率、干介質與濕污泥接觸的充分程度。溫度在熱干化過程中，熱介質與濕物料/氣相界面的溫度差是熱傳遞的推動力。干燥機類型根據(jù)主導性傳熱方式的不同可劃分為對流式、傳導式和輻射式。對流式（直接干化）：熱傳遞通過熱氣體與濕污泥的直接接觸來完成，由入流氣體的顯熱供給水分蒸發(fā)所需的潛熱，同時，熱氣體直接將蒸發(fā)的水

24、分帶走。直接干化是污泥熱干化較常用的形式，許多轉鼓式、流化床式干燥機便采用了這種傳熱方式。對流式熱干化的傳熱速率可用下式表示：對流其中，q為對流傳熱速率（KJ/h）；h為對流傳熱系數(shù)（KJ/h/m2/）；A為濕物料與對流C熱氣體的接觸面積（m2）；t為氣體溫度（C）；t為濕污泥/氣體界面溫度（C）。gs傳導式（間接干化）：熱傳遞通過濕污泥與熱的器壁表面接觸來完成，熱介質與濕污泥不直接接觸，蒸發(fā)的水分以其他工藝氣體作為載體離開干燥器，或者由風機抽吸離開干燥器。圓盤式、槳葉式、薄層式干燥機便采用了這種干燥方式。傳導式熱干化的傳熱速率可用下式表示：傳導其中，q為熱傳導速率（KJ/h）；hd為熱傳導系

25、數(shù)（KJ/hm2/C）；A為傳熱面積（m2）；傳導Condtm為熱介質的溫度（例如蒸汽）（C）；ts為濕污泥在傳熱界面的溫度（C）。輻射式（紅外或熱輻射干化）：輻射能以電阻加熱、紅外線、微波等方式傳遞給濕物料，帶式、螺旋式干燥機便采用了這種干燥方式。輻射式熱干化的傳熱速率可用下式表示：輻射其中，q為熱輻射速率（KJ/h）；為干燥表面的輻射系數(shù)（無量綱）；A為接受輻射輻射s的污泥表面積（m2）；a為StefanBoltzman常數(shù)（4.88x10-8kcal/m2/h/K）；tr為熱輻射源的絕對溫度（例如蒸汽）（C）；ts為污泥干燥表面的絕對溫度（C）。通常，上述公式中確切的傳熱系數(shù)并不容易確定

26、，在設計時所估算的數(shù)值與實際情況可能具有較大的偏差。要獲得較準確的設計參數(shù)，最有效的方法是以實際物料模擬實際運行條件進行試驗測試，許多干燥設備供應商愿意提供這樣的測試服務。3.3.2工藝設計要點干化能力（規(guī)模）干燥機的數(shù)量和干燥能力需要根據(jù)預期的運行方式來確定。如果干燥機連續(xù)運行，需要預留一定的干燥能力，以備設備維護和檢修。如果采用不連續(xù)的方式運行（例如，每周運行40小時），或者條件所限僅有一套干燥設施，則必須保證具有足夠的干燥能力處理停車時產(chǎn)生的污泥，且設置足夠的濕污泥存儲容量。污泥存儲設計人員需要考慮濕污泥和干燥污泥的存儲需求。對于連續(xù)運行的干燥系統(tǒng)，濕污泥存儲量需滿足干燥系統(tǒng)定期停車維護

27、的需求，通?？紤]高峰時段3天的污泥產(chǎn)量。干化污泥的存儲則取決于后續(xù)的處理處置方式。如果后續(xù)進行焚燒或其他處理，則根據(jù)后續(xù)處理單元的要求進行干化污泥的存儲。大量存儲未造粒的干化污泥需要尤其注意粉塵問題。熱源熱干化過程是高耗能的，熱能來源及其傳輸、儲存、利用形式和利用率與干化能耗密切相關。天然氣和燃油是常用熱源但價格較高。在干化系統(tǒng)內部進行能量回收是降低能耗的途徑之一，例如，利用換熱器回收廢氣的能量。另一種方式適用于干化后進行焚燒的情況，即回收焚燒煙氣的能量用于污泥干化，本質上是利用干化污泥本身的熱值降低外部熱量需求。按照干化熱源的成本，從低到高依次為：煙氣、燃煤、蒸汽、燃油、沼氣、天然氣。一般來

28、說間接加熱方式可以使用上述所有能源，其利用的差別僅在溫度、壓力和效率。直接加熱方式，則因能源種類不同，受到一定限制。氣流在直接干化的設計中，氣流是一個至關重要的參數(shù)。根據(jù)氣體與物料兩種介質流向的關系，可分為并流、逆流與混流（錯流）三種。在直接干化時，采用熱氣體與物料并流的方式能夠在進料端快速進行熱傳遞，減少了介質穿過干燥機的熱損失，因而在傳熱效率和減少熱損失方面更具優(yōu)勢。此外，這種方式也避免了逆流情況下出料端干污泥接觸高溫氣體而產(chǎn)生揮發(fā)性臭氣物質。氣體介質流速是干燥機設計的重要參數(shù)之一。工藝氣量的大小決定于工藝本身所采用的熱交換形式。熱傳導為主的系統(tǒng)，需要的氣量小，因為氣體主要起濕分離開系統(tǒng)的

29、載體作用；而熱對流系統(tǒng)則依賴氣體所攜帶的熱量來進行干燥，因此氣量較大。能量蒸發(fā)污泥中的水分是一個耗能的過程。耗能的多少取決于水分的蒸發(fā)量。因此，污泥干化前通常進行脫水，降低后續(xù)干化過程的蒸發(fā)量和能耗。水分蒸發(fā)所需的熱能是干化系統(tǒng)的基本能耗，包括：-污泥中固體和水分加熱到干污泥離開干燥機時溫度所需的熱量；-將污泥中的水分加熱至開始蒸發(fā)的熱量以及水分蒸發(fā)的潛熱；-將廢氣（包括水分蒸發(fā)形成的水蒸氣）加熱至排放溫度所需的熱量；-抵消熱損失所需的熱量。除此之外，還會產(chǎn)生其他的能量消耗，與工藝及其相關條件有關，如：-熱源，包括熱源的類型、傳輸、儲存、利用的條件；-物料，包括污泥的粒度、粘度和污染物含量；-

30、工藝，包括工藝類型、流程、干燥機種類、是否進行能量回收等。以上三個方面條件的不同，導致了干化系統(tǒng)在能耗方面的差別。這一差別有時非常之大，不經(jīng)分析或驗證很難判斷其實際運行效果。而以上所有熱量均由熱介質提供，如熱空氣、蒸汽、導熱油等。3.3.3關鍵設計參數(shù)計算示例直接熱干化示例污泥含水率80%，處理規(guī)模為120t/d（5000kg/h）,以熱空氣為熱源進行對流式干化，干化到含固率為91%。干化進泥溫度為17C；加熱前空氣溫度為22C,含濕量為0.008kg/kg絕干空氣；干化污泥溫度為60C；干燥機尾氣溫度為116C，含濕量為0.120kg/kg；干燥機的輻射熱損失為1054MJ/h；空氣在進入干

31、燥機前經(jīng)預熱器加熱。已知比熱容參數(shù)如下表所示：表3.1介質的比熱容參數(shù)介質熱容（kJ/kg/C）絕干空氣1.01絕干污泥1.05水4.19水蒸氣1.88求：（1）該干化工藝所需的干空氣流量（G,t/h）；（2）干燥機入口空氣溫度（.C）；（3）該干化工藝的蒸發(fā)效率（%）解：該案例的示意圖如下圖所示：空氣絕干流量(G)=?1流量=5000kg/h含固率=20%溫度=17Cr干燥機1f干化污泥濕污泥含固率=91%溫度=60C尾氣含濕量=0.120kg/kg絕干空氣溫度=116C卄輻射熱損失Hr=1054MJ/h圖3.1污泥干化案例1的示意圖利用系統(tǒng)的水分平衡計算干空氣流量(G)-進入干燥機的水分：

32、污泥中的水分=5000kg/hx80%=4000kg/h(4t/d)空氣中的水分=Gx0.008t/t干空氣=0.008G(t/h)排出干燥機的水分：干化污泥中的水分=5000kg/hx20%m91%x(100%-91%)=98.90kg/h(0.0989t/h)尾氣中的水分=Gx0.120t/t干氣體=0.12G(t/h)-進入干燥機和排出干燥機的水分平衡：+0.008G=0.0989+0.12G-計算得：G=34.8t/h利用系統(tǒng)的熱量平衡計算干燥機入口空氣溫度(t2),以0C為基準溫度計算其他溫度下的熱焓值。-干燥機的輸入熱量包括：進泥中的固體和水分的熱量(h4)、進入干燥機的空氣中絕干

33、空氣和水蒸氣的熱量(H2)。進泥中固體的熱量=5000kg/hx20%x1.05kJ/kg/Cx(17C-0C)=17850kJ/h進泥中水分的熱量=5000kg/hx80%x4.19kJ/kg/Cx(17C-0C)=284920kJ/hH4=17850+284920=302770kJ/h進氣中絕干空氣的熱量=34800kg/hx1.01kJ/kg/Cx(t2C-0C)=35148t2kJ/h進氣中水分的熱量包括：將基準溫度(0C)的水加熱至含濕量為0.008kg/kg時露點溫度(查濕空氣焓濕圖為10C)的熱量、水在10C的汽化潛熱(查水蒸氣的熱力性指標為2477kJ/kg)、將10C的水蒸氣

34、加熱到t2的熱量。進氣中水分的熱量=34800kg/hx0.008kg/kg干空氣x4.19kJ/kg/Cx(10C-0C)+2477kJ/kg+1.88kJ/kg/Cx(t2-10C)=278.4x(2518.9+1.88t2)=701261.76+523.392t2(kJ/h)H2=35148t2+701261.76+523.392t2=701261.76+35671.392t2(kJ/h)-干燥機的輸出熱量包括：干化污泥中固體和水分的熱量(h3)、干化尾氣中絕干空氣和水分的熱量(H5)、干燥機輻射散熱(Hr)干化污泥中固體的熱量=5000kg/hx20%x1.05kJ/kg/Cx(60C

35、-0C)=63000kJ/h干化污泥中水分的熱量=98.90kg/hx4.19kJ/kg/Cx(60C-0C)=24863.46kJ/hH3=63000+24863.46=87863.46kJ/h尾氣中絕干空氣的熱量=34800kg/hx1.01kJ/kg/Cx(116C-0C)=4077168kJ/h尾氣中水分的熱量包括：將基準溫度(0C)的水加熱至含濕量為0.120kg/kg時露點溫度(查濕空氣焓濕圖為58C)的熱量、水在58C的汽化潛熱(查水蒸氣的熱力性指標為2362kJ/kg)、將58C的水蒸氣加熱到116C的熱量。尾氣中水分的熱量=34800kg/hx0.120kg/kg干空氣x4.

36、19kJ/kg/Cx(58C-0C)+2362kJ/kg+1.88kJ/kg/Cx(116-58C)=4176x2714.06=11333914.56kJ/hH5=4077168+11333914.56=15411082.56kJ/h-輻射熱損失Hr=1054MJ/h=1054000kJ/hR穩(wěn)定狀態(tài)下，干燥機輸入和輸出熱量是相等的H4+H2=H3+H5+HR302770+701261.76+35671.392t2=87863.46+15411082.56+1054000計算得：t2=436C(3)計算蒸發(fā)效率，即理論上蒸發(fā)單位質量水分的熱量占系統(tǒng)實際單位質量水分耗熱量的百分比。在進泥溫度下(

37、17C),1kg水分蒸發(fā)的熱量即為該溫度下的熱焓=2460kJ/kg根據(jù)物料平衡，供熱量HA=H3+H5+HR-H4-H1H3+H5+Hr-H4=87863.46+15411082.56+1054000-02770=16250176.02kJ/h35R4計算H1：空預器入口絕干空氣的熱量=34800kg/hx1.01kJ/kg/Cx(22C-0C)=773256kJ/kg空預器入口空氣水分的熱量=34800kg/hx0.008kg/kg干空氣x4.19kJ/kg/Cx(10C-0C)+2477kJ/kg+1.88kJ/kg/Cx(22-10C)=707542.464kJ/hH1=773256+

38、707542.464=1480798.464kJ/hHA=16250176.02-1480798.464=1476914769377.56kJ/hA-單位質量水分的實際耗熱量=HAm(4000-98.90)kg/h=14769377.56kJ/hm3901.1kg/h=A3785.95kJ/kg-蒸發(fā)效率=2460kJ/kgm3785.95kJ/kgx100%=65%該案例的計算結果匯總于示意圖中如下圖所示：空氣絕干流量(G)=348t/h干燥機入口空氣流量=35.1t/h溫度(t2)=436C含濕量=0.008kg/kg絕干空氣絕干流量=34.8t/h溫度=22C流量=35.1t/h熱量=1

39、481MJ/h空氣預熱器、熱量=16250MJ/h.J1供熱量HA=14769MJ/hA1流量=5000kg/h含固率=20%溫度=17C熱量=303MJ/h尾氣流量=39.0kg/hL含濕量=0.120kg/kg絕干空氣溫度=116C熱量=15411MJ/h干燥機F輻射熱損失Hr=1054MJ/h1干化污泥!流量=1099kg/h含固率=91%溫度=60C熱量=88MJ/h濕污泥圖3.2污泥干化案例1計算結果的示意圖間接熱干化示例薄層干燥機濕污泥含水率80%，處理規(guī)模為120t/d(5000kg/h)，以1.0MPaA飽和蒸汽為熱源進行傳導式干化，干化后污泥含固率為70%。濕污泥溫度20*；

40、環(huán)境空氣溫度20*，相對濕度70%；干化后污泥溫度為95*；從干化機中排出的尾氣溫度為100*；干化機的熱損失為總傳熱量的3%；漏入干化機中的干空氣量為蒸發(fā)水量的5%；排出的蒸汽凝液為1.0MPaA飽和水。已知比熱容參數(shù)如表3.1所示。求：(1)干化機排出尾氣流量(q,kg/h)；(2)計算尾氣的相對濕度；(3)該干化工藝所需蒸汽流量(G2,kg/h)；(4)該干化工藝單位蒸發(fā)水量所需熱量(kJ/kgH2O)；(5)干化機的換熱面積(A,m2)。解：該案例的示意圖如下圖所示：蒸汽尾氣流量(G2)=?壓力=1.0MPaA溫度=180C濕污泥hA=?流量(G護?溫度=100C干化污泥流量=5000

41、kg/h含固率=20%溫度=20C干燥機換熱面積(4)=?含固率=70%溫度=95C熱損失H=3%傳熱量蒸汽凝液壓力=1.0MPaA溫度=180C和R漏入空氣絕干流量=5%蒸發(fā)水量相對濕度=70%溫度=20C圖3.3污泥干化案例2的示意圖(1)利用干化系統(tǒng)的物料平衡計算尾氣流量(GJ和相對濕度-計算蒸發(fā)水量：干化污泥流量=5000kg/hx20%m70%=1429kg/h蒸發(fā)水量=5000kg/h-1429kg/h=3571kg/h-計算空氣量及空氣帶入水分：干空氣量=蒸發(fā)水量x5%=3571kg/hx5%=179kg/h利用大氣含濕量計算公式d=0.621990psv/(P-0Psv)(其中

42、，d為空氣含濕量,kg/kg干空氣；(P為空氣相對濕度，%；p為濕空氣壓力；psv為濕空氣溫度下的水蒸氣飽和壓力)，得：空氣含濕量=0.62199x(70%x17.54mmHg)/(760mmHg-70%x17.54mmHg)=0.01kg/kg干空氣空氣中的水分=179kg/hx0.01kg/kg干空氣=1.79kg/h漏入空氣量=179kg/h+1.79kg/h=181kg/h注1：漏入空氣量與蒸發(fā)水量之比5%為經(jīng)驗數(shù)據(jù)，不同形式熱傳導型干化機的數(shù)據(jù)不盡相同，此處以臥式薄層干化機廠家推薦數(shù)值為例。注2：17.54mmHg為201水的飽和蒸汽壓，760mmHg為大氣壓，也可用其它壓力單位進行

43、計算。注3：空氣含濕量也可通過查濕空氣焓濕圖得到。-計算尾氣量：尾氣流量G1=蒸發(fā)水量+漏入空氣量=3571kg/h+181kg/h=3752kg/h尾氣中水分=3571kg/h+1.79kg/h=3573kg/h尾氣含水率=3573kg/hm3752kg/hx100%=95%2）計算尾氣的相對濕度尾氣中水蒸氣分壓=3573kg/hm18kg/kmolm（3573kg/hm18kg/kmol+179kg/hm29kg/kmol）x101.325kPa=0.970kPa查得尾氣溫度時（100C）的飽和蒸汽壓為101.325kPa則尾氣相對濕度=0.970kPam101.325kPax100%=9

44、7%）利用干化系統(tǒng)的熱量平衡計算所需蒸汽量-進入干化機的熱量包括：濕泥中固體和水分的熱量（H）、漏入干化機空氣中絕干空氣和水蒸汽的熱量（h2）、蒸汽的熱量（ha）。濕泥中固體的熱量=5000kg/hx20%x1.05kJ/kg/Cx20C=21000kJ/h濕泥中水分的熱量=5000kg/hx80%x4.19kJ/kg/Cx20C=335200kJ/hH1=21000kJ/h+335200kJ/h=356200kJ/h=356MJ/h漏入空氣中絕干空氣的熱量=179kg/hx1.01kJ/kg/Cx20=3616kJ/h漏入空氣中水分的熱量包括：將基準溫度（0C）的水加熱至含濕量為0.01kg

45、/kg時露點溫度（查濕空氣焓濕圖為16C）、2水在16C的汽化潛熱（查水蒸氣的熱力性指標為2463KJ/kg）、將16C的水蒸氣加熱到20C的熱量。漏入空氣中水分的熱量=1.79kg/hx（4.19kJ/kgx16C+2463kJ/kg+1.88kJ/kg/Cx4C）=4542kJ/hH2=3616kJ/h+4542kJ/h=8158kJ/h=8MJ/hHA=2778G2（kJ/h）=2.778G2（MJ/h）（2778kJ/kg為1.0MPaA飽和蒸汽的焓值）A22排出干化機熱量包括：干化污泥中固體和水分的熱量（h3）、干化機尾氣中絕干空氣和水分的熱量（H4）、蒸汽凝液的熱量（H5）、干燥機

46、的散熱（Hr）。干化污泥中固體的熱量=1429kg/hx70%x1.05kJ/kg/Cx95C=99780kJ/h干化污泥中水分的熱量=1429kg/hx30%x4.19kJ/kg/Cx95C=170644kJ/hH3=99780kJ/h+170644kJ/h=270424kJ/h=270MJ/h尾氣中干空氣的熱量=179kg/hx1.01kJ/kg/Cx100C=18079kJ/h尾氣中水分的熱量=3573kg/hx2676kJ/kg（2676kJ/kg為飽和水蒸氣于100C時的焓值）=9561348kJ/hH4=18079kJ/h+9561348kJ/h=9579427kJ/h=9579M

47、J/hH5=G2x763kJ/kg(763kJ/kg為180C時飽和水的焓值)=763G2(kJ/h)=0.763G2(MJ/h)傳熱量=理論上最小輸入的熱量=H3+H4-H1-H2=270+9579-356-8=9485MJ/h干燥機的散熱Hr=0.03(H3+H4-H1-H2)=0.03x9485=285MJ/h根據(jù)熱量平衡，HA+H1+H2=H3+H4+H5+Hr2.778G2+356+8=270+9579+0.763G2+285計算得，G2=4849kg/h注1：熱損失等于最小輸入熱量的3%為經(jīng)驗數(shù)據(jù)，不同形式熱傳導型干化機的數(shù)據(jù)不盡相同，此處以臥式薄層干化機廠家推薦數(shù)值為例。計算干化

48、工藝單位蒸發(fā)水量所需熱量，即蒸發(fā)單位質量水分所需輸入熱量蒸發(fā)水量=3571kg/h輸入蒸汽的熱量HA=4849kg/hx2778kJ/kg=13470522kJ/h=13470MJ/hA排出凝液的熱量H5=4849kg/hx763kJ/kg=3699787kJ/h=3700MJ/h單位蒸發(fā)水量所需熱量=(13470MJ/h-3700MJ/h)m3571kg/h=9770MJ/hm3571kg/h=2.736MJ/kgH2O=2736kJ/kgH2O=0.76kWh/kgH2O計算干化機換熱面積熱傳導式干化機的換熱面積可用下式計算：A=QmK三&式中：Q：傳熱量(kW)；K：總傳熱系數(shù)(W/m2

49、/*)；A：傳熱面積(m2)；AT：傳熱界面的溫差(C)總傳熱系數(shù)K與設備材質、工作原理(薄層、浸沒)進出泥含水率、污泥性質等有關，是個變化范圍較廣的參數(shù)，可通過實驗確定或按經(jīng)驗取值。以臥式薄層干化機為例，根據(jù)不同設計工況，K值可在250W/m2/C1000W/m2/C(900KJ/h/m2/C3600KJ/h/m2/C)內選取。選取數(shù)值以設備廠家經(jīng)驗、實驗數(shù)據(jù)及實際運行數(shù)據(jù)為依據(jù)。此處取K=300W/m2/C進行。AT為污泥與蒸汽接觸面溫差。污泥中水份被蒸發(fā)的過程可分為兩步：第一步是從濕污泥進泥溫度升溫到氣化溫度，這一過程的溫差應以對數(shù)溫差方式計算；第二步是在氣化溫度下由液態(tài)變?yōu)闅鈶B(tài)，相變過

50、程，溫度不變，這一過程的溫差是蒸汽溫度與氣化溫度之差。分段計算溫差和換熱面積：濕泥中固體升溫所需熱量=5000kg/hx20%x1.05kJ/kg/Cx(95C-20C)=78750kJ/h濕泥中水分升溫所需熱量=5000kg/hx80%x4.19kJ/kg/Cx(95C-20C)=1257000kJ/h將濕污泥從20C升溫至95C所需熱量=78750kJ/h+1257000kJ/h=1335750kJ/h=371kWAT=(T-t1)-(T-t2)/ln(T-“)/(T-t2)=(180-20)-(180-95)/ln(180-20)/(180-95)=118C換熱面積A1=371kWm0.

51、30kW/m2/C十118C=10.5m2將蒸發(fā)水分從95C升溫到100C，再氣化為100C氣體所需熱量=3571kg/hx4.19kJ/kg/Cx(100C-95C)+3571kg/hx2257kJ/kg=8134559kJ/h=2260kW(其中，2257kJ/kg為飽和水蒸汽于100C時的氣化潛熱)AT1=180C-100C=80C換熱面積A2=2260kWm0.30kW/m2/C十80C=94.2m2總換熱面積A=A1+A2=10.5m2+94.2m2=105m2由于升溫階段時間短，所需熱量小，計算換熱面積時通常對上述其進行簡化，按AT-蒸汽溫度-水分蒸發(fā)溫度計算，計算出的換熱面積會略

52、高于上述分步計算，考慮到工程上要留余量，換熱面積也需取整，簡化后的計算結果對設備選型影響不大。對于本案例，簡化計算過程如下：AT=180C-100C=80C。傳熱量Q=9485MJ/h=2635kW換熱面積A=2635kW十0.30kW/m2/C十80=110m2該案例的計算結果匯總于示意圖中如下圖所示：濕污泥流量=5000kg/h含固率=20%溫度=20C熱量=356MJ/h蒸汽流量(G2)=4849kg/h._2壓力=1.0MPaA溫度=180CH=13470MJ/hA干燥機尾氣流量(G1)=3752kg/h兒溫度=100C熱量=9579MJ/h干化污泥流量=1429kg/h含固率=70%

53、溫度=95C熱量=270MJ/h換熱面積(4)=110m2熱損失Hr=285MJ/h蒸汽凝液流量=4849kg/h壓力=1.0MPaA溫度=180C熱量=3700MJ/h漏入空氣流量=181kg/h相對濕度=70%溫度=20C能量=8MJ/h圖3.4污泥干化案例2的示意圖3間接熱干化示例槳葉干燥機濕污泥含水率80%，處理規(guī)模為100t/d(G1，4167kg/h),以0.6MPaA(159C)飽和蒸汽為熱源進行傳導式干化，干化后污泥含固率為60%。干燥機進口濕污泥溫度25C，干燥機出口干化后污泥溫度為70C；以空氣為載氣，空氣濕度忽略不計，載氣進口溫度為25C，出口尾氣溫度為90C；假設干化機

54、的熱損失為干燥機其他輸出熱量的2%。已知比熱容參數(shù)如表3.1所示。求：(1)按干化機內的相對濕度為72%確定干載氣量(G3,kg/h)；(2)蒸汽流量(G5);(3)干化機的換熱面積(A,m2)。解：(1)利用系統(tǒng)的水分平衡計算載氣流量(G3)-干化污泥出口流量：G=G-_1=1389(kg/h)21(1_w丿2其中，w1為污泥進口含水率，80%；w2為出口污泥含水率，40%。-尾氣中的水分即為干化污泥蒸發(fā)的水分：G=G_G=2778(kg/h)H2O12-根據(jù)尾氣含濕量計算載氣流量：利用大氣含濕量計算公式d=0.62199屮psJ(p-0psv)(其中，d為空氣含濕量，kg/kg干空氣；(p

55、為空氣相對濕度，%；p為濕空氣壓力；psv為濕空氣溫度下的水蒸氣飽和壓力)計算得：d=0.62199ppsv/(p-ppsv)=0.62199x0.72x0.070121/(0.101325-0.72x0.070121)=0.618kg/kg其中，干化機內相對濕度p=0.72；psv=0.070121MPa(90C的水蒸氣飽和壓力)；P=0.101325MPaG3=GH2O/d=2778/0.618=4497kg/h=3486Nm3/h-計算尾氣流量：尾氣流量G4=G3+GH2O=4497kg/h+2778kg/h=7275kg/h=(3486+2778x22.418)x(273+90)/27

56、3=9232(m3/h)利用系統(tǒng)的能量平衡計算干燥機需要輸入熱量HA干燥機需要輸入的熱量(HA)=蒸發(fā)水分GH2O的耗熱量(H)+干污泥中固體和水分由入口溫度升溫至出口溫度所需的熱量(H2)+干載氣由入口溫度升溫至尾氣溫度所需的熱量(H3)+干燥機熱損失(Hr)蒸發(fā)水分Gh2O的耗熱量(斗)由前面兩個案例可見，蒸發(fā)水分的耗熱量絕大部分為水的汽化潛熱，液態(tài)水升溫和水蒸氣升溫所占的熱量比重較小。為簡便計算，可假設相變溫度為出口溫度90C進行計算，查水蒸氣的熱力性指標得水在90C的汽化潛熱為2283kJ/kg，則：H1=2778kg/hx4.19kJ/kg/Cx(90C-25C)+2283kJ/kg

57、=7098762kJ/h=7099MJ/h-干污泥中固體和水分由入口溫度升溫至出口溫度所需的熱量(h2)干污泥中固體升溫所需的熱量=1389x60%x1.05kJ/kg/Cx(70C-25C)=39378kJ/h干污泥中水分升溫所需的熱量=1389x40%x4.19kJ/kg/Cx(70C-25C)=104758kJ/hH2=39378kJ/h+104758kJ/h=144136kJ/h=144MJ/h-干載氣由入口溫度升溫至尾氣溫度所需的熱量(H3)H3=4497kg/hx1.01kJ/kg/Cx(90C-25C)=295228kJ/h=295MJ/h-干燥機熱損失(Hr)RH=0.02x(

58、H+H+H)=0.02x(7099MJ/h+144MJ/h+295MJ/h)=151MJ/hR123-干燥機需要輸入的熱量(ha)H=H+H+H+H=7099MJ/h+144MJ/h+295MJ/h+151MJ/h=7689MJ/hA123R計算蒸汽流量G5查水蒸氣的熱力性指標得水在0.6MPa(158C)的汽化潛熱為2.086MJ/kg,則：G5=HAm2.086MJ/kg=7689MJ/hm2.086MJ/kg=3686kg/h5A(4)計算干燥機的傳熱面積AA=QmkmATAT=159C-90C=69C以圓盤和槳葉干化機為例，根據(jù)不同設計工況，K值可在70120W/m2/C(250430

59、KJ/h/m2/C)內選取。選取數(shù)值以設備廠家經(jīng)驗、實驗數(shù)據(jù)及實際運行數(shù)據(jù)為依據(jù)。此處取K=360KJ/h/m2/C=0.360MJ/h/m2/C。A=QmKmAT=7689MJ/hm0.360MJ/h/m2/Cm69C=309m2取整，A=310m2污泥熱干化的輔助系統(tǒng)在污泥干化系統(tǒng)中，干燥機是核心設施，除此之外，干化系統(tǒng)還需要具備以下功能：濕污泥的存儲和輸送、尾氣的處理、臭氣的處理、干化污泥的造粒（若需要）、干化污泥的存儲和輸送。濕污泥的儲存和輸送污泥干化工程可設置在污水處理廠內，處理本廠污水處理產(chǎn)生的污泥；也可獨立選址，作為集中的污泥干化點。相對于前者，后者需額外設置污泥接收和存儲設施。

60、4.1.1濕污泥的接收和儲存外來脫水污泥常為車載輸送，為了量化管理，一般在廠區(qū)物流入口和出口處設置不少于2臺汽車衡?？紤]到汽車超載及安全要求，地磅的規(guī)格應不低于運輸車最大滿載重量的1.7倍。車載污泥進廠后，通過卸料平臺將脫水污泥卸入接收倉內。污泥接收倉應不少于2個，單個接收倉的有效容積應不小于運輸車最大滿載量的2倍，并根據(jù)車流密度設置卸料口數(shù)量。為避免臭氣外溢，污泥接收倉應為全封閉式，設有卸料倉門，并保持倉內微負壓狀態(tài)。干化焚燒廠應具備一定的濕污泥儲存空間，以確保生產(chǎn)系統(tǒng)連續(xù)運行，濕污泥料倉的有效容積通常按27d的處理污泥量確定，一般大廠取低值，小廠取高值。濕污泥料倉應為密閉式，內保持微負壓狀