1、高爐爐體系統(tǒng)設(shè)計（blast furnace proper system design）高爐爐體系統(tǒng)的范圍是從基礎(chǔ)至爐頂圈（也叫爐頂法蘭盤）（圖1）。設(shè)計內(nèi)容包括高爐內(nèi)型、高 爐內(nèi)襯、高爐鋼結(jié)構(gòu)型式、爐體設(shè)備和長壽技術(shù)等。高爐內(nèi)型高爐內(nèi)部工作空間的形狀和主要尺寸必須適合爐料和煤氣在爐內(nèi)運(yùn)動的規(guī)律。合理的內(nèi)型有利于高爐操作順行，高產(chǎn)低耗。高爐內(nèi)型圖2）從下往上分為爐缸、爐腹、 爐腰、爐身和爐喉五部分。捋11200m，高爐爐體泰統(tǒng)示意酬1 一高#內(nèi)熨：2尊卻壁：3爐殼* 4爐悻蜓案*S 蒿妒內(nèi)襯| 6 tf F 7 伊疆瑩各國對高爐容積的表示方法不盡相同。在中國，對于鐘式爐頂高爐，有效容積通常是指

2、 從鐵口中心線至大鐘全開位置下沿所包括的容積；對于無鐘爐頂高爐，有效容積是指從鐵口 中心線至爐喉上沿之間的容積。歐美諸國把從風(fēng)口中心線至料線之間的容積稱為工作容積。 日本把從鐵口底端至料線之間的容積稱為內(nèi)容積。料線位置，日本定在大鐘全開位置底面以 下一米的水平面上，美國一般定在爐喉高度的一半處。對于高爐內(nèi)型各部尺寸的合理比例及 算法，是雷得布爾(A. jejeyp)在他1878年出版的著作里首次提出的。巴甫洛夫(M. A. naBJoB) 在考察了許多高爐內(nèi)型和分析了雷得布爾的算法后，提出用下式表示全高(H)與有效容積(V)的關(guān)系：H= n (Vu )1/3。式中n是大于2. 85的數(shù)字，并且

3、H： D的比值愈高，n的數(shù)值愈大。 有效容積按要求的生鐵日產(chǎn)量和利用系數(shù)求出后，用上式可求出全高H。爐腰直徑D可按 公式D =(Vu /0. 54H) 1/2求出，然后再決定內(nèi)型其它尺寸。巴氏建議選擇爐缸直徑應(yīng)以燃燒強(qiáng)度(每小時每m2爐缸面積燃燒的焦炭量，用kg表示)為出發(fā)點。美國萊斯(Owen Rice) 在計算燃燒強(qiáng)度時所指的爐缸面積是從風(fēng)口前端起6 t環(huán)狀帶的面積。拉姆(A. H. Pamm) 在分析前蘇聯(lián)高爐內(nèi)型尺寸時指出：內(nèi)型每個尺寸都是與有效容積成一定方次的函數(shù)，建議 用經(jīng)驗公式x=cVn u計算內(nèi)型各部分尺寸x，式中n和c對內(nèi)型各部分尺寸是固定的系數(shù)。 高爐內(nèi)型主要與原、燃料條件

4、和操作制度有關(guān)。合適的內(nèi)型來源于生產(chǎn)實踐，實際上高爐內(nèi) 型的設(shè)計大都是根據(jù)冶煉條件類似的同級高爐的生產(chǎn)實踐進(jìn)行分析和比較確定。中國高爐內(nèi) 型計算方法和統(tǒng)計數(shù)據(jù)見表1。名 禰經(jīng)驗公式統(tǒng)計散據(jù)及說明爐囪:直徑d/m/=】. 13 /馬,或用 VJA比值計算，先求 出A.再按d= 1. 13 JT求出d，為冶煉強(qiáng)度. t/ (in3 d,與原燃料條件， 高爐大小有關(guān).一般在 0.91.5之間j J為 燃燒強(qiáng)度，/(m， d.其值一般為24 35(包括項吹燃料)“1 為爐卸:斷面積, mJ VJA比俏隨高爐小大 而變化.在1730之 間寸爐展直徑D/ m可按比也確定g的比值，當(dāng)* 1000 4000m

5、3 時為 1.08-hUi 當(dāng)匕，= 30010Wm3時為 1. 15-1.20爐喉直役 d/m可按4ZD比值磷 定dJD比值一般在Q 650.72之間大伸直徑!do/m可狡號椅定五尹的值，當(dāng)匕 1000 4000m3 時為 0. 81. lm 當(dāng) S 300 1000m3 時為 0.608m有效高度 HJm按定J/JD的比值-般：當(dāng) VM10004000m3 時 2.8-2.01 當(dāng)嘰.=300lOCOm3時為 2.83.3全高H/mb. 般為1.53.Ora死鐵層高度Aoi /m&俏一般按同級高爐 統(tǒng)計數(shù)據(jù)確定，大高爐 20世紀(jì)70年代以來. A心有加深趨勢加值一般當(dāng)K A1000 400

6、0m3 時 為1 .。2.5m.當(dāng)3001000m，時為0, 45 1 1000 - 4000m1 時為 1.53. 5n（當(dāng)乩亍 300 ICMQm，時為 L 1-2- 5rn上值可作為譴節(jié)高護(hù) 有燭群枳之用爐身需度盤mr D或 rt加tn句值一股為S2F尸爐喉高度由01參眼同覲高爐鼓據(jù)選姑一股為1 W2. 7m底口收口 77可“口當(dāng)一產(chǎn)定Ml 口大SE法蘭盤之間凈空不宜小于150mm圈2 高爐內(nèi)型a-it A爐原藹爐內(nèi)型元作炒II有爐內(nèi)堂全高青敗高變1 *一 而曹再效畜租】際一吃掛屋高況】，爐射商度的一爐fliti Aa 一爐等高.度* 上一爐與有11 hi-爐*ft高度*妒碰話至尢卻金開

7、技JI盤面由高度Mr風(fēng)口 那，上 漁口虬度d爐如盜謹(jǐn)I D個腰直崔*心 卻喉宣性Ai+t 徑，T 腹南*阡爐丸*無做甲吊為流槽在思低住景下廉至料覲的有度高爐內(nèi)襯由耐火材料砌筑構(gòu)成，它的作用是保持合理內(nèi)型，減少高爐熱損失，保護(hù)爐殼。高爐內(nèi)襯耐火材料，按材質(zhì)分類有粘土、高鋁、炭素、碳化硅和鋁炭等材質(zhì)。按種類可 以分為耐火磚、不定形耐火材料和絕熱耐火材料等。耐火磚是砌筑高爐內(nèi)襯的主體材料，高 爐內(nèi)襯各部位的工作條件不同，對耐火材料的性能和砌體結(jié)構(gòu)的要求也不同。（1）爐底內(nèi)襯 承受高溫、熱應(yīng)力及鐵水靜壓力的破壞作用，爐底周邊內(nèi)襯受到液態(tài)渣鐵環(huán)流沖刷、侵蝕嚴(yán) 重，形成蒜頭狀。砌筑爐底的耐火材料要求高溫性

8、能好，透氣性低，導(dǎo)熱性好，抗化學(xué)侵蝕。 爐底結(jié)構(gòu)通常是綜合爐底或全碳磚爐底。中國大中型高爐多采用綜合爐底，爐底下部及其周 圍用碳磚，上部用粘土磚或高鋁磚。爐底內(nèi)襯厚度，在沒有爐底冷卻、用粘土磚砌筑時，約 為爐缸直徑的0. 6倍；在有爐底冷卻時，約為爐缸直徑的0. 3倍。（2）爐缸內(nèi)襯的損壞，主 要是渣鐵侵蝕、沖刷、熱應(yīng)力產(chǎn)生環(huán)裂及冷卻設(shè)備漏水使碳磚氧化所致。爐缸內(nèi)襯除渣、鐵 口和風(fēng)口以外，一般用碳磚砌筑。鐵口水平面及其以下周邊的內(nèi)襯侵蝕最甚，此處內(nèi)襯厚度 按爐容大小一般在850-1500mm（包括填料）。渣、鐵口和風(fēng)口一般用粘土磚或高鋁磚砌筑。 （3）爐腹、爐腰和下部爐身內(nèi)襯，既受爐料及含塵煤

9、氣的磨損，又承受嚴(yán)重的化學(xué)侵蝕和熱 沖擊。當(dāng)爐料含有有害成分，例如堿金屬、鉛、鋅、氟等時，使內(nèi)襯損壞加劇。這是影響高 爐壽命的薄弱部位。為了延長爐體壽命，各國在不斷研究改進(jìn)各部位的砌體結(jié)構(gòu)和耐火材料 性能，以適應(yīng)高爐嚴(yán)酷的工作條件。中國、日本和美國較好的高爐用耐火磚的理化性能指標(biāo) 見表2。爐腹、爐腰和下部爐身的砌體結(jié)構(gòu)大體可以分為厚壁與薄壁兩種類型，內(nèi)襯厚度為 3451035mm，砌體結(jié)構(gòu)型式與冷卻設(shè)備型式密切相關(guān)，一般厚壁配用冷卻板，薄壁配用 冷卻壁，為了支承內(nèi)襯，厚壁設(shè)有托圈或磚托，薄壁結(jié)構(gòu)的冷卻壁設(shè)有凸臺山字頭）。爐身 受到爐料及含塵煤氣的磨損，炭黑沉積的影響及有害成分引起的損壞。一般用

10、高爐粘土磚砌 筑，內(nèi)襯厚度為575920mm。表2高爐用耐火磚的埋化性能指標(biāo)材質(zhì)分類粘七質(zhì)高朗所右策、煦 化建質(zhì)織素質(zhì)庫化理留半石墨質(zhì)AHC耐火度750樣知79018852 22. 3A 43- -3. 21.992.651.62-1. 85撾*pl率,&11 6121911-11121515. 5I5+ B18.C15-5- IS1118背業(yè)耐壓強(qiáng)度49-8050 9085-130100 041危2-51. 21504廠心5風(fēng)1920.1II. r.:如打田L(fēng)荷重致化a* rr/c14臉一15刖USO- L80CL6D0170000- 3O*- L 0. 30-! 0. 30烘膨電荼敦XIO

11、-xio-*X1Q-*(.3. 7-6.2) xio-DCZ- 5. M) xio-*XJ0-*也肚4 5) Xlfl 蜻變軍 估Clh. CL EM pm /蠟在 B5K .IMP* 為 d. JTL 2在 1 L&QC 1在 J45OC 為化5在14的E 為（1.3納導(dǎo)奉* fm K) 1在 1000C 為 LE. 在 JOO C 為Z44. 21411-23在 1000c為15 E is. i道氣Fm山9牝?qū)W成野Sitlt304。足了二 345L1?0 SijNgO應(yīng)用邳位爐身爐身爐下部爐底爐身F部 斡底爐身下都 里爐底爐身下鼻爐身下部 至爐碟持性j低氣瓦備抗凌性良好- 的火嘩很高抗渣性

12、是 葉.耐火度抗鉞、伉鷲 化、抗魏沖 步性好攏ML燭、抗熱凈 擊性好高爐鋼結(jié)構(gòu)型式設(shè)計主要考慮安全可靠，操作方便，容易維修和節(jié)省材料。中國高爐爐體結(jié)構(gòu)基本型式見圖3。圖3中a、b為過去大中型高爐常用的結(jié)構(gòu)型式，其特點 是有獨立的操作結(jié)構(gòu)與承重結(jié)構(gòu)，工作可靠，檢修方便，但鋼材用量大，結(jié)構(gòu)布置擁擠，操 作不便，新建高爐已很少采用。圖3中c、d為自立式爐體結(jié)構(gòu)，c具有獨立的承重結(jié)構(gòu)，適 用于爐頂荷載較大的高爐。d全部爐頂荷載均由爐殼承受，更換爐殼不便，大修期長，這種 結(jié)構(gòu)的特點是操作區(qū)的工作凈空大，結(jié)構(gòu)簡單，鋼材用量少。囹3商爐筑咕普形我示.專阻F1啡劑在并喧冬市爐馬氐耳上的乓軟，亍律崗由函珀茂v臣

13、析寅札，已碩共爐無牛新碧訓(xùn)執(zhí)擊眼E1也云爐H 支E停強(qiáng)基歿伯奇童，冉 黃捋爐遠(yuǎn)而懼昨仕#職缺樣同,* 吃己戶邕地空星侔的布申毋技作用在爐體結(jié)構(gòu)上的工藝荷載一般包括：經(jīng)由爐頂圈傳至爐殼的荷載；經(jīng)爐頂框架、爐頂平 臺傳至爐體框架的荷載；經(jīng)煤氣導(dǎo)出管傳至爐殼的荷載；高爐本體產(chǎn)生的荷載。爐體本身產(chǎn) 生的工藝荷載一般包括橫向荷載和縱向荷載。橫向荷載包括：爐內(nèi)氣體壓力；作用在爐壁上 的爐料壓力；液體渣鐵的橫向壓力?？v向荷載包括：設(shè)備荷載；爐體內(nèi)襯荷載；給排水設(shè)施 荷載；爐料產(chǎn)生的荷載；平臺走梯荷載；液體渣鐵荷載；死鐵層殘鐵的荷載。爐體鋼結(jié)構(gòu)包括：爐殼、爐體平臺走梯和爐體框架。（1）爐殼。主要作用為承受荷載

14、，固定 冷卻設(shè)備，防止煤氣漏出。有的高爐采用爐殼噴水冷卻內(nèi)襯。爐殼外形尺寸應(yīng)與爐體內(nèi)襯厚 度，冷卻型式及荷載傳遞方式等同時考慮。爐殼設(shè)計一般要盡量減少轉(zhuǎn)折點，并使其變化平 緩；風(fēng)、渣口大套和鐵口框法蘭盤邊緣距轉(zhuǎn)折點一般不小于100mm ；爐頂外殼與水平面夾 角一般不小于50。；爐殼開孔盡可能采用圓孔或橢圓孔；爐殼焊縫應(yīng)盡量錯開冷卻設(shè)備螺栓 孔和進(jìn)出水管；爐殼、冷卻設(shè)備與砌體之間應(yīng)留足夠的填料間隙，以吸收內(nèi)襯的熱膨脹。（2） 爐體平臺走梯。爐體配置機(jī)械設(shè)備、人孔、探測孔及冷卻設(shè)施的區(qū)域需設(shè)平臺。各層平臺之 間設(shè)走梯連通，平臺走梯的設(shè)置須符合安全規(guī)定。為了冷卻設(shè)備配管，平臺與爐殼之間須留 適當(dāng)空隙

15、。平臺上下間距一般m左右。爐體框架。中國1960年以前建的高爐，大多有 爐缸支柱。為使風(fēng)口區(qū)的操作空間寬敞，現(xiàn)代高爐采用自立式結(jié)構(gòu)，取消了爐缸支柱。爐頂 荷載通過爐體框架傳至高爐基礎(chǔ)。爐體框架一般與高爐中心線對稱布置，框架支柱至高爐中 心線的最小間距取決于風(fēng)口平臺操作面積和熱風(fēng)圍管的布置，一般情況下，支柱與熱風(fēng)圍管 外殼之間的凈孔尺寸不小于250mm。當(dāng)一個出鐵場設(shè)兩個出鐵口時，爐體下部框架宜采取 矩形布置?？蚣苤е虏坎捎媚突鸩牧媳Ｗo(hù)。爐體冷卻冷卻目的是延長內(nèi)襯壽命，減緩內(nèi)襯侵蝕速度，促使生成渣皮，維持合理內(nèi)型，防止?fàn)t殼過熱。冷卻系統(tǒng)冷卻系統(tǒng)合理與否是影響高爐壽命的重要因素之一。高爐冷卻系統(tǒng)

16、按冷卻介質(zhì)和循環(huán)方式可以分為：直流系統(tǒng)、工業(yè)水開路循環(huán)、汽化冷卻自然循環(huán)和軟水或純水 閉路強(qiáng)制循環(huán)。（1）直流系統(tǒng)。它是由冷卻器出來的冷卻水不降溫、不循環(huán)利用，直接外排。在水源豐富水質(zhì)良好的地區(qū)可采用直流系統(tǒng)。（2）工業(yè)水開路循環(huán)。傳統(tǒng)的高爐冷卻系統(tǒng)， 大多采用這種冷卻系統(tǒng)。這種冷卻系統(tǒng)的缺點是在冷卻設(shè)備通道內(nèi)壁上易結(jié)水垢，隨著爐齡 增長熱負(fù)荷增大，水垢結(jié)厚造成冷卻設(shè)備過熱燒壞，使高爐壽命縮短。（3）汽化冷卻自然循 環(huán)。是利用水的汽化潛熱來達(dá)到冷卻目的，冷卻水的消耗量比傳統(tǒng)水冷可減少97%99%， 自然循環(huán)汽化冷卻，管內(nèi)水速較低，故承受燒損的熱流強(qiáng)度也低，從爐體冷卻發(fā)展趨勢看， 汽化冷卻趨向減

17、少。（4）軟水或純水閉路強(qiáng)制循環(huán)。是改善高爐冷卻系統(tǒng)、實現(xiàn)長壽的措施之一，自1970年以來發(fā)展較快。1987年5月中國太原鋼鐵公司在3號高爐（1200m3 ）上在國內(nèi)首次應(yīng)用。中國新建的1000m3級以上的高爐，多數(shù)采用這種冷卻系統(tǒng)。冷卻水用量及水壓爐體各部分熱負(fù)荷可用以下公式計算：Q=Mc（ t - t0） * 103式中Q為熱負(fù)荷，kJ / h； M為冷卻水用量，t/h； c為水的比熱容，kJ / （kg、C）； t0為進(jìn)水 溫度，C；t為出水溫度，“C。高爐冷卻水循環(huán)用量一般為每立方米高爐有效容積每小時1.5 3. 0m3。其中消耗水量，開路循環(huán)補(bǔ)水率為4%10%，閉路循環(huán)補(bǔ)水率為0.

18、1%0. 005%。 爐體給水壓力根據(jù)爐內(nèi)煤氣壓力及冷卻系統(tǒng)阻力損失確定，冷卻器內(nèi)水壓要高于爐內(nèi)煤氣壓 力，保證冷卻器燒壞后煤氣不進(jìn)入水管。冷卻水壓力一般按高爐大小在爐前軌面標(biāo)高處的表 壓為0. 350. 7MPa，閉路循環(huán)由于回水余壓得到利用，循環(huán)水泵揚(yáng)程比開路循環(huán)低。風(fēng) 口冷卻水壓力應(yīng)根據(jù)選用冷卻水的流速確定。冷卻介質(zhì)高爐常用的冷卻介質(zhì)有水和空氣，不同冷卻系統(tǒng)對水質(zhì)的要求也不同。工業(yè)水或凈 水的水質(zhì)要求見表3,軟水或純水的水質(zhì)要求見表4。表3工業(yè)水或凈水的水質(zhì)主要要求水質(zhì)要求給水溫度/C懸浮物/mg-L-1暫時硬度/德國度大中型高爐3520010寶鋼高爐33208. 4表4軟水或純水的水質(zhì)

19、主要要求硬度/堿度/水質(zhì)pHmg-L-1mg. L-1 （以Cl-/S04/電導(dǎo)率/要求（以 CaCOq3Cac03表示）mg L 1mg-L-ipQcm-i9. 56. 5表示)40330260401OO630微量微量108. O閉路循環(huán)給水溫度一般為4555C。冷卻方式大體分為爐內(nèi)冷卻和爐外冷卻。爐內(nèi)冷卻的型式有冷卻板，冷卻壁或板壁組合結(jié)構(gòu)，冷卻箱等。爐外冷卻的型式有水套、噴淋和冷卻管等。爐底冷卻管采用空冷或 水冷，個別高爐如法國敦克爾克(Dunkerque)4號高爐采用油冷。爐底冷卻是為了保護(hù)基礎(chǔ)并 可減薄爐底內(nèi)襯厚度，節(jié)省投資。小高爐和用帆鈦礦冶煉的高爐，由于散熱大、侵蝕輕，不 必設(shè)爐

20、底冷卻。爐缸采用噴水、水套或光面冷卻壁冷卻。噴水冷卻比光面冷卻壁的冷卻效果 高10%，水質(zhì)要求不高，噴水冷卻的缺點是爐臺下操作環(huán)境和安全性較差。噴水冷卻的爐殼 需進(jìn)行定期沖洗，有的高爐采用海水冷卻，定期沖洗，沖洗水壓為.52. 0MPa。風(fēng)口以 上采用冷卻板，鑲磚冷卻壁或板壁組合，支梁水箱等。冷卻器設(shè)置高度一般為到爐身高度的 1/22/3，有的延伸至鋼磚下面。冷卻設(shè)備包括冷卻壁、冷卻板和支梁式水箱。冷卻壁。靠爐殼側(cè)鑄入無縫鋼管，靠爐內(nèi)側(cè)鑄入或鑲?cè)肽突鹞锏蔫T鐵件稱鑲磚冷卻壁， 不鑲磚的稱光面冷卻壁。冷卻壁的材質(zhì)，爐底、爐缸和爐身中上部的冷卻壁一般采用普通灰 口鑄鐵，爐腹、爐腰和爐身下部采用鐵素體

21、球墨鑄鐵或低鉻耐熱鑄鐵等。冷卻壁的外形尺寸， 考慮制造和安裝方便，一般長度小于2. 5m，寬度為0. 61. 2m，厚度根據(jù)鑄入水管外徑、 鑄鐵層和鑲?cè)肽突鹞锏暮穸榷?，光面冷卻壁厚度一般為80170mm ；鑲磚冷卻壁厚度為 210340mm，耐火物厚度為75114mm，為了適應(yīng)長壽要求，冷卻壁的材質(zhì)和構(gòu)造各國在 不斷改進(jìn)，日本有的高爐采用了冷卻壁和內(nèi)襯一體化厚度為600mm的新型冷卻壁。冷卻壁 受熱面的溫度不應(yīng)超過壁體材質(zhì)的允許工作溫度，普通灰口鑄鐵允許工作溫度為500C，低 鉻鑄鐵(含Cr0. 5%)允許工作溫度為600Co冷卻板。材質(zhì)為鑄銅、鑄鐵或鑄鋼，內(nèi)型為空腔、帶隔板或鑄入無縫鋼管的

22、冷卻板。這 三種材質(zhì)的冷卻板，中國均有采用。冷卻板結(jié)構(gòu)形式有插入式與埋入式，插入式帶法蘭密封 裝置可更換，爐殼上開孔較大；埋入式僅進(jìn)出水管穿過爐殼。開孔較小，但不可更換。銅冷 板導(dǎo)熱較好但壁體允許工作溫度須小于150C，鑄鋼和鑄鐵冷卻板壁體允許工作溫度較高。 寶山鋼鐵總廠1號高爐引進(jìn)日本帶密封結(jié)構(gòu)的銅冷卻板，銅的純度在99.5%以上，高溫區(qū)(1 36層)用四通道，其余用二通道。日本鋼管公司為提高冷卻能力，將冷卻板設(shè)計成雙進(jìn)出水 四通道和六通道的，于1975年1月用在福山3號高爐第二代新設(shè)計的冷卻板內(nèi)，水速已提至1m / So支梁式水箱。內(nèi)部鑄有無縫鋼管的鑄鐵楔形冷卻箱，用於高爐爐身冷卻，同時起

23、支撐爐 身內(nèi)襯的作用。水箱成棋盤式上下交錯布置，水箱內(nèi)端距內(nèi)襯工作面為230575mm。水箱 長度根據(jù)爐身內(nèi)襯厚度確定。寬度一般為200300mm。冷卻板與冷卻壁這兩種冷卻設(shè)備各有優(yōu)缺點，使用效果均有良好的實例。冷卻壁的優(yōu)點是： 由于爐殼上開孔比較小，有較好的密封性；冷卻均勻、爐襯內(nèi)壁侵蝕線平滑；內(nèi)襯用量少； 節(jié)省了貴重的銅。但對磚襯的支托差，壞后很難更換，設(shè)備重量大。冷卻板的優(yōu)點是：對內(nèi)襯的冷卻效果好，能保持較厚的磚襯；壞后易于更換；由于銅導(dǎo)熱性好，隨著磚襯的侵蝕， 熱負(fù)荷增大，能抵抗局部過熱；對磚襯的支托好；設(shè)備重量輕。但冷卻板在爐殼上開孔大、 爐殼較厚，其對爐殼冷卻和爐襯侵蝕的均勻性較差

24、，并需用貴重的純銅制造。爐體設(shè)備除冷卻設(shè)備外還有風(fēng)口裝置、渣口裝置、鐵口框、爐喉鋼磚、爐頂保護(hù)板、濾水器、煤氣取樣器和探測裝置等。風(fēng)口裝置包括圍管下面的短管、送風(fēng)支管、直吹管和風(fēng)口水套等。設(shè)計要考慮便于更換和操作，耐高溫、隔熱、各部分接觸嚴(yán)密和耐用。(1)送風(fēng)支管。由本體、張緊裝置 及附屬金屬件組成。支管外殼用鋼板焊成，上段內(nèi)砌耐火磚，下段用耐火材料澆注成文丘里 管結(jié)構(gòu)，用來測定支管送風(fēng)量。熱風(fēng)圍管和爐體熱膨脹造成的相對位移，由伸縮管吸收。(2) 直吹管。一般用鑄鋼制成；小高爐上的可用鑄鐵制成。高風(fēng)溫直吹管內(nèi)有耐火內(nèi)襯和隔熱層。(3)風(fēng)口水套。一般由23個水套組成，1000m3級高爐常用三個水

25、套，有些大高爐由于內(nèi)襯 減薄采用兩個水套。風(fēng)口中小水套一般為鑄銅件，風(fēng)口小套前端有用銅板制成的。中國用的 鑄銅成分一般為：97. 8%Cu，1. 5%Sn，0. 7%Fe，水套壁厚為810mm，空腔寬度應(yīng)大 于進(jìn)出水管外徑，并需留有調(diào)整小套內(nèi)徑的可能。為延長風(fēng)口使用壽命，在結(jié)構(gòu)和材質(zhì)方面 有了不少改進(jìn)，如貫流式和螺旋管形風(fēng)口等。風(fēng)口大套一般為鑄鐵件，內(nèi)鑄有無縫鋼管。根 據(jù)換風(fēng)口需要，大套斜度為1/51/10，為加強(qiáng)嚴(yán)密性，高壓高爐的風(fēng)口大套安裝在固定 于爐殼上的法蘭盤上，用螺栓擰緊。渣口裝置一般由34個水套組成。有的高爐已取消渣口。渣口裝置設(shè)計與風(fēng)口裝置基本相同。鐵口框用于加強(qiáng)和保護(hù)鐵口處的爐殼。鐵口框用鑄鋼或鋼板制成。鐵口框有長圓形和矩形兩種。矩形鐵口框的四角應(yīng)做成半徑較大的圓弧，以防爐殼在開孑L四角開