工程概況廣州珠江新城西塔項目位于珠江新城，在廣州新城市中軸線西側，與廣州新電塔隔江相望。項目占地31,085m2

，總建筑面積約為448,736m2。其中，地下室4層，為商場，停車場，機電設備間，地下4層板面標高－19.1米；主塔樓地面以上103層，高432米，73層以下為寫字樓及酒店服務樓層，層高4.5米，以上為高級酒店客房，層高3.375米;主塔樓建筑面積約250000m2

。工程于2005年12月26日動工，先進行基坑支護及土石方工程；2006年9月完成施工圖設計，2008年底主體結構封頂，2010年底竣工交付使用。工程概況廣州珠江新城西塔項目位于珠江新城，在廣州新城市中軸線工程概況工程概況廣州西塔結構設計--方小丹課件工程概況

圖3辦公標準層平面（23層）辦公標準層平面（23層）工程概況圖3辦公標準層平面（23層）辦公標準層平面（23工程概況

圖3辦公標準層平面（23層）酒店客房標準層平面（78層）工程概況圖3辦公標準層平面（23層）酒店客房標準層平面（工程概況項目發(fā)展商：廣州越秀城建國際金融中心有限公司設計團隊:WEA-ARUP 華南理工大學建筑設計研究院聯(lián)合體施工圖審查及顧問總承包：廣州市設計院結構專業(yè)顧問：廣州容柏生建筑工程設計事務所施工總承包：中國建筑總公司－廣州建筑集團聯(lián)合體鋼結構制作：滬寧鋼機、精工鋼構風洞試驗單位：汕頭大學風洞試驗室，美國cpp風 洞試驗室節(jié)點試驗單位：華南理工大學土木工程系振動臺試驗單位：中國建筑科學研究院，同濟大學風環(huán)境評估單位:廣東省氣象局。工程概況項目發(fā)展商：廣州越秀城建國際金融中心有限公司結構體系結構分析12振動臺試驗3設計難點及解決方案4結構體系結構分析12振動臺試驗3設計難點及解決方案41、結構體系/抗側力結構體系1.1、抗側力結構體系采用巨型鋼管混凝土柱斜交網格外筒+鋼筋混凝土內筒的筒中筒體系。69層以上，由于建筑使用功能的需要，取消了核心筒的內墻，僅保留部分核心筒外墻并向內傾斜，電梯井道移至核心筒外，形成巨型鋼管混凝土柱斜交網格外筒+剪力墻結構體系。水平荷載（包括風荷載和地震作用）產生的傾覆力矩大部份由斜交網格柱外筒斜柱的軸力承擔，基底剪力大部份由鋼筋混凝土內筒承擔。1、結構體系/抗側力結構體系1.1、抗側力結構體系1、結構體系/抗側力結構體系廣州西塔修長挺拔，高寬比達6.5，平面為類三角形，外周邊由六段曲率不同的圓弧構成；立面由首層至31層外凸，31層至103層內收，剖面外輪廓也呈弧線。西塔外周邊共30根鋼管混凝土斜柱于空間相貫，節(jié)點層間距離27m；73層以下每節(jié)點層間分6層，層高4.5m；其余分8層，層高3.375m。1、結構體系/抗側力結構體系廣州西塔修長挺拔，高寬比達6.51、結構體系/抗側力結構體系廣州西塔斜交網格外筒的組成包括：①、豎向構件——以一定角度相交的斜柱；②、水平構件——沿外周邊布置、連接網格節(jié)點的環(huán)梁及沿外周邊布置、支承于斜柱的樓面梁。斜交網格筒體的幾何構成決定了它抵抗水平力的獨特優(yōu)點，側向剛度和扭轉剛度也遠優(yōu)于框筒，但豎向剛度比框筒稍差。水平力由斜柱的軸向力平衡，傾覆力矩引起的豎向力也由交于節(jié)點的斜柱的軸力平衡。1、結構體系/抗側力結構體系廣州西塔斜交網格外筒的組成包括：1、結構體系/抗側力結構體系斜柱中彎矩產生的原因：一是節(jié)間的豎向荷載，并與斜柱的交角和層高相關；二是網格節(jié)點的水平位移，相鄰層間節(jié)點水平位移差越大，斜柱的柱端彎矩越大。網格節(jié)點水平位移的大小除取決于斜柱軸力、平面內的交角和平面外的折角外，還取決于網格筒環(huán)梁、內外筒間的拉梁和樓板的軸向剛度。節(jié)點的水平約束越強，斜柱截面的剪力和彎矩越小，同時，結構的豎向剛度越大。1、結構體系/抗側力結構體系斜柱中彎矩產生的原因：一是節(jié)間的1、結構體系/抗側力結構體系計算分析表明，西塔的層高不大，斜柱的交角也不大，由13.63゜～34.09゜，自重引起的彎矩也不大；對各節(jié)點層施加了體外預應力，阻止了豎向荷載作用下網格節(jié)點的向外水平位移，大大減少了斜柱的柱端彎矩和剪力，提高了結構的豎向剛度。不論是豎向還是水平荷載，斜柱的主要內力是軸力，剪力和彎矩均很小。1、結構體系/抗側力結構體系計算分析表明，西塔的層高不大，斜1、結構體系/抗側力結構體系鋼管混凝土柱軸向剛度大，承載力高，延性好，以軸力的形式來抵抗風荷載和地震作用產生的水平力和傾覆力矩，正好發(fā)揮了鋼管混凝土結構的優(yōu)勢，十分高效。此外，由于斜柱底端彎矩、扭矩很小，即使釋放支座處X、Y、Z三個方向的轉角約束，結構自振頻率的變化甚微，即斜柱支座剛接或鉸接對結構的側向剛度和構件內力的影響很小，這就可以簡化支座的設計和構造。1、結構體系/抗側力結構體系鋼管混凝土柱軸向剛度大，承載力高1、結構體系/抗側力結構體系鋼管混凝土外筒斜柱斷面尺寸：從基底開始，鋼管直徑1800mm，壁厚35mm，每一個節(jié)點層直徑縮小50mm或100mm，至頂層鋼管直徑700mm，壁厚20mm。核心筒外墻厚：地下室1100mm，出地面1000mm，沿高度方向逐漸減薄至酒店層下層500mm；酒店層以上4層350mm，其余300mm；核心筒內墻厚：500mm。1、結構體系/抗側力結構體系鋼管混凝土外筒斜柱斷面尺寸：1、結構體系/樓蓋結構體系1.2、樓蓋結構體系首層以下及核心筒內采用鋼筋混凝土梁板，板厚130～200mm。內外筒之間采用鋼－混凝土組合樓蓋，梁跨度約8～15m，工字鋼梁高一般為450mm，跨度較大處加高至600mm；辦公樓層板厚一般為110mm，酒店樓層板厚一般為130mm，板跨度較大處局部加厚。1、結構體系/樓蓋結構體系1.2、樓蓋結構體系1、結構體系/基礎1.3、基礎主塔樓位置基礎底板已到達中微風化泥質粉砂巖層?？紤]到部分柱位下巖石裂隙較發(fā)育，采用人工挖孔樁（墩）基礎，持力層均為微風化粉砂巖或礫巖，設計要求巖樣天然濕度單軸抗壓強度不小于13MPa。樁徑3200~4800mm，樁長約6~13m。單樁豎向承載力特征值為110000kN~247000kN。部分樁有抗拔要求，單樁抗拔承載力特征值為5000kN~15000kN。主塔樓位置基礎底板厚2.5m。1、結構體系/基礎1.3、基礎1、結構體系/基礎1、結構體系/基礎1、結構體系/主要結構用料1.4、主要結構用料鋼材：Q345B－除節(jié)點外的外筒鋼管混凝土斜柱，樓蓋鋼梁及其他鋼結構構件Q345GJC－節(jié)點部分的鋼管、橢圓拉板及加強環(huán)板1860級高強低松弛鋼絞線－節(jié)點層體外預應力索1、結構體系/主要結構用料1.4、主要結構用料1、結構體系/主要結構用料1.4、主要結構用料混凝土：C50－樁及基礎底板C80~C50－核心筒及剪力墻C70~C60－外筒鋼管混凝土斜柱C90~C60－外筒鋼管混凝土斜柱節(jié)點C40~C35－樓板

1、結構體系/主要結構用料1.4、主要結構用料結構體系結構分析21振動臺試驗3設計難點及解決方案4結構體系結構分析21振動臺試驗3設計難點及解決方案42、結構分析/分析模型2.1、分析軟件ETABSANSYSSAP20002.2、分析模型鋼管混凝土斜交網格外筒－空間桿單元由于實際節(jié)點尺寸較大，一般節(jié)點高度有8～15m高，而在結構整體計算中，節(jié)點一般也簡化為桿件的連接點，故在結構整體計算中如何模擬節(jié)點是非常重要的。本節(jié)對節(jié)點分別采用實體單元（圖1）和桿單元（圖2）進行模擬，在相同的力和位移邊界條件下通過比較位移可以判明結構整體計算的模型能否模擬實際節(jié)點的剛度。2、結構分析/分析模型2.1、分析軟件2、結構分析/分析模型2、結構分析/分析模型2、結構分析/分析模型實體模型和桿件模型計算位移比較豎向位移徑向位移環(huán)向位移實體模型0.5081.7731.029桿件模型0.542.0661.443兩者比值1.061.171.40

可以看出，實際節(jié)點模型的豎向和徑向位移相比桿件模型的位移略小，節(jié)點剛度略大。2、結構分析/分析模型實體模型和桿件模型計算位移比較2、結構分析/分析模型在節(jié)點處雖然兩根鋼管柱相貫，總截面面積減少，但由于節(jié)點區(qū)壁厚增加且增加了橢圓拉板，節(jié)點實際剛度比兩根鋼管柱剛度之和還略大。而對于環(huán)向位移,兩者差異較大，但考慮到實際桿件相交處近乎圓形，基本軸對稱，環(huán)向位移較小，對結構整體內力的影響非常小，故斜交網格外筒按桿系進行結構整體分析的結果是可以接受的。

2、結構分析/分析模型2、結構分析/分析模型外框鋼管柱中混凝土的軸向剛度除了以上的節(jié)點剛度分析之外，必須保證鋼管柱中混凝土沒有承受拉力，或在拉力下不發(fā)生開裂，這樣才可以合理地假定外筒柱可采用其彈性剛度。在豎向荷載、風荷載和地震作用的標準組合下，90層以下鋼管混凝土柱沒有出現(xiàn)拉力；90層以上，外框柱雖然出現(xiàn)拉力，但拉應變小于混凝土的軸心抗拉強度標準值下的拉應變，能確保不引起混凝土的開裂。2、結構分析/分析模型外框鋼管柱中混凝土的軸向剛度2、結構分析/分析模型鋼筋混凝土樓板－殼單元核心筒中的樓板為剛性板。核心筒外的樓板為彈性板－剛度折減（0,0.25,0.5)鋼筋混凝土內筒－殼單元樓蓋鋼梁－梁單元連梁剛度折減系數為0.8計算嵌固部位－地下4層（底板頂面）2、結構分析/分析模型鋼筋混凝土樓板－殼單元2、結構分析/分析模型結構分析主要輸入參數樓層層數：108層（包括地下室）風荷載：100年重現(xiàn)期基本風壓0.6kPa地震作用：單向/偶然偏心(±5%)/雙向地震作用計算：振型分解反應譜法/彈性時程分析/動力彈塑性分析地震作用方向：結構平動基本周期方向及平行/垂直于三角形各邊地震作用振型組合數：30地震效應計算方法：考慮扭轉耦連CQC法周期折減系數：0.852、結構分析/分析模型結構分析主要輸入參數2、結構分析/分析模型活荷載折減：按規(guī)范折減自重調整系數：1.0樓板假定：核心筒內板為剛性板，筒外樓板為彈性樓板小震和中震結構阻尼比： 0.04大震結構阻尼比： 0.05重力二階效應(P-Δ效應)：考慮樓層水平地震剪力調整： 考慮樓層框架總剪力調整： 考慮2、結構分析/分析模型活荷載折減：按規(guī)范折減2、結構分析/分析模型結構設計預期目標結構耐久性：設計使用年限100年。正常使用狀態(tài) 結構、構件有必要的剛度； 室內混凝土構件的裂縫寬度≤0.3mm； 重現(xiàn)期10年的風荷載作用下，建筑物頂點加速度≤0.2m/s2。承載力及位移極限狀態(tài) 重現(xiàn)期100年風荷載、小震作用下，結構彈性； 中震作用下，結構基本彈性； 大震作用下，結構不倒塌，可修復。2、結構分析/分析模型結構設計預期目標2、結構分析/分析結果2.3、分析結果周期及質量參與系數92.0091.3490.920.550.690.290.43031591.4590.6590.642.110.230.170.54271489.3490.4290.460.350.781.010.55401388.9989.6489.450.011.190.950.57091288.9888.4588.500.072.031.500.71901188.9186.4287.000.011.341.970.73811088.9085.0885.034.560.040.000.7665984.3385.0385.030.185.002.601.1553884.1680.0482.420.062.635.031.1773784.0977.4177.3910.410.140.001.2132673.6877.2777.390.0110.567.542.1682573.6666.7169.850.017.5910.482.1973473.6559.1259.3773.590.010.002.762630.0559.1159.370.001.8057.507.509120.0557.311.870.0057.311.877.57201SumRZ(%)SumUY(%)SumUX(%)RZ(%)UY(%)UX(%)Period(s)Mode2、結構分析/分析結果2.3、分析結果92.0091.32、結構分析/分析結果層間位移角2、結構分析/分析結果層間位移角2、結構分析/分析結果水平位移2、結構分析/分析結果水平位移2、結構分析/分析結果基底反力3828718.55G(KN)總重量1.861.861.86Q0/G(%)711887118871188基底剪力Q0(KN)19.419.419.4基底彎矩M0(GN-m)風荷載作用WYR100CWYR100BWYR100A項目3828718.55G(KN)總重量1.471.48Q0/G(%)5646456525基底剪力Q0(KN)12.612.5基底彎矩M0(GN-m)地震作用SPECYSPECX項目混凝土內筒承擔的豎向荷載約占總重的57％；鋼管混凝土斜交網格外筒承擔的豎向荷載約占總重的43％。內筒承擔的基底剪力約占總剪力的61%，而外筒承擔約39%；內筒承擔的傾覆力矩約占總傾覆力矩的39%，外筒約占61%。2、結構分析/分析結果基底反力3828718.55G(KN2、結構分析/分析結果豎向荷載作用下核心筒彈性變形圖2、結構分析/分析結果豎向荷載作用下核心筒彈性變形圖2、結構分析/分析結果豎向荷載作用下外筒彈性變形圖2、結構分析/分析結果豎向荷載作用下外筒彈性變形圖2、結構分析/分析結果風荷載作用下側向變形圖2、結構分析/分析結果風荷載作用下側向變形圖2、結構分析/分析結果風荷載作用下外筒斜交網格柱軸力分布圖2、結構分析/分析結果風荷載作用下外筒斜交網格柱軸力分布圖2、結構分析/分析結果結構前三階振型圖

2、結構分析/分析結果結構前三階振型圖2、結構分析/分析結果溫度效應分析結構合攏溫度范圍約為10-35℃。由于使用期間西塔的結構構件都處于室內環(huán)境，有空調控制溫度，一般在20℃-28℃左右，因此，所有內部構件只需考慮±10℃的溫度變化。把溫度荷載施加于ETABS三維模型上進行分析，可得構件軸力最大內力設計值增加的百分比分別為：外框柱約1.1％、樓面環(huán)梁約2.2％、樓面拉梁約3.8％，都可忽略不計。2、結構分析/分析結果溫度效應分析2、結構分析/分析結果徐變分析

圖9內筒的豎向壓縮量(一年后)

2、結構分析/分析結果徐變分析圖9內筒的豎向壓縮量(一年2、結構分析/分析結果徐變分析

圖9內筒的豎向壓縮量(一年后)

2、結構分析/分析結果徐變分析圖9內筒的豎向壓縮量(一年結構體系結構分析32振動臺試驗1設計難點及解決方案4結構體系結構分析32振動臺試驗1設計難點及解決方案43、振動臺試驗2007年2月14日在中國建筑科學研究院振動臺實驗室進行了西塔結構模擬地震振動臺試驗.模型幾何比尺1/50,滿足動力和重力相似關系.試驗表明,結構模型在7度罕遇地震作用后仍可保持彈性.3、振動臺試驗2007年2月14日在中國建筑科學研究院振動臺3、振動臺試驗在振動臺試驗過程中，結構在各工況地震作用下，振動形態(tài)基本為平動，結構整體基本無扭轉效應。模型在經歷了7度小震、7度中震、7度罕遇地震作用后，自振特性有微小變化，結構基本處于彈性狀態(tài)。模型在經歷了8度罕遇地震作用后,自振特性又有微小變化，核心筒剪力墻未見明顯裂縫，外圍銅管混凝土構件未見明顯屈服，說明模型結構稍有損傷，模型最大層間位移角為1/133。試驗說明，原型結構設計在8度罕遇地震作用下滿足規(guī)范要求。3、振動臺試驗在振動臺試驗過程中，結構在各工況地震作用下，振結構體系結構分析42振動臺試驗3設計難點及解決方案1結構體系結構分析42振動臺試驗3設計難點及解決方案14、設計難點及解決方案4.1、樓層平面內拉力問題西塔建筑造型獨特，由鋼管混凝土柱組成的斜交網絡外框筒分為16個節(jié)，每個節(jié)27M，鋼管混凝土柱在每個節(jié)間為直線段，相鄰節(jié)段的柱于節(jié)點層形成一個折點，并于節(jié)點層平面內產生向外的推力，如下圖所示,從而在樓層梁板中產生了拉力。抵抗該拉力是本工程設計中的技術難點之一。4、設計難點及解決方案4.1、樓層平面內拉力問題4、設計難點及解決方案通過分析可知，由外筒斜柱豎向力傳遞轉折而產生的向外的推力可由鋼管混凝土柱本身的剪力、外環(huán)梁的拉力、連接柱與核心筒的拉梁及樓板的拉力來平衡。一般說來，鋼管混凝土柱的優(yōu)勢在于承受軸向力，過大的剪力和彎矩會降低鋼管混凝土柱的承載能力；而鋼筋混凝土樓板則有裂縫寬度的限制。因此，本工程采取了外框筒環(huán)梁+拉梁+核心筒內閉合環(huán)梁構成的獨立的平面內抗拉體系，如下圖所示。4、設計難點及解決方案通過分析可知，由外筒斜柱豎向力傳遞轉折4、設計難點及解決方案4、設計難點及解決方案4、設計難點及解決方案4.2、外框筒斜柱相貫節(jié)點問題本工程的第二個主要技術難點是組成斜交網格外框筒的鋼管混凝土柱“X”形相貫節(jié)點。建筑師要求兩根鋼管混凝土柱空間相貫。在柱軸線交點處截面面積最小，所受軸力最大。因此,必須設計一個特殊節(jié)點以滿足既不加大節(jié)點的截面尺寸，又能滿足承受更大內力的要求。4、設計難點及解決方案4.2、外框筒斜柱相貫節(jié)點問題4、設計難點及解決方案我們研究設計了一個新型節(jié)點，利用豎向放置的橢圓形拉板連接四根相貫的鋼管，節(jié)點區(qū)內鋼管壁適當加厚，細腰處設置水平加強環(huán)。(如圖所示)。該節(jié)點形式簡潔，受力明確，方便管內混凝土的澆灌。目前已完成兩個階段的試驗，試驗證明該節(jié)點承載力及剛度均能滿足要求。4、設計難點及解決方案我們研究設計了一個新型節(jié)點，利用豎向放4、設計難點及解決方案節(jié)點模型

4、設計難點及解決方案節(jié)點模型4、設計難點及解決方案節(jié)點局部

4、設計難點及解決方案節(jié)點局部4、設計難點及解決方案彈性階段鋼管環(huán)向應力鋼管豎向應力

4、設計難點及解決方案彈性階段4、設計難點及解決方案彈性階段橢圓拉板橫向應力橢圓拉板豎向應力

4、設計難點及解決方案彈性階段4、設計難點及解決方案彈塑性階段鋼管環(huán)向應力鋼管豎向應力4、設計難點及解決方案彈塑性階段4、設計難點及解決方案彈塑性階段橢圓拉板橫向應力橢圓拉板豎向應力4、設計難點及解決方案彈塑性階段4、設計難點及解決方案彈塑性階段外加強鋼環(huán)板環(huán)向應力外加強鋼環(huán)板環(huán)向應力4、設計難點及解決方案彈塑性階段4、設計難點及解決方案B1試件（20度）承載力－位移曲線4、設計難點及解決方案B1試件（20度）承載力－位移曲線4、設計難點及解決方案B3試件（35度）承載力－位移曲線4、設計難點及解決方案B3試件（35度）承載力－位移曲線4、設計難點及解決方案節(jié)點試驗4、設計難點及解決方案節(jié)點試驗4、設計難點及解決方案節(jié)點試驗4、設計難點及解決方案節(jié)點試驗4、設計難點及解決方案節(jié)點試驗4、設計難點及解決方案節(jié)點試驗4、設計難點及解決方案節(jié)點試驗4、設計難點及解決方案節(jié)點試驗4、設計難點及解決方案節(jié)點試驗4、設計難點及解決方案節(jié)點試驗4、設計難點及解決方案節(jié)點試驗結論從試驗現(xiàn)象來看，角節(jié)點的最終破壞現(xiàn)象主要表現(xiàn)為節(jié)點區(qū)鋼管鼓起，沒有達到“強節(jié)點”設計原則，邊節(jié)點的最終破壞現(xiàn)象主要表現(xiàn)為非節(jié)點區(qū)鋼管鼓起，實現(xiàn)了“強節(jié)點”設計原則。但試件的非節(jié)點區(qū)桿件長度較短，尤其是角節(jié)點，考慮實際結構桿件有較大長細比以及受彎矩作用，實際結構的角節(jié)點和邊節(jié)點均可以實現(xiàn)“強節(jié)點”設計原則。4、設計難點及解決方案節(jié)點試驗結論4、設計難點及解決方案4.3、設計風荷載問題廣州西塔建筑造型修長挺拔，高寬比超過6.5，風荷載為結構設計中的控制荷載。毗鄰擬建東塔的干擾，使西塔的風反應更為復雜。本工程通過風氣象分析確定了本區(qū)域的風況及設計風參數，并通過大氣邊界層風洞剛性模型同步測壓試驗確定大樓的等效風荷載。4、設計難點及解決方案4.3、設計風荷載問題4、設計難點及解決方案風洞試驗及結構的風致響應分析結果表明：結構的動力性能包括阻尼比、自振頻率等對結構風反應影響很大；結構橫風向風荷載效應遠大于順風向風荷載效應。對于此類截面接近圓形的超高層建筑，易引起跨臨界強風共振。周邊環(huán)境特別是擬建的東塔對西塔的風反應也有一定影響。4、設計難點及解決方案風洞試驗及結構的風致響應分析結果表明：4、設計難點及解決方案以下為西塔385米高度處的氣動力功率譜，氣動力Fx,Fy為根據該樓層風壓時程積分的結果，相應坐標系見右圖。4、設計難點及解決方案以下為西塔385米高度處的氣動力功率譜4、設計難點及解決方案0度風向角

FxFy4、設計難點及解決方案0度風向角4、設計難點及解決方案120度風向角

FxFy4、設計難點及解決方案120度風向角4、設計難點及解決方案240度風向角

FxFy4、設計難點及解決方案240度風向角4、設計難點及解決方案0度為典型的風荷載譜，體現(xiàn)在Fx和Fy有非常不同的特征：Fx為順風向湍流作用的結果，在其譜中沒有明顯的峰值，脈動力各個頻率分量的分布和脈動風譜類似，而橫風向Fy的譜則有非常明顯的峰值，這個峰值所對應的頻率值即為漩渦脫落頻率，圖中的3條紅線分別對應于結構的前3階固有頻率，由圖中可見，結構的前兩階固有頻率基本和漩渦脫落頻率一致，這意味著會有潛在的渦激共振問題。4、設計難點及解決方案0度為典型的風荷載譜，體現(xiàn)在Fx和Fy4、設計難點及解決方案西塔的風振基本是橫風向控制的，且在橫風向響應和荷載中，平均量一般都很小，而共振分量又遠遠超過背景部分占有相當大的成分，因此，最終結構的峰值響應或等效靜風荷載還要很大程度地取決于峰值因子和結構阻尼比的選取。4、設計難點及解決方案西塔的風振基本是橫風向控制的，且在橫風4、設計難點及解決方案峰值因子和結構阻尼比對等效風荷載的影響：4、設計難點及解決方案峰值因子和結構阻尼比對等效風荷載的影響4、設計難點及解決方案結構頂部加速度隨阻尼比的減少而增加：4、設計難點及解決方案結構頂部加速度隨阻尼比的減少而增加：4、設計難點及解決方案設計時風荷載參數的取值為：①考慮到西塔的設計荷載是根據100年基本風壓進行計算而得到的，這種情況下，采用跨越一次結構即告失效的峰值因子g=3.5作為設計參數將偏于保守。因此，在結構構件承載力設計中，根據實際計算的峰值因子的分布情況，采用比國家荷載規(guī)范略高的g=2.5作為峰值因子；②100年一遇極大風作用下的結構阻尼比取3.5%；③舒適度驗算采用重現(xiàn)期10年的基本風壓，結構阻尼比取1%，峰值因子取3.5%，同時考慮風速玫瑰的影響4、設計難點及解決方案設計時風荷載參數的取值為：①考慮到西塔4、設計難點及解決方案4.4、體外預應力問題為進一步提高節(jié)點層抗拉體系的安全儲備，于節(jié)點層周邊設置體外高強鋼絞線預應力索。張拉索使得節(jié)點層平面內產生沿徑向的壓力，大大減少了環(huán)梁、拉梁及核心筒連梁的拉力，還可降低樓板中的拉應力水平，有效地控制樓板的裂縫寬度。4、設計難點及解決方案4.4、體外預應力問題4、設計難點及解決方案與此同時，體外預應力的施加減小了鋼管混凝土斜柱的向外水平位移，相應減少了柱端彎矩，從而提高了柱的豎向承載力。體外預應力施加的方法、施加的大小及時機、預應力索的維護及與主結構的連接方式成了本工程的另一個技術難點。4、設計難點及解決方案4、設計難點及解決方案根據施工時恒荷載施加的順序，本工程各節(jié)點層預應力最多分三次施加，以達到在恒荷載及預應力共同作用下樓板內基本無拉力的目的，并控制施工時各結構構件在預壓力作用下保持彈性工作狀態(tài)，不致產生過大的壓力。體外預應力在此類超高層建筑的應用尚屬首次，實際施工時尚應與專業(yè)公司進行協(xié)調與配合，才能更好地實現(xiàn)設計的意圖4、設計難點及解決方案根據施工時恒荷載施加的順序，本工程各節(jié)4、設計難點及解決方案預應力索布置圖4、設計難點及解決方案預應力索布置圖4、設計難點及解決方案預應力索大樣4、設計難點及解決方案預應力索大樣4、設計難點及解決方案4.5負一層和首層核心筒外墻開洞由于建筑使用功能的要求，于核心筒外墻開了一個寬10米的電梯門洞。其在豎向荷載作用下的受力模式是典型的拉桿拱。在詳細分析的基礎上，采取了以下措施：門洞周邊增設型鋼門架，傳遞主壓應力和主拉應力范圍做了加強；此外，在門洞頂部拉應力區(qū)加設了有粘結預應力拉索。門洞兩側的混凝土墻也適當加厚。4、設計難點及解決方案4、設計難點及解決方案4、設計難點及解決方案小結廣州西塔建筑造型獨特，結構形式新穎。巨型鋼管混凝土斜交網格外筒+鋼筋混凝土內筒構成的筒中筒體系是一種側向剛度大，承載力高的新型結構體系，外筒主要以軸力來抵抗水平荷載引起的傾覆力矩，適合用于超高層建筑結構。設計過程中，華南理工大學建筑設計研究院與ARUP設計公司組成的結構設計團隊，通力合作，解決了相關的技術難題，最終完成了整個結構設計工作。小結廣州西塔建筑造型獨特，結構形式新穎。巨型鋼管混凝土斜交網謝謝！謝謝！85工程概況廣州珠江新城西塔項目位于珠江新城，在廣州新城市中軸線西側，與廣州新電塔隔江相望。項目占地31,085m2

，總建筑面積約為448,736m2。其中，地下室4層，為商場，停車場，機電設備間，地下4層板面標高－19.1米；主塔樓地面以上103層，高432米，73層以下為寫字樓及酒店服務樓層，層高4.5米，以上為高級酒店客房，層高3.375米;主塔樓建筑面積約250000m2

。工程于2005年12月26日動工，先進行基坑支護及土石方工程；2006年9月完成施工圖設計，2008年底主體結構封頂，2010年底竣工交付使用。工程概況廣州珠江新城西塔項目位于珠江新城，在廣州新城市中軸線工程概況工程概況廣州西塔結構設計--方小丹課件工程概況

圖3辦公標準層平面（23層）辦公標準層平面（23層）工程概況圖3辦公標準層平面（23層）辦公標準層平面（23工程概況

圖3辦公標準層平面（23層）酒店客房標準層平面（78層）工程概況圖3辦公標準層平面（23層）酒店客房標準層平面（工程概況項目發(fā)展商：廣州越秀城建國際金融中心有限公司設計團隊:WEA-ARUP 華南理工大學建筑設計研究院聯(lián)合體施工圖審查及顧問總承包：廣州市設計院結構專業(yè)顧問：廣州容柏生建筑工程設計事務所施工總承包：中國建筑總公司－廣州建筑集團聯(lián)合體鋼結構制作：滬寧鋼機、精工鋼構風洞試驗單位：汕頭大學風洞試驗室，美國cpp風 洞試驗室節(jié)點試驗單位：華南理工大學土木工程系振動臺試驗單位：中國建筑科學研究院，同濟大學風環(huán)境評估單位:廣東省氣象局。工程概況項目發(fā)展商：廣州越秀城建國際金融中心有限公司結構體系結構分析12振動臺試驗3設計難點及解決方案4結構體系結構分析12振動臺試驗3設計難點及解決方案41、結構體系/抗側力結構體系1.1、抗側力結構體系采用巨型鋼管混凝土柱斜交網格外筒+鋼筋混凝土內筒的筒中筒體系。69層以上，由于建筑使用功能的需要，取消了核心筒的內墻，僅保留部分核心筒外墻并向內傾斜，電梯井道移至核心筒外，形成巨型鋼管混凝土柱斜交網格外筒+剪力墻結構體系。水平荷載（包括風荷載和地震作用）產生的傾覆力矩大部份由斜交網格柱外筒斜柱的軸力承擔，基底剪力大部份由鋼筋混凝土內筒承擔。1、結構體系/抗側力結構體系1.1、抗側力結構體系1、結構體系/抗側力結構體系廣州西塔修長挺拔，高寬比達6.5，平面為類三角形，外周邊由六段曲率不同的圓弧構成；立面由首層至31層外凸，31層至103層內收，剖面外輪廓也呈弧線。西塔外周邊共30根鋼管混凝土斜柱于空間相貫，節(jié)點層間距離27m；73層以下每節(jié)點層間分6層，層高4.5m；其余分8層，層高3.375m。1、結構體系/抗側力結構體系廣州西塔修長挺拔，高寬比達6.51、結構體系/抗側力結構體系廣州西塔斜交網格外筒的組成包括：①、豎向構件——以一定角度相交的斜柱；②、水平構件——沿外周邊布置、連接網格節(jié)點的環(huán)梁及沿外周邊布置、支承于斜柱的樓面梁。斜交網格筒體的幾何構成決定了它抵抗水平力的獨特優(yōu)點，側向剛度和扭轉剛度也遠優(yōu)于框筒，但豎向剛度比框筒稍差。水平力由斜柱的軸向力平衡，傾覆力矩引起的豎向力也由交于節(jié)點的斜柱的軸力平衡。1、結構體系/抗側力結構體系廣州西塔斜交網格外筒的組成包括：1、結構體系/抗側力結構體系斜柱中彎矩產生的原因：一是節(jié)間的豎向荷載，并與斜柱的交角和層高相關；二是網格節(jié)點的水平位移，相鄰層間節(jié)點水平位移差越大，斜柱的柱端彎矩越大。網格節(jié)點水平位移的大小除取決于斜柱軸力、平面內的交角和平面外的折角外，還取決于網格筒環(huán)梁、內外筒間的拉梁和樓板的軸向剛度。節(jié)點的水平約束越強，斜柱截面的剪力和彎矩越小，同時，結構的豎向剛度越大。1、結構體系/抗側力結構體系斜柱中彎矩產生的原因：一是節(jié)間的1、結構體系/抗側力結構體系計算分析表明，西塔的層高不大，斜柱的交角也不大，由13.63゜～34.09゜，自重引起的彎矩也不大；對各節(jié)點層施加了體外預應力，阻止了豎向荷載作用下網格節(jié)點的向外水平位移，大大減少了斜柱的柱端彎矩和剪力，提高了結構的豎向剛度。不論是豎向還是水平荷載，斜柱的主要內力是軸力，剪力和彎矩均很小。1、結構體系/抗側力結構體系計算分析表明，西塔的層高不大，斜1、結構體系/抗側力結構體系鋼管混凝土柱軸向剛度大，承載力高，延性好，以軸力的形式來抵抗風荷載和地震作用產生的水平力和傾覆力矩，正好發(fā)揮了鋼管混凝土結構的優(yōu)勢，十分高效。此外，由于斜柱底端彎矩、扭矩很小，即使釋放支座處X、Y、Z三個方向的轉角約束，結構自振頻率的變化甚微，即斜柱支座剛接或鉸接對結構的側向剛度和構件內力的影響很小，這就可以簡化支座的設計和構造。1、結構體系/抗側力結構體系鋼管混凝土柱軸向剛度大，承載力高1、結構體系/抗側力結構體系鋼管混凝土外筒斜柱斷面尺寸：從基底開始，鋼管直徑1800mm，壁厚35mm，每一個節(jié)點層直徑縮小50mm或100mm，至頂層鋼管直徑700mm，壁厚20mm。核心筒外墻厚：地下室1100mm，出地面1000mm，沿高度方向逐漸減薄至酒店層下層500mm；酒店層以上4層350mm，其余300mm；核心筒內墻厚：500mm。1、結構體系/抗側力結構體系鋼管混凝土外筒斜柱斷面尺寸：1、結構體系/樓蓋結構體系1.2、樓蓋結構體系首層以下及核心筒內采用鋼筋混凝土梁板，板厚130～200mm。內外筒之間采用鋼－混凝土組合樓蓋，梁跨度約8～15m，工字鋼梁高一般為450mm，跨度較大處加高至600mm；辦公樓層板厚一般為110mm，酒店樓層板厚一般為130mm，板跨度較大處局部加厚。1、結構體系/樓蓋結構體系1.2、樓蓋結構體系1、結構體系/基礎1.3、基礎主塔樓位置基礎底板已到達中微風化泥質粉砂巖層?？紤]到部分柱位下巖石裂隙較發(fā)育，采用人工挖孔樁（墩）基礎，持力層均為微風化粉砂巖或礫巖，設計要求巖樣天然濕度單軸抗壓強度不小于13MPa。樁徑3200~4800mm，樁長約6~13m。單樁豎向承載力特征值為110000kN~247000kN。部分樁有抗拔要求，單樁抗拔承載力特征值為5000kN~15000kN。主塔樓位置基礎底板厚2.5m。1、結構體系/基礎1.3、基礎1、結構體系/基礎1、結構體系/基礎1、結構體系/主要結構用料1.4、主要結構用料鋼材：Q345B－除節(jié)點外的外筒鋼管混凝土斜柱，樓蓋鋼梁及其他鋼結構構件Q345GJC－節(jié)點部分的鋼管、橢圓拉板及加強環(huán)板1860級高強低松弛鋼絞線－節(jié)點層體外預應力索1、結構體系/主要結構用料1.4、主要結構用料1、結構體系/主要結構用料1.4、主要結構用料混凝土：C50－樁及基礎底板C80~C50－核心筒及剪力墻C70~C60－外筒鋼管混凝土斜柱C90~C60－外筒鋼管混凝土斜柱節(jié)點C40~C35－樓板

1、結構體系/主要結構用料1.4、主要結構用料結構體系結構分析21振動臺試驗3設計難點及解決方案4結構體系結構分析21振動臺試驗3設計難點及解決方案42、結構分析/分析模型2.1、分析軟件ETABSANSYSSAP20002.2、分析模型鋼管混凝土斜交網格外筒－空間桿單元由于實際節(jié)點尺寸較大，一般節(jié)點高度有8～15m高，而在結構整體計算中，節(jié)點一般也簡化為桿件的連接點，故在結構整體計算中如何模擬節(jié)點是非常重要的。本節(jié)對節(jié)點分別采用實體單元（圖1）和桿單元（圖2）進行模擬，在相同的力和位移邊界條件下通過比較位移可以判明結構整體計算的模型能否模擬實際節(jié)點的剛度。2、結構分析/分析模型2.1、分析軟件2、結構分析/分析模型2、結構分析/分析模型2、結構分析/分析模型實體模型和桿件模型計算位移比較豎向位移徑向位移環(huán)向位移實體模型0.5081.7731.029桿件模型0.542.0661.443兩者比值1.061.171.40

可以看出，實際節(jié)點模型的豎向和徑向位移相比桿件模型的位移略小，節(jié)點剛度略大。2、結構分析/分析模型實體模型和桿件模型計算位移比較2、結構分析/分析模型在節(jié)點處雖然兩根鋼管柱相貫，總截面面積減少，但由于節(jié)點區(qū)壁厚增加且增加了橢圓拉板，節(jié)點實際剛度比兩根鋼管柱剛度之和還略大。而對于環(huán)向位移,兩者差異較大，但考慮到實際桿件相交處近乎圓形，基本軸對稱，環(huán)向位移較小，對結構整體內力的影響非常小，故斜交網格外筒按桿系進行結構整體分析的結果是可以接受的。

2、結構分析/分析模型2、結構分析/分析模型外框鋼管柱中混凝土的軸向剛度除了以上的節(jié)點剛度分析之外，必須保證鋼管柱中混凝土沒有承受拉力，或在拉力下不發(fā)生開裂，這樣才可以合理地假定外筒柱可采用其彈性剛度。在豎向荷載、風荷載和地震作用的標準組合下，90層以下鋼管混凝土柱沒有出現(xiàn)拉力；90層以上，外框柱雖然出現(xiàn)拉力，但拉應變小于混凝土的軸心抗拉強度標準值下的拉應變，能確保不引起混凝土的開裂。2、結構分析/分析模型外框鋼管柱中混凝土的軸向剛度2、結構分析/分析模型鋼筋混凝土樓板－殼單元核心筒中的樓板為剛性板。核心筒外的樓板為彈性板－剛度折減（0,0.25,0.5)鋼筋混凝土內筒－殼單元樓蓋鋼梁－梁單元連梁剛度折減系數為0.8計算嵌固部位－地下4層（底板頂面）2、結構分析/分析模型鋼筋混凝土樓板－殼單元2、結構分析/分析模型結構分析主要輸入參數樓層層數：108層（包括地下室）風荷載：100年重現(xiàn)期基本風壓0.6kPa地震作用：單向/偶然偏心(±5%)/雙向地震作用計算：振型分解反應譜法/彈性時程分析/動力彈塑性分析地震作用方向：結構平動基本周期方向及平行/垂直于三角形各邊地震作用振型組合數：30地震效應計算方法：考慮扭轉耦連CQC法周期折減系數：0.852、結構分析/分析模型結構分析主要輸入參數2、結構分析/分析模型活荷載折減：按規(guī)范折減自重調整系數：1.0樓板假定：核心筒內板為剛性板，筒外樓板為彈性樓板小震和中震結構阻尼比： 0.04大震結構阻尼比： 0.05重力二階效應(P-Δ效應)：考慮樓層水平地震剪力調整： 考慮樓層框架總剪力調整： 考慮2、結構分析/分析模型活荷載折減：按規(guī)范折減2、結構分析/分析模型結構設計預期目標結構耐久性：設計使用年限100年。正常使用狀態(tài) 結構、構件有必要的剛度； 室內混凝土構件的裂縫寬度≤0.3mm； 重現(xiàn)期10年的風荷載作用下，建筑物頂點加速度≤0.2m/s2。承載力及位移極限狀態(tài) 重現(xiàn)期100年風荷載、小震作用下，結構彈性； 中震作用下，結構基本彈性； 大震作用下，結構不倒塌，可修復。2、結構分析/分析模型結構設計預期目標2、結構分析/分析結果2.3、分析結果周期及質量參與系數92.0091.3490.920.550.690.290.43031591.4590.6590.642.110.230.170.54271489.3490.4290.460.350.781.010.55401388.9989.6489.450.011.190.950.57091288.9888.4588.500.072.031.500.71901188.9186.4287.000.011.341.970.73811088.9085.0885.034.560.040.000.7665984.3385.0385.030.185.002.601.1553884.1680.0482.420.062.635.031.1773784.0977.4177.3910.410.140.001.2132673.6877.2777.390.0110.567.542.1682573.6666.7169.850.017.5910.482.1973473.6559.1259.3773.590.010.002.762630.0559.1159.370.001.8057.507.509120.0557.311.870.0057.311.877.57201SumRZ(%)SumUY(%)SumUX(%)RZ(%)UY(%)UX(%)Period(s)Mode2、結構分析/分析結果2.3、分析結果92.0091.32、結構分析/分析結果層間位移角2、結構分析/分析結果層間位移角2、結構分析/分析結果水平位移2、結構分析/分析結果水平位移2、結構分析/分析結果基底反力3828718.55G(KN)總重量1.861.861.86Q0/G(%)711887118871188基底剪力Q0(KN)19.419.419.4基底彎矩M0(GN-m)風荷載作用WYR100CWYR100BWYR100A項目3828718.55G(KN)總重量1.471.48Q0/G(%)5646456525基底剪力Q0(KN)12.612.5基底彎矩M0(GN-m)地震作用SPECYSPECX項目混凝土內筒承擔的豎向荷載約占總重的57％；鋼管混凝土斜交網格外筒承擔的豎向荷載約占總重的43％。內筒承擔的基底剪力約占總剪力的61%，而外筒承擔約39%；內筒承擔的傾覆力矩約占總傾覆力矩的39%，外筒約占61%。2、結構分析/分析結果基底反力3828718.55G(KN2、結構分析/分析結果豎向荷載作用下核心筒彈性變形圖2、結構分析/分析結果豎向荷載作用下核心筒彈性變形圖2、結構分析/分析結果豎向荷載作用下外筒彈性變形圖2、結構分析/分析結果豎向荷載作用下外筒彈性變形圖2、結構分析/分析結果風荷載作用下側向變形圖2、結構分析/分析結果風荷載作用下側向變形圖2、結構分析/分析結果風荷載作用下外筒斜交網格柱軸力分布圖2、結構分析/分析結果風荷載作用下外筒斜交網格柱軸力分布圖2、結構分析/分析結果結構前三階振型圖

2、結構分析/分析結果結構前三階振型圖2、結構分析/分析結果溫度效應分析結構合攏溫度范圍約為10-35℃。由于使用期間西塔的結構構件都處于室內環(huán)境，有空調控制溫度，一般在20℃-28℃左右，因此，所有內部構件只需考慮±10℃的溫度變化。把溫度荷載施加于ETABS三維模型上進行分析，可得構件軸力最大內力設計值增加的百分比分別為：外框柱約1.1％、樓面環(huán)梁約2.2％、樓面拉梁約3.8％，都可忽略不計。2、結構分析/分析結果溫度效應分析2、結構分析/分析結果徐變分析

圖9內筒的豎向壓縮量(一年后)

2、結構分析/分析結果徐變分析圖9內筒的豎向壓縮量(一年2、結構分析/分析結果徐變分析

圖9內筒的豎向壓縮量(一年后)

2、結構分析/分析結果徐變分析圖9內筒的豎向壓縮量(一年結構體系結構分析32振動臺試驗1設計難點及解決方案4結構體系結構分析32振動臺試驗1設計難點及解決方案43、振動臺試驗2007年2月14日在中國建筑科學研究院振動臺實驗室進行了西塔結構模擬地震振動臺試驗.模型幾何比尺1/50,滿足動力和重力相似關系.試驗表明,結構模型在7度罕遇地震作用后仍可保持彈性.3、振動臺試驗2007年2月14日在中國建筑科學研究院振動臺3、振動臺試驗在振動臺試驗過程中，結構在各工況地震作用下，振動形態(tài)基本為平動，結構整體基本無扭轉效應。模型在經歷了7度小震、7度中震、7度罕遇地震作用后，自振特性有微小變化，結構基本處于彈性狀態(tài)。模型在經歷了8度罕遇地震作用后,自振特性又有微小變化，核心筒剪力墻未見明顯裂縫，外圍銅管混凝土構件未見明顯屈服，說明模型結構稍有損傷，模型最大層間位移角為1/133。試驗說明，原型結構設計在8度罕遇地震作用下滿足規(guī)范要求。3、振動臺試驗在振動臺試驗過程中，結構在各工況地震作用下，振結構體系結構分析42振動臺試驗3設計難點及解決方案1結構體系結構分析42振動臺試驗3設計難點及解決方案14、設計難點及解決方案4.1、樓層平面內拉力問題西塔建筑造型獨特，由鋼管混凝土柱組成的斜交網絡外框筒分為16個節(jié)，每個節(jié)27M，鋼管混凝土柱在每個節(jié)間為直線段，相鄰節(jié)段的柱于節(jié)點層形成一個折點，并于節(jié)點層平面內產生向外的推力，如下圖所示,從而在樓層梁板中產生了拉力。抵抗該拉力是本工程設計中的技術難點之一。4、設計難點及解決方案4.1、樓層平面內拉力問題4、設計難點及解決方案通過分析可知，由外筒斜柱豎向力傳遞轉折而產生的向外的推力可由鋼管混凝土柱本身的剪力、外環(huán)梁的拉力、連接柱與核心筒的拉梁及樓板的拉力來平衡。一般說來，鋼管混凝土柱的優(yōu)勢在于承受軸向力，過大的剪力和彎矩會降低鋼管混凝土柱的承載能力；而鋼筋混凝土樓板則有裂縫寬度的限制。因此，本工程采取了外框筒環(huán)梁+拉梁+核心筒內閉合環(huán)梁構成的獨立的平面內抗拉體系，如下圖所示。4、設計難點及解決方案通過分析可知，由外筒斜柱豎向力傳遞轉折4、設計難點及解決方案4、設計難點及解決方案4、設計難點及解決方案4.2、外框筒斜柱相貫節(jié)點問題本工程的第二個主要技術難點是組成斜交網格外框筒的鋼管混凝土柱“X”形相貫節(jié)點。建筑師要求兩根鋼管混凝土柱空間相貫。在柱軸線交點處截面面積最小，所受軸力最大。因此,必須設計一個特殊節(jié)點以滿足既不加大節(jié)點的截面尺寸，又能滿足承受更大內力的要求。4、設計難點及解決方案4.2、外框筒斜柱相貫節(jié)點問題4、設計難點及解決方案我們研究設計了一個新型節(jié)點，利用豎向放置的橢圓形拉板連接四根相貫的鋼管，節(jié)點區(qū)內鋼管壁適當加厚，細腰處設置水平加強環(huán)。(如圖所示)。該節(jié)點形式簡潔，受力明確，方便管內混凝土的澆灌。目前已完成兩個階段的試驗，試驗證明該節(jié)點承載力及剛度均能滿足要求。4、設計難點及解決方案我們研究設計了一個新型節(jié)點，利用豎向放4、設計難點及解決方案節(jié)點模型

4、設計難點及解決方案節(jié)點模型4、設計難點及解決方案節(jié)點局部

4、設計難點及解決方案節(jié)點局部4、設計難點及解決方案彈性階段鋼管環(huán)向應力鋼管豎向應力

4、設計難點及解決方案彈性階段4、設計難點及解決方案彈性階段橢圓拉板橫向應力橢圓拉板豎向應力

4、設計難點及解決方案彈性階段4、設計難點及解決方案彈塑性階段鋼管環(huán)向應力鋼管豎向應力4、設計難點及解決方案彈塑性階段4、設計難點及解決方案彈塑性階段橢圓拉板橫向應力橢圓拉板豎向應力4、設計難點及解決方案彈塑性階段4、設計難點及解決方案彈塑性階段外加強鋼環(huán)板環(huán)向應力外加強鋼環(huán)板環(huán)向應力4、設計難點及解決方案彈塑性階段4、設計難點及解決方案B1試件（20度）承載力－位移曲線4、設計難點及解決方案B1試件（20度）承載力－位移曲線4、設計難點及解決方案B3試件（35度）承載力－位移曲線4、設計難點及解決方案B3試件（35度）承載力－位移曲線4、設計難點及解決方案節(jié)點試驗4、設計難點及解決方案節(jié)點試驗4、設計難點及解決方案節(jié)點試驗4、設計難點及解決方案節(jié)點試驗4、設計難點及解決方案節(jié)點試驗4、設計難點及解決方案節(jié)點試驗4、設計難點及解決方案節(jié)點試驗4、設計難點及解決方案節(jié)點試驗4、設計難點及解決方案節(jié)點試驗4、設計難點及解決方案節(jié)點試驗4、設計難點及解決方案節(jié)點試驗結論從試驗現(xiàn)象來看，角節(jié)點的最終破壞現(xiàn)象主要表現(xiàn)為節(jié)點區(qū)鋼管鼓起，沒有達到“強節(jié)點”設計原則，邊節(jié)點的最終破壞現(xiàn)象主要表現(xiàn)為非節(jié)點區(qū)鋼管鼓起，實現(xiàn)了“強節(jié)點”設計原則。但試件的非節(jié)點區(qū)桿件長度較短，尤其是角節(jié)點，考慮實際結構桿件有較大長細比以及受彎矩作用，實際結構的角節(jié)點和邊節(jié)點均可以實現(xiàn)“強節(jié)點”設計原則。4、設計難點及解決方案節(jié)點試驗結論4、設計難點及解決方案4.3、設計風荷載問題廣州西塔建筑造型修長挺拔，高寬比超過6.5，風荷載為結構設計中的控制荷載。毗鄰擬建東塔的干擾，使西塔的風反應更為復雜。本工程通過風氣象分析確定了本