稠油注氮?dú)庹羝掏绿岣卟墒章使に嚰夹g(shù)匯編前言注氮?dú)飧纳普羝掏滦Ч麉?shù)優(yōu)選典型井區(qū)轉(zhuǎn)換開(kāi)發(fā)方式研究認(rèn)識(shí)與結(jié)論六八七主要內(nèi)容前言一二三四五注氮?dú)飧纳普羝掏掠筒孛舾幸蛩匮芯?/p>

注氮?dú)饧诱羝掏绿岣唛_(kāi)發(fā)效果的機(jī)理研究區(qū)地質(zhì)特征及開(kāi)發(fā)現(xiàn)狀

特超稠油開(kāi)發(fā)技術(shù)及應(yīng)用

注氮?dú)飧纳普羝掏滦Ч谛陆?、遼河、勝利等油田已有應(yīng)用，取得了很好的效果；前言研究的目的大規(guī)模應(yīng)用于克拉瑪依九7+8區(qū)齊古組特超稠油油藏為國(guó)內(nèi)尚屬首次，其注氮適應(yīng)性、作用機(jī)理、操作參數(shù)有待深入研究；開(kāi)展特超稠油油藏注氮?dú)馓岣卟墒章始夹g(shù)的數(shù)?？萍脊リP(guān)，為改善特超稠油開(kāi)采效果，提高吞吐階段采收率，減緩超稠油產(chǎn)量遞減提供一條有效途徑，同時(shí)對(duì)九7+8區(qū)及類似特超稠油油藏的開(kāi)發(fā)提供技術(shù)支持。前言注氮?dú)飧纳普羝掏滦Ч麉?shù)優(yōu)選典型井區(qū)轉(zhuǎn)換開(kāi)發(fā)方式研究認(rèn)識(shí)與結(jié)論六八七主要內(nèi)容一二三四五注氮?dú)飧纳普羝掏掠筒孛舾幸蛩匮芯?/p>

注氮?dú)饧诱羝掏绿岣唛_(kāi)發(fā)效果的機(jī)理研究區(qū)地質(zhì)特征及開(kāi)發(fā)現(xiàn)狀

特超稠油開(kāi)發(fā)技術(shù)及應(yīng)用

特超稠油開(kāi)發(fā)技術(shù)及應(yīng)用特超稠油開(kāi)發(fā)技術(shù)及應(yīng)用1.1熱采法1.1.1常規(guī)熱采方法蒸汽吞吐使用各種助劑改善吞吐效果，助劑主要有天然氣、氮?dú)?、溶?輕質(zhì)油)及高溫泡沫劑(表面活性劑)，生產(chǎn)周期延長(zhǎng)，吞吐采收率由15%提高到20%以上。蒸汽驅(qū)美國(guó)的克恩河油田和印度尼西亞的杜里油田

火燒油層由常規(guī)火驅(qū)變?yōu)閺?fù)合驅(qū)。例如，利用水平井進(jìn)行重力輔助火燒油層(COSH，也譯作燃燒超覆分采水平井)、火驅(qū)與蒸汽驅(qū)復(fù)合驅(qū)等，從而提高采收率，提高經(jīng)濟(jì)效益特超稠油開(kāi)發(fā)技術(shù)及應(yīng)用1.1熱采法1.1.2蒸汽輔助重力泄油技術(shù)(SAGD)3種方式:雙水平井、水平井直井組合方式，單井SAGD1.1.3蒸汽與非凝析氣推進(jìn)(SAGP)技術(shù)將SAGD工藝改進(jìn)，注入非凝析氣(如天然氣)。非凝析氣與蒸汽一起從生產(chǎn)井上方的注入井注入。天然氣在注入井上方的腔體內(nèi)聚集，降低熱損失。特超稠油開(kāi)發(fā)技術(shù)及應(yīng)用1.1熱采法1.1.4水平壓裂輔助蒸汽驅(qū)(FAST)技術(shù)將成熟的水力壓裂技術(shù)與蒸汽驅(qū)技術(shù)有機(jī)地結(jié)合起來(lái)，通過(guò)水力壓裂在油層中形成可控制的水平裂縫來(lái)改善油層蒸汽驅(qū)的效果。水平裂縫輔助蒸汽驅(qū)技術(shù)是用于開(kāi)采中淺層(即可以形成水平裂縫油層)稠油油藏和特、超稠油油藏最為成功的技術(shù)之一。1.1.5間歇蒸汽驅(qū)蒸汽驅(qū)注汽井采取注汽段時(shí)間再關(guān)井一段時(shí)間的非連續(xù)注汽，此時(shí)采油井一般仍采取連續(xù)開(kāi)采方式生產(chǎn)。特超稠油開(kāi)發(fā)技術(shù)及應(yīng)用1.1熱采法1.1.6一注多采技術(shù)優(yōu)選井間熱連通性好的井組，選取1口中心井大注汽量間歇注汽，周圍井依靠中心井注入能量連續(xù)生產(chǎn)，從而實(shí)現(xiàn)井組整體吞吐，擴(kuò)大蒸汽波及面積，提高驅(qū)油效率，達(dá)到改善吞吐效果的目的。1.1.7多井整體蒸汽吞吐把射孔層位相互對(duì)應(yīng)、汽竄發(fā)生頻繁的部分油井作為一個(gè)井組，集中注汽，集中生產(chǎn)，以改善油層動(dòng)用效果的一種方法。原理為利用多井集中注汽、集中建立溫度場(chǎng)，提高蒸汽的熱利用率。特超稠油開(kāi)發(fā)技術(shù)及應(yīng)用1.2冷采法1.2.1物理法冷采出砂冷采1.2.2化學(xué)冷采化學(xué)吞吐井筒化學(xué)降粘、油層化學(xué)降粘解堵、洗井液中加降粘劑溶劑蒸氣抽提(Vapex)特超稠油開(kāi)發(fā)技術(shù)及應(yīng)用1.2冷采法1.2.3注CO2方法機(jī)理主要有:降粘，促進(jìn)原油膨脹，解堵，降低界面張力和溶解氣驅(qū)。1.2.4注煙道氣方法將稠油熱采的鍋爐煙道氣經(jīng)過(guò)處理、增壓后注入油層，與油層中的殘留原油混溶成一種流體而驅(qū)替產(chǎn)出的三次采油方法。1.2.5露天開(kāi)采技術(shù)1.2.6微生物采油1.3稠油注氮氮?dú)饧诱粽羝掏峦卵芯楷F(xiàn)現(xiàn)狀特超稠油油開(kāi)發(fā)技技術(shù)及應(yīng)應(yīng)用20世紀(jì)70年代美國(guó)國(guó)和加拿拿大不僅僅開(kāi)展了了室內(nèi)實(shí)實(shí)驗(yàn)，而而且對(duì)不不同的油油藏進(jìn)行行了注氮氮?dú)忾_(kāi)發(fā)發(fā)89年我國(guó)開(kāi)開(kāi)始了注注氮?dú)忾_(kāi)開(kāi)發(fā)油田田的實(shí)驗(yàn)驗(yàn)，到90年代中期期，由于于膜分離離制氮技技術(shù)在中中國(guó)的發(fā)發(fā)展，為為氮?dú)庠谠谟吞镩_(kāi)開(kāi)采上的的應(yīng)用提提供了有有利條件件。遼河油田田、克克拉瑪依依、八面面河油田田面120區(qū)塊、樂(lè)樂(lè)安特稠稠油油藏藏有應(yīng)用用，但象象九7+8區(qū)類似粘粘度的油油藏大規(guī)規(guī)模開(kāi)發(fā)發(fā)還很少少。前言注氮?dú)飧母纳普羝掏滦Ч麉?shù)數(shù)優(yōu)選典型井區(qū)區(qū)轉(zhuǎn)換開(kāi)開(kāi)發(fā)方式式研究認(rèn)識(shí)與結(jié)結(jié)論六八七主要內(nèi)容容一二三四五注氮?dú)飧母纳普羝掏掠陀筒孛舾懈幸蛩匮醒芯孔⒌獨(dú)饧蛹诱羝掏掏绿岣吒唛_(kāi)發(fā)效效果的機(jī)機(jī)理研究區(qū)地地質(zhì)特征征及開(kāi)發(fā)發(fā)現(xiàn)狀特超稠油油開(kāi)發(fā)技技術(shù)及應(yīng)應(yīng)用研究區(qū)地地質(zhì)特征征及開(kāi)發(fā)發(fā)現(xiàn)狀新疆九區(qū)區(qū)齊古組組油藏地地質(zhì)特征征及開(kāi)發(fā)發(fā)現(xiàn)狀九區(qū)齊古古組油藏藏位于克克拉瑪依依市以東東約45km處，九7+8區(qū)位于其其西北部部，含油油面積9.3km2，地質(zhì)儲(chǔ)儲(chǔ)量3412×104t，是九區(qū)區(qū)原油粘粘度最高高的區(qū)塊塊。地面脫汽汽原油粘粘度(50℃℃)變化在1988～15153mPa·s之間，平平均48847mPa·s。20℃時(shí)地面脫脫氣原油油粘度為為121800mPa··s。Pi=1.8MPa，壓力系系數(shù)0.91，Ti=18℃℃。能量弱弱，無(wú)自自噴能力力。J3q3、J3q2、J3q1砂層組組J3q2：J3q22、J3q21砂層J3q22：J3q22-3、J3q22-2和J3q22-1單層開(kāi)發(fā)簡(jiǎn)簡(jiǎn)況九8區(qū)于1987年、1989年開(kāi)辟辟了兩兩個(gè)吞吞吐試試驗(yàn)區(qū)區(qū)1991～1992年在九九8區(qū)J232井附近近采用用反五五點(diǎn)井井網(wǎng)生生產(chǎn)1993～1997年開(kāi)辟辟了5口大井井眼井井組和和水平平井試試驗(yàn)區(qū)區(qū)1998年九8西反九九點(diǎn)70××100m井距，，2000年12月擴(kuò)邊邊2005年采用用70m井距正正方形形井網(wǎng)網(wǎng)部署署開(kāi)發(fā)發(fā)井748口，動(dòng)動(dòng)用地地質(zhì)儲(chǔ)儲(chǔ)量1369××104t，可采采儲(chǔ)量量383×104t，2005年實(shí)際際投產(chǎn)產(chǎn)的擴(kuò)擴(kuò)邊井井?dāng)?shù)為為359口。2006年計(jì)劃劃實(shí)施施九7區(qū)主力力區(qū)域域，鉆鉆新井井200口，利利用老老井5口，建建產(chǎn)能能井205口。截截止到到2006年9月，2006年實(shí)際際投產(chǎn)產(chǎn)擴(kuò)邊邊井?dāng)?shù)數(shù)為92口。地質(zhì)特特征及及開(kāi)發(fā)發(fā)現(xiàn)狀狀開(kāi)發(fā)現(xiàn)現(xiàn)狀截止2006年9月，九九7+8區(qū)動(dòng)用用面積積6.33km2，動(dòng)用用地質(zhì)質(zhì)儲(chǔ)量量2201.5××104t，總井井?dāng)?shù)906口(含報(bào)廢廢井62口)，其中中吞吐吐采油油井857口，汽汽驅(qū)注注汽井井9口、汽汽驅(qū)采采油井井40口分區(qū)累積注汽(104t)累積產(chǎn)油(104t)累積產(chǎn)液(104t)井日產(chǎn)水平(t/d)油汽比含水(%)采出程度(%)九7區(qū)155.601730.7665111.12242.30.20727.3九8區(qū)781.5501164.4143706.43841.80.21779.2合計(jì)937.1518195.1808817.56081.90.21768.92006年9月九7+8區(qū)月注注水平平7027t/d，產(chǎn)液液水平平5692t/d，產(chǎn)油油水平平1265t/d，月度度含水水78%，月度度油氣氣比0.18。九7+8區(qū)生產(chǎn)產(chǎn)數(shù)據(jù)據(jù)表地質(zhì)特特征及及開(kāi)發(fā)發(fā)現(xiàn)狀狀典型井井區(qū)選選擇及及其蒸蒸汽吞吞吐效效果兩個(gè)研研究區(qū)區(qū)位置置圖地質(zhì)特特征及及開(kāi)發(fā)發(fā)現(xiàn)狀狀5#供熱站3#供熱站6#供熱站注氮?dú)庠O(shè)備氮?dú)廨o輔助蒸蒸汽吞吞吐生生產(chǎn)的的980141井組未注氮氮的980120井組典型井井組吞吞吐效效果分分析未注氮氮井組組共24口井,于2005年6月投產(chǎn)產(chǎn),注蒸汽汽1~3輪注氮井井組共共9口井，，于2005年9月投產(chǎn)產(chǎn)，注注蒸汽汽1~2輪未注氮氮井組組生產(chǎn)產(chǎn)周期期過(guò)短短，如如980119井第一一周期期只有有70天；油油汽比比較低低，全全井組組累計(jì)計(jì)油汽汽比為為0.1，最低低的井井是980119井0.02井組吞吐輪次累注蒸汽t累注氮?dú)鈓3累積產(chǎn)油t累積產(chǎn)水m3油汽比回采水率未注氮2~3103221010621441870.100.43注氮1~2235372597367137123090.300.52注氮井井組累累計(jì)油油氣比比為0.3，回采采水率率0.49，注氮氮?dú)庋友娱L(zhǎng)了了單井井的生生產(chǎn)周周期，，有效效提高高了油油井利利用率率和油油井生生產(chǎn)時(shí)時(shí)率兩井組組效果果對(duì)比比表地質(zhì)特特征及及開(kāi)發(fā)發(fā)現(xiàn)狀狀前言注氮?dú)鈿飧纳粕普羝掏峦滦Ч麉?shù)數(shù)優(yōu)選選典型井井區(qū)轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換開(kāi)開(kāi)發(fā)方方式研研究認(rèn)識(shí)與與結(jié)論論六八七主要內(nèi)內(nèi)容一二三四五注氮?dú)鈿飧纳粕普羝掏峦掠筒夭孛舾懈幸蛩厮匮芯烤孔⒌獨(dú)鈿饧诱粽羝掏掏绿崽岣唛_(kāi)開(kāi)發(fā)效效果的的機(jī)理理研究區(qū)區(qū)地質(zhì)質(zhì)特征征及開(kāi)開(kāi)發(fā)現(xiàn)現(xiàn)狀特超稠稠油開(kāi)開(kāi)發(fā)技技術(shù)及及應(yīng)用用注氮?dú)鈿饧诱粽羝掏掏绿崽岣唛_(kāi)開(kāi)發(fā)效效果的的機(jī)理理注氮?dú)饧诱粽羝掏绿崽岣唛_(kāi)發(fā)效效果的機(jī)理理(1)保持地層壓壓力，延長(zhǎng)長(zhǎng)吞吐周期期已開(kāi)發(fā)特稠稠油油藏注注氮改善開(kāi)開(kāi)發(fā)效果的的機(jī)理原油粘度為為48000MPa.s時(shí)產(chǎn)量對(duì)比比曲線原油粘度為為48000MPa.s時(shí)平均壓降降對(duì)比曲線線混氮井產(chǎn)量量曲線下降降慢，可使使吞吐時(shí)間間延長(zhǎng)兩個(gè)個(gè)月。(2)原油溶氣膨膨脹，改變變飽和度分分布，加快快原油排出出注入不同量量的氣體時(shí)時(shí)原油體積積膨脹能力力隨著注入氣氣量的增加加，原油溶溶解氣膨脹脹相當(dāng)于增增加了地層層含油飽和和度，也提提高了油相相的相對(duì)滲滲透率。底底部含油飽飽和度較高高，溶氣膨膨脹是注氮氮?dú)馓岣卟刹墒章实囊灰粋€(gè)重要原原因。機(jī)理已開(kāi)發(fā)特稠稠油油藏注注氮改善開(kāi)開(kāi)發(fā)效果的的機(jī)理界面張力計(jì)計(jì)算結(jié)果油氮?dú)獾慕缃缑鎻埩Ρ缺扔退g間的界面張張力降低了了近70%，有利于提提高驅(qū)油效效率.(3)界面張力降降低可以提提高驅(qū)油效效率已開(kāi)發(fā)特稠稠油油藏注注氮改善開(kāi)開(kāi)發(fā)效果的的機(jī)理機(jī)理環(huán)空注氮?dú)鈿?，可改善善隔熱效果果，提高井井底蒸汽干干?降低套管溫溫度，保護(hù)護(hù)套管。(4)注氮?dú)鉁p小小熱損失數(shù)值模擬：：井深1000m井口注汽壓壓力15MPa溫度343℃蒸汽干度0.7已開(kāi)發(fā)特稠稠油油藏注注氮改善開(kāi)開(kāi)發(fā)效果的的機(jī)理機(jī)理(5)注氮?dú)庠黾硬ú绑w積在注蒸汽的的同時(shí)注入入氮?dú)?，在在油層中可可擴(kuò)大加熱熱帶。(6)注氮?dú)馓岣吒呋夭伤事实獨(dú)夂驼魵鈿庖黄鹱⑷肴氲接筒兀?，在回采過(guò)過(guò)程中，由由于壓力下下降、氣體體膨脹，起起助排作用用。改善多多周期的開(kāi)開(kāi)發(fā)效果。。(7)注氮?dú)馓岣吒咂拭鎰?dòng)用用程度注蒸汽過(guò)程程中加入氮氮?dú)夂湍透吒邷鼗瘜W(xué)泡泡沫劑，可可擴(kuò)大垂向向動(dòng)用程度度。已開(kāi)發(fā)特稠稠油油藏注注氮改善開(kāi)開(kāi)發(fā)效果的的機(jī)理機(jī)理九7+8特超稠油油油藏注氮改改善開(kāi)發(fā)效效果的機(jī)理理（1）原油粘度度下降及膨膨脹機(jī)理：氮?dú)庠谛滦陆?+8區(qū)齊古組超超稠油中的的溶解度較較小，氮?dú)鈿馊芙饨嫡痴陈始芭蛎浢浵禂?shù)不十十分顯著，，注氮?dú)馊苋芙饨嫡澈秃团蛎涀饔糜貌皇歉纳普羝掏掏滦Ч牡闹饕獧C(jī)理理。（2）泡沫油機(jī)機(jī)理：注入氮?dú)鈿夂?，氮?dú)鈿怆m然少量量溶解與超超稠油中，，但當(dāng)進(jìn)行行吞吐生產(chǎn)產(chǎn)時(shí)井底壓壓力下降，，氣體從原原油中析出出，對(duì)于超超稠油，溶溶解在原油油中的氣體體以微氣泡泡的形式存存在而不易易脫出，即即形成泡沫沫油，而泡泡沫油的粘粘度比原始始的超稠油油粘度低很很多，這對(duì)對(duì)超稠油吞吞吐開(kāi)采是是非常有利利的。機(jī)理（3）增加地層層彈性能量量，有助于于回采：注入的氮氮?dú)庠黾恿肆擞筒啬芰苛?，在吞吐吐回采過(guò)程程中，溶解解在油中的的氮?dú)飧纳粕朴偷臐B流流阻力，呈呈游離狀態(tài)態(tài)的氮?dú)庑涡纬蓺怛?qū)，，增加了驅(qū)驅(qū)動(dòng)能量。。（4）改善蒸汽汽波及體積積：注蒸汽后后緊接著注注氮?dú)饣蛘粽羝獨(dú)馔r(shí)，氮氮?dú)鈹y帶部部分熱量迅迅速進(jìn)入油油藏深部和和上部，增增加了蒸汽汽的波及體體積。九7+8特超稠油油油藏注氮改改善開(kāi)發(fā)效效果的機(jī)理理該區(qū)采用蒸蒸汽、氮?dú)鈿饣熳⒏魺釤嶙饔貌幻髅黠@，地層層壓力低造造成低界面面張力的可可能性小，，靠低界面面張力助排排的作用較較弱。機(jī)理前言注氮?dú)飧纳粕普羝掏峦滦Ч麉?shù)數(shù)優(yōu)選典型井區(qū)轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換開(kāi)發(fā)方方式研究認(rèn)識(shí)與結(jié)論論六八七主要內(nèi)容一二三四五注氮?dú)飧纳粕普羝掏峦掠筒孛舾懈幸蛩匮芯烤孔⒌獨(dú)饧诱粽羝掏绿崽岣唛_(kāi)發(fā)效效果的機(jī)理理研究區(qū)地質(zhì)質(zhì)特征及開(kāi)開(kāi)發(fā)現(xiàn)狀特超稠油開(kāi)開(kāi)發(fā)技術(shù)及及應(yīng)用注氮?dú)飧纳粕普羝掏峦掠筒孛舾懈幸蛩匮芯烤孔⒌獨(dú)飧纳粕普羝掏峦掠筒孛舾懈幸蛩匮芯烤?、模型的建建立(1)注氮?dú)饩M組以980141井為中心，，9口井，模擬擬面積0.0441km2垂向上劃分分7個(gè)層，其中中第1、3、5、7為隔層，第第2、4、6層為生產(chǎn)層層模擬J3q22-1、J3q22-2、J3q22-3層不均勻網(wǎng)格格：x×y×z=30×36××7=7560個(gè)(2)只注蒸汽井井組以980120為中心井，，24口模擬面積共共0.155km2不均勻網(wǎng)格格：x×y×z=40×38××7=10640個(gè)敏感因素—?dú)v史擬合垂向上劃分分7個(gè)層，其中中第1、3、5、7為隔層，第第2、4、6層為生產(chǎn)層層模擬J3q22-1、J3q22-2、J3q22-3層1、模型的建建立參數(shù)準(zhǔn)備各井點(diǎn)靜態(tài)態(tài)參數(shù)如砂砂層厚度、、有效厚度度、孔隙度度、滲透率率、飽和度度等取自地地質(zhì)研究成成果；巖石、流流體熱物物性參數(shù)數(shù)巖石壓縮系數(shù)，1/MPa0.073巖石熱傳導(dǎo)率，kJ/(m.day.C)138.1巖石體積熱容，kJ/(m3.C)2540上下覆巖石蓋層體積熱容，kJ/(m3.C)2400上下覆巖石蓋層熱傳導(dǎo)率，kJ/(m.day.C)200原油相對(duì)密度，f0.956油藏原始溫度，℃18原油壓縮系數(shù)，1/MPa9.3×10-4原油熱膨脹系數(shù)m3/m3·℃2.28×10-4原油比熱kJ/kg℃2.12敏感因素素—?dú)v史擬合合原油粘溫溫關(guān)系動(dòng)態(tài)數(shù)據(jù)據(jù)按實(shí)際生生產(chǎn)、注注入數(shù)據(jù)據(jù)錄入，，未注氮氮井組自自2005年6月15日至2006年6月30日，共380天，注氮氮井組自自2005年9月3日至2006年6月30日，共300天。未注氮井井組50℃時(shí)粘度7078mPa.s,注氮井組組50℃時(shí)粘度2181mPa.s。參數(shù)準(zhǔn)備備敏感因素素—?dú)v史擬合合2、歷史擬擬合主要擬合合了井組組及單井井的累產(chǎn)產(chǎn)油、累累產(chǎn)水、、累產(chǎn)液液、日產(chǎn)產(chǎn)量，以以壓力及及含水率率作參考考。敏感因素素—?dú)v史擬合合敏感因素素—?dú)v史擬合合敏感因素素—?dú)v史擬合合對(duì)單井主主要進(jìn)行行了累油油、累水水的擬合合，單井井?dāng)M合率率大于95%敏感因素素—?dú)v史擬合合擬合誤差差分析注氮井組組擬合結(jié)結(jié)果統(tǒng)計(jì)計(jì)指標(biāo)累產(chǎn)液，t累產(chǎn)油，104t累產(chǎn)水，m3實(shí)際值19947713712309計(jì)算值19930705512875相對(duì)誤差(%)0.0851.154.6未注氮井井組擬合合結(jié)果統(tǒng)統(tǒng)計(jì)指標(biāo)累產(chǎn)液，t累產(chǎn)油，104t累產(chǎn)水，m3實(shí)際值548081062144187計(jì)算值544961123743257相對(duì)誤差(%)0.5695.792.10油藏參數(shù)數(shù)可以反反映油藏藏的特征征，可靠靠性高，，可用于于下一步步的預(yù)測(cè)測(cè)敏感因素素—?dú)v史擬合合注氮井組組主力層層剩余油油分布J3q22-1層J3q22-2層敏感因素素—?dú)v史擬合合注氮井組組主力層層壓力分分布J3q22-1層J3q22-2層敏感因素素—?dú)v史擬合合吞吐周期期少，加加熱范圍圍小J3q22-1層J3q22-2層敏感因素素—?dú)v史擬合合未注氮井井組主力力層剩余余油分布布J3q22-2層J3q22-1層敏感因素素—?dú)v史擬合合未注氮井井組主力力層壓力力分布J3q22-2層J3q22-1層敏感因素素—?dú)v史擬合合未注氮井井組主力力層溫度度分布J3q22-2層J3q22-1層敏感因素素—?dú)v史擬合合3、注氮?dú)鈿飧纳普粽羝掏峦掠筒孛裘舾幸蛩厮匮芯孔⒌獨(dú)飧母纳普羝掏掠陀筒孛舾懈幸蛩匮醒芯吭跉v史擬擬合的基基礎(chǔ)上，，建立了了單井模模型，用用注氮井井全組模模型及單單井模型型，研究究了注氮氮?dú)飧纳粕普羝掏掏掠筒夭孛舾幸蛞蛩?，主主要包括括韻律、、油層厚厚度、垂垂直滲透透率與水水平滲透透率的比比等地層層參數(shù)。。(1)單井模型建建立以980156井為基礎(chǔ)礎(chǔ)建立了了單井模模型，網(wǎng)網(wǎng)格數(shù)為為11×11×7=841個(gè)，剖面面上分七七個(gè)層，，平面網(wǎng)網(wǎng)格長(zhǎng)度度2~10m單井模型型網(wǎng)格圖圖不同韻律律的影響響以注氮井井組為基基礎(chǔ)，均均質(zhì)模型型滲透率率為1500×10-3μm2，正韻律律模型滲滲透率自自上而下下依次為為1300、1500、1700×10-3μm2，反韻律律模型滲滲透率自自上而下下依次為為1700、1500、1300×10-3μm2。不同韻律律對(duì)開(kāi)采采效果的的影響敏感因素素地層韻律累注蒸汽t累注氮?dú)鈓3累產(chǎn)油m3累產(chǎn)水m3油汽比回采水率均質(zhì)161752587617827119840.4840.741正韻律161762599277818122620.4830.758反韻律162352594907760120080.4780.740隨機(jī)176322605707054128750.4000.730不同韻律律對(duì)開(kāi)采采效果的的影響不同韻律律地層的的累產(chǎn)油油對(duì)比正韻律地地層抑制制了蒸汽汽及氮?dú)鈿獾某哺?，較反反韻律及及隨機(jī)韻韻律地層層波及范范圍大，，但不如如均質(zhì)地地層波及及效果好好。敏感因素油層有效厚度度的影響注氮井組3個(gè)層平均有效效厚度11.3m，第J3q22-3層射開(kāi)的井很很少，上面兩兩個(gè)層的平均均效厚13.9m。以注氮井組組為基礎(chǔ)模擬擬了油層有效效厚度分別為為原模型、15m、20m和30m時(shí)的開(kāi)發(fā)效果果不同有效厚度度對(duì)開(kāi)采效果果的影響敏感因素不同有效厚度度對(duì)開(kāi)采效果果的影響不同有效厚度度對(duì)開(kāi)采效果果的影響有效厚度m累注蒸汽t累注氮?dú)鈓3累產(chǎn)油m3累產(chǎn)水m3油汽比回采水率原模型176322605707055128750.4000.73015176322605707695103630.4360.58820176322605708331107590.4720.61025176322605708542103390.4840.58630176322605708687103320.4930.586敏感因素垂向滲透率和和水平滲透率率比值的影響響以單井模型為為例模擬了滲滲透率比值分分別為：0.001、0.01、0.1、0.5、1.0五種情況滲透率比值kv/kh累注蒸汽t累注氮?dú)鈓3累產(chǎn)油m3累產(chǎn)水m3油汽比回采水率0.00111900127120253388040.2130.7400.0111900127120253786170.2130.7240.111900127120257283850.2160.7050.511900127120245386110.2060.7241.011900127120239285790.2010.721滲透率比值對(duì)對(duì)開(kāi)發(fā)效果的的影響敏感因素kv/kh<0.1時(shí)，kv/kh↑↑，累油、油汽汽比增大，說(shuō)說(shuō)明kv增加，增加了了波及范圍和和驅(qū)油效率kv/kh〉〉0.1時(shí)則相反,這是因?yàn)閗v過(guò)高,注入氣體超覆覆嚴(yán)重,影響了平面上上的波及范圍圍,造成采油量的的降低?？傮w影響不大大前言注氮?dú)飧纳普粽羝掏滦Ч麉?shù)優(yōu)選典型井區(qū)轉(zhuǎn)換換開(kāi)發(fā)方式研研究認(rèn)識(shí)與結(jié)論六八七主要內(nèi)容一二三四五注氮?dú)飧纳普粽羝掏掠筒夭孛舾幸蛩匮醒芯孔⒌獨(dú)饧诱羝掏绿岣唛_(kāi)開(kāi)發(fā)效果的機(jī)機(jī)理研究區(qū)地質(zhì)特特征及開(kāi)發(fā)現(xiàn)現(xiàn)狀特超稠油開(kāi)發(fā)發(fā)技術(shù)及應(yīng)用用注氮?dú)飧纳普粽羝掏滦Ч麉?shù)優(yōu)選注氮?dú)飧纳普粽羝掏滦Ч麉?shù)優(yōu)選1、混溶比的優(yōu)優(yōu)選結(jié)合物模實(shí)驗(yàn)驗(yàn)成果，以單井模型為基礎(chǔ)，計(jì)算算了蒸汽與氮氮?dú)饽柋?稱混溶比)分別為：1:0.2、1:0.45、1:0.5、1:0.55、1:0.7、1:1以及單純注蒸蒸汽氣七種情情況。氮?dú)庾⑷肓坑?jì)計(jì)算：摩爾密度55555.56gmol/m3水的質(zhì)量密度1000kg/m3水的摩爾質(zhì)量0.018kg/gmol1t蒸汽(冷水當(dāng)量)=55555.56mol蒸汽1mol蒸汽體積為22.4L其體積為1244.4m3設(shè)混溶比1:x1t蒸汽對(duì)應(yīng)55555.56xmol、1244.4xm3氮?dú)夂雎訸與蒸汽混注，P=11MPa，T=300℃1t蒸汽對(duì)應(yīng)22.7xm3N2混溶比單注蒸汽1:0.21:0.451:0.51:0.551:0.71:1累計(jì)注汽，t11900119001190011900119001190011900累計(jì)注氮?dú)?m3050848114400127120139840178000254240累計(jì)產(chǎn)油,m32359267728532886291129682996累計(jì)產(chǎn)水,m38625860885478455844083768285采出程度,%8.1349.2309.8369.95310.03810.23310.331油汽比,m3/m30.1980.2250.2400.2430.2450.2490.252油氮?dú)獗?%

5.2642.4932.2712.0821.6671.178回采水率0.7250.7230.7180.7110.7090.7040.696增產(chǎn)原油,m3

318494527552609637增產(chǎn)幅度,小數(shù)

0.1350.2090.2240.2340.2580.270不同混溶比下下的開(kāi)采效果果（6周期）參數(shù)優(yōu)選不同混溶比下下的累產(chǎn)油曲曲線不同混溶比增增產(chǎn)幅度及油油汽比曲線不不同混溶比比采出程度及及油氮比曲線線參數(shù)優(yōu)選2、注入時(shí)機(jī)優(yōu)優(yōu)選(1)單注蒸汽(2)第一周期開(kāi)始始混注氮?dú)?；?3)第二周期開(kāi)始始混注氮?dú)猓唬?4)第三周期開(kāi)始始混注氮?dú)?；?5)第四周期開(kāi)始始混注氮?dú)?；?6)第五周期開(kāi)始始混注氮?dú)?；?7)第六周期開(kāi)始始混注氮?dú)猓唬?8)二、四、六周周期混注氮?dú)鈿猓?9)一、三、五周周期混注氮?dú)鈿猓?10)四、六周期混混注氮?dú)猓?11)三、五周期混混注氮?dú)?；參?shù)優(yōu)選注入時(shí)機(jī)1234567891011累計(jì)注汽(冷水當(dāng)量),t1190011900119001190011900119001190011900119001190011900累計(jì)注氮?dú)?m30132565127120114408100107349581747995340922253494934945累計(jì)產(chǎn)油,m323592640288625602515248923632619252925072527累計(jì)產(chǎn)水,m386258455845584768470861786228437859684798610采出程度,%8.1349.1039.9528.8288.6728.5838.1489.0318.7218.6458.714油汽比,m3/m30.1980.2220.2430.2150.2110.2090.1990.2200.2130.2110.212油氮?dú)獗?%1.9912.2702.2382.5127.12013.5192.7472.7427.1737.231回采水率0.7250.7110.7110.7120.7120.7240.7250.7090.7220.7130.724增產(chǎn)原油,m32815272011561304260170148168增產(chǎn)幅度,小數(shù)0.1190.2230.0850.0660.0550.0020.1100.0720.0630.071注氮時(shí)機(jī)對(duì)開(kāi)開(kāi)采效果（6周期）的影響響參數(shù)優(yōu)選不同注氮時(shí)機(jī)機(jī)下的累油不同注氮時(shí)機(jī)機(jī)下的油汽比比油氮比參數(shù)優(yōu)選方案3(第二周期注氣氣)增油量、油汽汽比最高，研研究區(qū)內(nèi)第二二周期開(kāi)始注注氣可以得到到最高的采收收率，但對(duì)于于條件差的油油層，如滲透透率低或原油油粘度高等，，第二輪開(kāi)始始注氣未必能能取得好的效效果，故對(duì)九九7+8區(qū)地層條件較較好的井可在在第二周期注注氣，條件較較差的井在第第三周期開(kāi)始始注氣。3、注入方式研研究(1)單注蒸汽20天；(2)蒸汽和氮?dú)饣旎熳?0天；(3)蒸汽—氮?dú)饨惶孀⑷肴?，各?0天；(4)蒸汽—氮?dú)饨惶孀⑷肴?，各?天；(5)蒸汽—氮?dú)狻羝獨(dú)狻羝獨(dú)狻羝獨(dú)饨惶孀⑷肴耄⑷霑r(shí)間間分別為3天、2天、2天、3天、3天、2天、2天、3天共注20天；(6)蒸汽-氮?dú)饨惶孀⑷肴耄髯?天，共注20天；(7)蒸汽-氮?dú)饨惶孀⑷肴?，各?天，共注20天；參數(shù)優(yōu)選注入方式1234567累計(jì)注汽t11900119001176011760117601176011620累計(jì)注氮?dú)?m30127120115600115600115600115600115600累計(jì)產(chǎn)油,m32359288628042912292829472959累計(jì)產(chǎn)水,m38625845585578541853485108508采出程度,%8.1349.9539.66910.04110.09710.16210.203油汽比,m3/m30.1980.2430.2380.2480.2490.2510.255油氮?dú)獗?%

2.2712.4262.5192.5332.5492.560回采水率0.7250.7110.7280.7260.7260.7240.732增產(chǎn)原油,m3

527445553569588600增產(chǎn)幅度,小數(shù)

0.2240.1890.2340.2410.2490.254注入方式對(duì)開(kāi)開(kāi)采效果(6周期)的影響參數(shù)優(yōu)選從方案3到方案7，段塞體積由由大到小變化化，注入的段段塞越小，效效果越好，混混注居于其其中?？紤]到到段塞注入施施工的復(fù)雜性性，生產(chǎn)前幾幾個(gè)周期可先先使用混注，，隨著吞吐周周期的增加，，采用段塞注注入，并逐漸漸增大段塞體體積4、原油粘度適適宜范圍研究究選擇5000mPa.s、25000mPa.s、96400mPa.s、150000mPa.s、200000mPa.s、250000mPa.s共六種不同粘粘度的原油，，研究不同原原油范圍的注注氮?dú)飧纳普粽羝掏麻_(kāi)采采的效果(6周期)原油粘度mPa.s累注蒸汽t累注氮?dú)鈓3累產(chǎn)油m3累產(chǎn)水m3油汽比回采水率500011900127120335683950.2820.7052500011900127120298987550.2510.7369640011900127120264584550.2220.71115000011900127120251984070.2120.70620000011900127120217183650.1820.70325000011900127120200783430.1690.701不同粘度下的的累油與油汽汽比5、注氮?dú)?泡沫輔助蒸汽汽吞吐研究為研究注入泡泡沫對(duì)氮?dú)廨o輔助蒸汽吞吐吐的作用，計(jì)計(jì)算了起泡劑劑濃度0.1%(wt)、0.2%、0.5%、0.8%、1.0%的幾種情況(10周期)。起泡劑濃度%累注蒸汽t累注起泡劑t累注氮?dú)鈓3累產(chǎn)油m3累產(chǎn)水m3油汽比回采水率0169400737303227151520.1900.8940.116931.48.7737304718142120.2790.8390.216922.617.4737305621132940.3320.7860.516896.643.4737306167127730.3650.7560.816870.669.4737306261126720.3710.7511.016853.386.7737306383125290.3790.743結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)實(shí)踐踐應(yīng)用效果，，并考慮起泡泡劑在地層中中的吸附及經(jīng)經(jīng)濟(jì)效益到，，起泡劑的最最佳使用濃度度應(yīng)在0.5wt%左右。不同起泡劑濃濃度下的累產(chǎn)產(chǎn)油前言注氮?dú)飧纳普粽羝掏滦Ч麉?shù)優(yōu)選典型井區(qū)轉(zhuǎn)換換開(kāi)發(fā)方式研研究認(rèn)識(shí)與結(jié)論六八七主要內(nèi)容一二三四五注氮?dú)飧纳普粽羝掏掠筒夭孛舾幸蛩匮醒芯孔⒌獨(dú)饧诱羝掏绿岣唛_(kāi)開(kāi)發(fā)效果的機(jī)機(jī)理研究區(qū)地質(zhì)特特征及開(kāi)發(fā)現(xiàn)現(xiàn)狀特超稠油開(kāi)發(fā)發(fā)技術(shù)及應(yīng)用用典型井區(qū)轉(zhuǎn)換換開(kāi)發(fā)方式研研究典型井區(qū)轉(zhuǎn)換換開(kāi)發(fā)方式研研究1、應(yīng)用水平井井開(kāi)采可行性性研究(1)特稠油油藏水水平井適用條條件(1)h<5米的特稠油、、超稠油油藏藏，不經(jīng)濟(jì)。。(2)h=5~10m，μo<50000mPa.s的特稠油油藏藏,可蒸汽吞吐和和蒸汽驅(qū)，而而μo>100000mPa.s的超稠油油藏藏，則只可蒸蒸汽吞吐。(3)h>10m時(shí)，μo=50000~100000mPa.s的超稠油油藏藏，可采用水水平井蒸汽吞吞吐和蒸汽驅(qū)驅(qū)開(kāi)采；而μo>100000mPa.s的超稠油油藏藏，則可采用用蒸汽吞吐開(kāi)開(kāi)采。(4)μo>200000mPa.s，油層厚度大大于20m的超稠油油藏藏，必須采用用蒸汽輔助重重力泄油技術(shù)術(shù)。油價(jià)(元/t)8001000開(kāi)采方式蒸汽吞吐蒸汽驅(qū)(包括SAGD)蒸汽吞吐蒸汽驅(qū)(包括SAGD)油汽比(t/t)0.320.200.200.16特超稠油不同同開(kāi)采方式下下的經(jīng)濟(jì)極限限油汽比典型井區(qū)轉(zhuǎn)換換開(kāi)發(fā)方式研研究1、應(yīng)用水平井井開(kāi)采可行性性研究(1)特稠油油藏水水平井適用條條件(2)水平井熱采可可行性以注氮井組模模型為基礎(chǔ),在J3q22-2布水平井。目目的層平均有有效厚度13.9m，水平段長(zhǎng)度度150m。水平井模型網(wǎng)網(wǎng)格圖SAGD模型網(wǎng)格圖吞吐10周期轉(zhuǎn)驅(qū)直井生產(chǎn)J3q22-1、J3q22-2層。方案生產(chǎn)時(shí)間(d)累注汽(t)累注氮?dú)?m3)累產(chǎn)油(m3)采出程度(%)油汽比蒸汽吞吐18849600005788818.430.603氮?dú)廨o助吞吐1884960001.06037e+0066104019.430.636蒸汽驅(qū)22536729800209436.670.031氮?dú)廨o助汽驅(qū)22536729807665620210566.700.031SAGD4137145128006092919.390.042氮?dú)廨o助SAGD413714512801.64064e+0076392920.350.044水平井開(kāi)采效效果預(yù)測(cè)含油飽和度水平井吞吐末末期場(chǎng)參數(shù)分分布?jí)毫囟人骄_(kāi)發(fā)風(fēng)風(fēng)險(xiǎn)性分析油藏埋藏淺打打水平井技術(shù)術(shù)要求高、設(shè)設(shè)備配套巖心膠結(jié)疏松松是影響淺層層水平井鉆井井的重要因素素1997年在九8區(qū)完鉆4口斜直水平井井，第1輪吞吐與周圍圍老井（直井井）相比，排排液量大2.7倍，周期產(chǎn)油油量高1.5倍，日產(chǎn)油高高2.8倍，采油速度度高4倍，但第2輪轉(zhuǎn)汽驅(qū)開(kāi)始始汽竄和出砂砂嚴(yán)重，井底底被砂埋，修修井作業(yè)難度度大，費(fèi)用高高，被迫關(guān)井井。九7+8區(qū)齊古組超稠稠油油層以直直井布井方式式為好。借鑒鑒遼河超稠油油開(kāi)發(fā)的經(jīng)驗(yàn)驗(yàn)，吞吐后期期可考慮井間間補(bǔ)打水平井井。2、井網(wǎng)井距研研究(1)井網(wǎng)形式研究究應(yīng)用經(jīng)濟(jì)概算算公式進(jìn)行了了正方形、三三角形井網(wǎng)形形式的概效益益井距m井網(wǎng)形式

井?dāng)?shù)口概效益萬(wàn)元50正方形16-191.74三角形18-260.68870正方形8173.44三角形9124.068100正方形4189.86三角形5195.496目前現(xiàn)場(chǎng)已經(jīng)經(jīng)形成正方形形的井網(wǎng)格式式，為保證井井網(wǎng)的連續(xù)性性、完整性，，推薦正方形形井網(wǎng)。三角形與正方方形井網(wǎng)概效效益計(jì)算結(jié)果果(2)井距的確定馬克斯-蘭根海姆加熱熱面積法加熱面積最大加熱半徑徑合理井距九7+8區(qū)超稠油加熱熱半徑計(jì)算結(jié)結(jié)果經(jīng)濟(jì)極限法經(jīng)濟(jì)極限井網(wǎng)網(wǎng)密度計(jì)算公公式：經(jīng)濟(jì)合理井網(wǎng)網(wǎng)密度計(jì)算公公式：確定采用70×100m井距正方形井井網(wǎng)。目前井井距較為合適適。不同油價(jià)下的的極限井距和和合理井距計(jì)計(jì)算結(jié)果3、吞吐注采參參數(shù)優(yōu)選(1)注汽速度優(yōu)選選以注氮井組模模型為基礎(chǔ)，，對(duì)注汽速度度模擬了80、100、140、160、180、200t/d六種情況。注汽速度t/d周期生產(chǎn)時(shí)間d累產(chǎn)油t累注汽t累注氮?dú)?04m3油汽比采出程度%809185350274118292134.30.42516.001009185351056125754142.70.40616.251409185352317144922164.50.36116.651609185353576156198176.50.34317.051809185353869177201201.10.30417.152009185354115210564239.00.25717.23不同注汽速度度下的開(kāi)發(fā)效效果吞吐初期不宜宜采用高速注注汽，建議第第一、第二周周期注汽速度度為120t/d?？紤]吞吐中中、后期油層層吸汽能力增增強(qiáng)，為減少少蒸汽熱損失失，應(yīng)逐漸提提高注汽速度度。注汽速度優(yōu)選選結(jié)果(2)蒸汽干度優(yōu)選選井底干度分別別為30%、40%、50%、60%、70%、80%六種情況注汽干度%周期生產(chǎn)時(shí)間d累產(chǎn)油t累注汽t累注氮?dú)?04m3油汽比采出程度%409185349202156198176.50.31515.66509185351702156198176.50.33116.46609185353576156198176.50.34317.05709185354825156198176.50.35117.45809185356231156198176.50.36017.90在工藝技術(shù)、、成本允許的的條件下盡量量提高蒸汽干干度，提高蒸蒸汽吞吐開(kāi)發(fā)發(fā)效果不同蒸汽干度度計(jì)算結(jié)果(3)燜井時(shí)間優(yōu)選選模擬了燜井時(shí)時(shí)間分別為2天、3天、5天、7天、8天、10天六種情況燜井時(shí)間d周期生產(chǎn)時(shí)間d累產(chǎn)油t累注汽t累注氮?dú)?04m3油汽比采出程度%29185353412156198176.50.34217.0039185353501156198176.50.34317.0359185353576156198176.50.34317.0579185353625156198176.50.34317.0789185353631156198176.50.34317.07109185353628156198176.50.34317.07燜井時(shí)間5～8天，采出量最最高，原油增增產(chǎn)量最高。。但總體來(lái)說(shuō)說(shuō)變化不敏感感。結(jié)合實(shí)際際生產(chǎn)數(shù)據(jù)，，優(yōu)選燜井時(shí)時(shí)間為3～5天不同燜井時(shí)間間計(jì)算結(jié)果4、效果預(yù)測(cè)及及經(jīng)濟(jì)分析(1)蒸汽與氮?dú)饣旎烊鼙?：0.5；(2)注氮井組繼續(xù)續(xù)氮?dú)廨o助吞吞吐；只注蒸蒸汽的井組預(yù)預(yù)測(cè)期開(kāi)始(第3~4周期)開(kāi)始加入氮?dú)鈿猓?3)燜井井時(shí)時(shí)間間為為5天；；(4)注入入蒸蒸汽汽干干度度為為0.6；(5)注汽汽速速度度為為150t/d。周期周期注汽t周期注氮?dú)?04m3周期產(chǎn)水t周期產(chǎn)油t日均產(chǎn)油t/d周期油汽比t/t采出程度%回采水率1+22353725.9711636715623.850.302.280.4931324515.038477494625.900.3731.570.6441517717.2311383777538.110.5122.470.7551814020.5917777676931.630.3732.150.9861998022.6720579625829.380.3131.991.0372196924.9323507571326.700.2601.821.0782202024.9923782503923.770.2291.601.0892213025.1124564496623.310.2241.581.11合計(jì)156198176.541417054862215.46980141井組組(小井井組組)蒸汽汽吞吞吐吐效效果果預(yù)預(yù)測(cè)測(cè)按每每噸噸冷冷水水當(dāng)當(dāng)量量蒸蒸汽汽50元，，每每方方氮氮?dú)鈿?.08元，，小小井井組組注注入入蒸蒸汽汽和和氮氮?dú)鈿馔锻度肴氤沙杀颈?71.65萬(wàn)元元，，噸噸油油操操作作費(fèi)費(fèi)用用429元，，在在不不同同的的油油價(jià)價(jià)下下，，計(jì)計(jì)算算經(jīng)經(jīng)濟(jì)濟(jì)極極限限產(chǎn)產(chǎn)油油量量。。油價(jià)蒸汽成本元/t蒸汽用量t蒸汽費(fèi)用104元氮?dú)獬杀驹?m3氮?dú)庥昧?04m3氮?dú)赓M(fèi)用104元噸油操作費(fèi)用元/t經(jīng)濟(jì)極限采油量噸美元/桶元/噸18102550156198780.991.08176.54190.664291630322125350156198780.991.08176.54190.664291179226148050156198780.991.08176.54190.66429924530170850156198780.991.08176.54190.66429759735199250156198780.991.08176.54190.66429621740227750156198780.991.08176.54190.664295258預(yù)測(cè)測(cè)累累產(chǎn)產(chǎn)油油48622t，遠(yuǎn)遠(yuǎn)高高于于經(jīng)經(jīng)濟(jì)濟(jì)極極限限采采油油量量；；若若油油價(jià)價(jià)按按1200元/t，則則產(chǎn)產(chǎn)出出投投入入比比為為1.908：1；若若油油價(jià)價(jià)按按2000元/t，則則產(chǎn)產(chǎn)出出投投入入比比為為：：3.18：1。980141井組組經(jīng)經(jīng)濟(jì)濟(jì)極極限限產(chǎn)產(chǎn)油油量量計(jì)計(jì)算算表表980120井組組(大井井組組)注氮氮輔輔助助吞吞吐吐效效果果預(yù)預(yù)測(cè)測(cè)周期周期注汽t周期注氮?dú)?04m3周期產(chǎn)水t周期產(chǎn)油t日均產(chǎn)油t/d周期油汽比t/t采出程度%回采水率%1+2+31032210441871062124.100.101.180.4343390038.476525337517128.730.150.570.7553860043.81136894686538.140.180.760.9664200047.6738549595933.110.140.660.92合計(jì)217721129.9575144967286163.18980120井組組(大井井組組)經(jīng)濟(jì)濟(jì)極極限限產(chǎn)產(chǎn)油油量量計(jì)計(jì)算算表表油價(jià)蒸汽成本元/t蒸汽用量t蒸汽費(fèi)用104元氮?dú)獬杀驹?m3氮?dú)庥昧?04m3氮?dú)赓M(fèi)用104元噸油操作費(fèi)用元/t經(jīng)濟(jì)極限采油量噸美元/桶元/噸18102550114500572.51.08129.5140.294291177922125350114500572.51.08129.5140.29429851926148050114500572.51.08129.5140.29429667930170850114500572.51.08129.5140.29429548935199250114500572.51.08129.5140.29429449140227750114500572.51.08129.5140.294293799預(yù)測(cè)測(cè)期期累累產(chǎn)產(chǎn)油油17955t，遠(yuǎn)遠(yuǎn)高高于于經(jīng)經(jīng)濟(jì)濟(jì)極極限限采采油油量量；；若若油油價(jià)價(jià)按按1200元/t，則則產(chǎn)產(chǎn)出出投投入入比比為為：：1.463：1；若若油油價(jià)價(jià)按按2000元/t，則產(chǎn)出出投入比比為：2.439：1。前言注氮?dú)飧母纳普羝掏滦Ч麉?shù)數(shù)優(yōu)選典型井區(qū)區(qū)轉(zhuǎn)換開(kāi)開(kāi)發(fā)方式式研究認(rèn)識(shí)與結(jié)結(jié)論六八七主要內(nèi)容容一二三四五注氮?dú)飧母纳普羝掏掠陀筒孛舾懈幸蛩匮醒芯孔⒌獨(dú)饧蛹诱羝掏掏绿岣吒唛_(kāi)發(fā)效效果的機(jī)機(jī)理研究區(qū)地地質(zhì)特征征及開(kāi)發(fā)發(fā)現(xiàn)狀特超稠油油開(kāi)發(fā)技技術(shù)及應(yīng)應(yīng)用認(rèn)識(shí)與結(jié)結(jié)論(1)氮?dú)廨o助助吞吐主主要增產(chǎn)產(chǎn)機(jī)理是是：形成成泡沫油油，起到到封堵作作用，提提高了動(dòng)動(dòng)用程度度；保持持地層壓壓力，延延長(zhǎng)了吞吞吐周期期；而原原油粘度度下降及及膨脹不不是主要要機(jī)理(2)氮?dú)廨o助助蒸汽吞吞吐對(duì)正正韻律地地層較反反韻律及及隨機(jī)地地層效果果好，而而不如均均質(zhì)地層層；應(yīng)選選擇在油油層有效效厚度10~15m左右的稠稠油油藏藏中進(jìn)行行；有隔隔夾層存存在時(shí)，，垂向滲滲透率對(duì)對(duì)氮?dú)廨o輔助蒸汽汽吞吐的的開(kāi)采效效果影響響不嚴(yán)重重。(3)注氮混溶溶比為1：0.5左右比較較合；地地層條件件較好的的井可在在第二周周期注氮氮?dú)?，條條件較差差的井在在第三周周期開(kāi)始始注氮?dú)鈿?；生產(chǎn)產(chǎn)前幾個(gè)個(gè)周期可可先使用用混注，，隨著吞吞吐周期期的增加加，采用用段塞注注入，并并逐漸增增大段塞塞體積。。認(rèn)識(shí)與結(jié)結(jié)論(4)氮?dú)廨o助助吞吐對(duì)對(duì)粘度小小于200000mPa.s超稠油油油藏有較較好的作作用，能能夠獲得得較好的的效果，，若大于于200000mPa.s的應(yīng)進(jìn)行行嚴(yán)格的的經(jīng)濟(jì)效效益評(píng)價(jià)價(jià)。(6)對(duì)九7+8區(qū)特稠油油油藏采采用水平平井注氮氮輔助吞吞吐能取取得較好好效果，，但由于于原油太太稠，采采用水平平井蒸汽汽驅(qū)、直直井水平平SAGD風(fēng)險(xiǎn)性高高，建議議在嚴(yán)格格的經(jīng)濟(jì)濟(jì)評(píng)價(jià)和和多方論論證后開(kāi)開(kāi)展小規(guī)規(guī)?，F(xiàn)場(chǎng)場(chǎng)試驗(yàn)。。(5)加入泡沫沫劑可以以較好地地改善吞吞吐效果果，起泡泡劑的最最佳使用用濃度應(yīng)應(yīng)在0.5wt%左右。認(rèn)識(shí)與結(jié)結(jié)論(7)目前正方方形井網(wǎng)網(wǎng)及70m井距對(duì)該該區(qū)適應(yīng)應(yīng)性較好好。(9)經(jīng)數(shù)模預(yù)預(yù)測(cè)，兩兩個(gè)典型型井區(qū)采采用氮?dú)鈿廨o助吞吞吐至能能取得較較好的開(kāi)開(kāi)發(fā)效果果和經(jīng)濟(jì)濟(jì)效益。。(8)第一、第第二周期期注汽速速度為120t/d,考慮吞吐吐中、后后期油層層吸汽能能力增強(qiáng)強(qiáng)，為減減少蒸汽汽熱損失失，應(yīng)逐逐漸提高高注汽速速度；在在工藝技技術(shù)、成成本允許許的條件件下盡量量提高蒸蒸汽干度度；燜井井時(shí)間3～5天較好。。認(rèn)識(shí)與結(jié)結(jié)論1、注氮?dú)鈿饩颈厩闆r注氮試驗(yàn)驗(yàn)井實(shí)施施情況及及效果分分析為評(píng)價(jià)特特超稠油油注氮?dú)鈿獯胧┬Ч皟?yōu)優(yōu)選注采采參數(shù)，，為后續(xù)續(xù)固定式式大規(guī)模模注氮提提供依據(jù)據(jù)，2005年1月起進(jìn)行行了井口口、注汽汽干線混混注氮?dú)鈿庀葘?dǎo)試試驗(yàn)。m注氮試驗(yàn)驗(yàn)井實(shí)施施情況及及效果分分析1、注氮?dú)鈿饩颈厩闆r注氮試驗(yàn)驗(yàn)井實(shí)施施情況及及效果分分析未注氮?dú)饩?月注氮?dú)饩?口2月注氮?dú)饩?0口3月注氮?dú)饩?0口4月注氮?dú)饩?3口九7+8區(qū)注氮?dú)饩植紙DN1、注氮?dú)饩厩闆r序號(hào)井號(hào)輪次射厚(m)有效厚度(m)20℃粘度(mPa.s)有效孔隙度(%)水平滲透率(mD)含油飽和度(%)單井儲(chǔ)量(t)累積產(chǎn)油(t)累積產(chǎn)水(t)累積天數(shù)(d)采出程度(d)剩余油飽和度(%)1970164109.9110000029.642003.1272.597096941006168.97.167.32970365128.3100000027.771669.3672.8376611092968227.314.362.4397061624.530.5114535029.131927.7692777720295143869.17.364.1497063618.519.527519228.851526.39651645513473131845.18.259.459706562728110610329.441884.5672.022709311705261759.94.368.9697069623.52791383327.231179.77682250113193807663.35.963.8797072715.520.5108424729.481875.8369.67192158162900809.54.266.789707461617.584520529.262023.5771.031659823303898758.614.061.1997078824.52353470427.431021.366.76192218962642694.94.763.61097085518.51656247126.26735.304731388841527662118629.951.31197087513.51358109429.621679.28801390236035784118825.959.21297092611.51054791126.72780.18571862830664351646.735.546.1139709472512.524571.827.411347.1172.51133621993860700.419.458.4149709631211.547400326.42673.9964876653418304016.160.01597121711.513.3132387230.52324.8178.391451224473291791.816.965.2169745410161133343324.97561.9148010028784911700214878.317.4179745710171722171323.34245.54678.2214164727610980215051.438.01898177615139447.9924.57366.83466.099540429611876193345.036.3199818731211.1

2919367711202194504161.21.775.72098188511.511

28114871988352314266195.367.2219820951215.7

29148278160498972338764.85.673.6229831541825.365803430213473250406151643313.42.571.22398539814.5163418.826603721353632909045162924.354.5249855061513.51746.1726.28592.8571.5211467234013339191920.456.92598700413.510.815003230.7

76.61147833315889900.629.054.426987024201427163230.7

76.61487918294071901.312.367.2