高支模施工方案本方案是根據(jù)施工工藝標(biāo)準(zhǔn)、施工規(guī)范要求，結(jié)合本工程特點編制而成。第二層為模板支撐體系為高支模體系，板面標(biāo)高為5.95m。首層面板厚為250mm，核心筒部位板厚為180mm，二層板厚200mm，局部板厚100mm。一、材料準(zhǔn)備墻板：黑夾板（1830×915㎜）樓板：黑夾板（2440×1220㎜）柱：黑夾板（2440×1220㎜）梁模板：黑夾板（1830×915㎜）木方：50×100（必需刨制成大小一致，兩面刨光）鋼管φ48×3.5mm二、作業(yè)程序具體作業(yè)程序為：（放軸線）墻、柱放線梁放線檢查墻、柱、梁放線墊立桿墊板架立桿架水平桿架梁平桿鋪梁底枋條吊線、釘梁底板釘梁側(cè)板梁側(cè)板斜撐檢查梁底板、梁側(cè)板、側(cè)板斜撐架平臺板水平桿鋪平臺板木枋釘平臺板模板清潔平臺及梁槽刷脫模劑刷墻、柱模板隔離劑封墻、柱模板釘背襯枋條架拉接桿校正位置穿對拉螺桿、塑料套管及緊固沖洗墻、柱模板垂直度及水平位置檢查和校正滿堂架加固、檢查整改及復(fù)查吊模預(yù)埋件及預(yù)留洞設(shè)置沖洗孔封模模板工程自檢看模……拆模作業(yè)面清潔、材料清理。三、支架的搭設(shè)梁截面(300～1000)×(600～1800),最大梁截面1000×1800,為確保轉(zhuǎn)換大梁的施工質(zhì)量,避免模板和支撐系統(tǒng)受力變形或失穩(wěn),其支模體系必須進(jìn)行設(shè)計和核算，支模體系采用18mm厚膠合板模，50×100mm木枋，Φ48×3.5mm鋼管，Φ12對拉螺桿組成。木枋@200mm，鋼管橫梁@600mm，立桿間距1200×600mm，其計算如下：四、荷載計算：模板和木枋自重力：0.75×1.0=0.75KN/m鋼管自重力：1.00×1.0=1.0KN/m新澆砼自重力：24×1.0×1.8=43.2KN/m鋼筋自重力：1.8×1.0×1.8=3.24KN/m施工荷載：2.5×1.0=2.5KN/m振搗砼時的動載：2.0×1.0=2.0KN/m總荷載：52.69KN/m五、模板驗算：底模驗算：縱向底模承受的荷載：q1=1.2ΣNGK+1.4ΣNQK=1.2×（0.75+43.2+3.24）+1.4×（2.5+2.0）=62.93KN/m計算簡圖：木枋立放@按200mm設(shè)一根，板按四跨連續(xù)梁計算。查簡明施工計算手冊，附錄II表II-14中可查得：Km=-0.121；Kv=-0.62；Kw=0.967；強(qiáng)度驗算：（1）最大彎矩：Mmax=KmqL2=－0.121×62.93×0.22=－0.31KN.m（2）截面抵抗矩：Wn=EQ\F(1,6)bh2=EQ\F(1,6)×1000×182=54000mm3（3）強(qiáng)度：σmax=EQ\F(Mmax,Wn)=EQ\F(0.31×106,54000)=5.74N/mm2<[fm]=13N/mm2滿足！注：膠合板的設(shè)計強(qiáng)度值：fm=13N/mm2fv=1.4N/mm2剪力驗算：（1）最大剪力：Vmax=KvqL=0.62×62.93×0.2=7.80KN（2）剪應(yīng)力：τmax=EQ\F(3V,2bh)=EQ\F(3×7800,2×1000×18)=0.65N/mm2<[fv]=1.4N/mm2滿足！撓度驗算：E=9000N/mm2,[W]=EQ\F(L,400)=200/400=0.5mmWA=Kw×EQ\F(qL4,100EI)=0.967×EQ\F(62.93×2004,100×9000×(1/12)×1000×183)=0.23mm<[W]=0.5mm，可以！所以底模采用18mm厚膠合板，木枋間距200mm滿足要求。側(cè)模驗算：砼的重力密度γc=25KN/m3，砼的初凝時間t0=EQ\F(200,(T+15))=EQ\F(200,25+15)=5h，澆筑速度V=2m/h，β1=1.2，β2=1.15側(cè)壓力計算：F=0.22γct0β1β2V(1/2)=0.22×25×5×1.2×1.15×2(1/2)=53.67KN/m2F=γcH=25×1.8=45KN/m2取二者較小值，F(xiàn)=1.2×45=54KN/m2計算。（1.2為側(cè)壓力的荷載分項系數(shù)）計算簡圖，側(cè)模板所受的荷載q=54×1=54KN/m木枋@按300mm設(shè)一根，按四跨連續(xù)梁計算。強(qiáng)度驗算：Mmax=KmqL2=-0.121×54×0.32=0.59KN.mσmax=EQ\F(Mmax,Wn)=EQ\F(0.59×106,54000)=10.93N/mm2<[fm]=13N/mm2強(qiáng)度滿足！剪切驗算：Vmax=KvqL=0.62×54×0.3=10.044KN<14KN滿足剪切要求。撓度驗算：WA=Kw×EQ\F(qL4,100EI)=0.967×EQ\F(54×3004,100×9000(1/12)×1000×183)=0.97mm<[W]=EQ\F(300,250)=1.2mm，可以！拉桿計算：Φ12對拉螺桿容許拉力N=12900N,設(shè)拉桿間距500×500mm,P=F×A=54×103×0.5×0.5=13500N>12900N，13500/12900<1.1滿足!六、木枋驗算：（一）沿梁橫向間距600mm設(shè)3排立桿,按二跨連續(xù)梁計算最不利荷載布置。1、木枋所承受的荷載：q=62.93×0.20/1.0=12.57KN/m計算簡圖：鋼管間距按600mm設(shè)一根木枋按二跨連續(xù)梁計算。查簡明施工計算手冊，附錄Ⅱ表Ⅱ-13可查得：Km=-0.125；Kv=-0.625；Kw=0.521；3、強(qiáng)度驗算：（1）Mmax=KmqL2=-0.125×12.57×0.62=-0.57KN·m（2）Wωn=EQ\F(1,6)bh2=EQ\F(1,6)×50×1002=83333mm2（3）σmax=EQ\F(Mmax,Wn)=EQ\F(0.57×106,83333)=6.84N/mm2<[fm]=13N/mm2滿足！4、剪切驗算：（1）Vmax=KvqL=－0.625×12.57×0.6=－4.71KN（2）τmax=EQ\F(3V,2bh)=EQ\F(3×4710,2×50×100)=1.413N/mm2<[fv]≈1.4N/mm2滿足！5、撓度驗算：WA=Kw×EQ\F(qL4,100EI)=0.521×EQ\F(12.57×6004,100×9000×（1/12）×50×1003)=0.23mm<[W]=EQ\F(450,400)=1.13mm，可以！七、鋼管支架：（一）橫管驗算：采用2根Φ48×3.5鋼管橫管所承受的荷載：F=12.57×0.6=7.54KN計算簡圖：橫桿上木枋間距按200mm一根，按跨中布置二根考慮，按四跨連續(xù)梁計算。查附錄II表II-14③Km=-0.321Kv=-1.321Kw=2.657強(qiáng)度驗算（1）彎矩：Mmax=KmFL=-0.321×7.54×0.6=-1.45KN.m（2）2根鋼管的截面抵抗矩：WA=EQ\F(π,32)EQ\F(（d4-d14）×2,d)=EQ\F(π,32)×EQ\F(（484-414）,48)×2=10156mm3（3）強(qiáng)度：σmax=EQ\F(Mmax,Wn)=EQ\F(1.45×106,10156)=142.77N/mm2<[f]=205N/mm2滿足！注：鋼管的強(qiáng)度設(shè)計值f=205N/mm2,fv=125N/mm2剪切驗算：（1）剪力：Vmax=KvF=－1.321×7.54=－9.96KN（2）2根鋼管的慣性矩：I=EQ\F(π,64)(d4-d14)×2=EQ\F(π,64)(484-414)×2=2.44×105mm4（3）、剪切：τmax=EQ\F(2V,A)=EQ\F(2×9960,2×489)=20.37N/mm2<[fv]=125N/mm2,滿足！撓度驗算：E=2.06×105WA=Kω×EQ\F(FL3,100EI)=2.657×EQ\F(7540×6003,100×2.06×105×2.44×105)=0.87mm<[W]=EQ\F(600,250)=2.4mm3,可以?。ǘ┝U驗算：立桿所承受的荷載：1.2ΣNGK+1.4ΣNQK=1.2×48.19+1.4×4.5=57.828+6.3=64.1281KN/mN=64.128×0.6/3=12.83KN鋼管的截面特征：A=EQ\F(π,4)(482-412)=489mm2I=EQ\F((482+412)(1/2),4)=15.78mm強(qiáng)度：σmax=EQ\F(N,A)=EQ\F(12830,489)=26.23N/mm2<[f]=205N/mm2滿足！穩(wěn)定性：長細(xì)比λ=EQ\F(L,i)=EQ\F(2000,15.78)=127查表φ=0.412σmax=EQ\F(N,φA)=EQ\F(12830,0.412×489)=63.68N/mm2<[f]=205N/mm2滿足?。ㄈ┛奂够炈銋⒄胀瑵?jì)大學(xué)1991年主編的《高層建筑施工手冊》P723頁，以每個扣件允許承受荷載7KN進(jìn)行計算，則每1.2米長梁體12個扣件承受荷載84KN，而荷載設(shè)計值為64.128*1.2=76.954KN，可滿足要求。根據(jù)本工程實際情況，為進(jìn)一步確保架體的穩(wěn)定性，在梁底立桿支模鋼管處采用頂托支承，梁兩邊立桿采用雙扣件連接。詳見本方案模板支設(shè)示意圖。八、樓板承載力驗算根據(jù)預(yù)算計算，轉(zhuǎn)換層單棟梁板砼量為464.63m3，梁板面積為1011.936m2，考慮砼自量為25KN/m3；施工人員及設(shè)備的均布活荷載為2.5KN/m2；振搗砼產(chǎn)生的荷載值為2.0KN/m2；則轉(zhuǎn)換層梁板施工時產(chǎn)生的荷載為：F=464.63*25/1011.936+2.5+2=15.98KN/m2原設(shè)計板面承受荷載為：地下室頂板回填土密度為18KN/m3，回填土較厚部位厚度為0.8m~0.9m，按0.8m厚計算，地下室頂板土方堆土荷載為18*0.8=14.4KN/m2，土方回填后的活荷載設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)值為5KN/m2，則地下室頂板土方未回填時，頂板允許承載力為F允=14.4+5=19.4KN/m2，考慮轉(zhuǎn)換層施工時，地下室頂板強(qiáng)度按0.9的系數(shù)折減，則地下室頂板在施工時的實際允許承載力為F允’=19.4*0.9=17.46KN/m2。F允’=17.46KN/m2＞F=15.98KN/m2即地下室頂板的承載力能滿足支撐要求。九、支撐體系（一）大梁支設(shè)示意如圖所示，其余樓板部位由于荷載較大，鋼管立桿間距不得大于1200,為確保支撐的穩(wěn)定及梁的質(zhì)量，本層施工及養(yǎng)護(hù)時，支撐體系不允許拆除，需本層砼強(qiáng)度需達(dá)到100%，方允許拆除本層支撐體系。（二）為保證支撐體系的穩(wěn)定，支撐體系按3.6米間距縱橫設(shè)置剪刀撐。架體底部設(shè)置掃地桿，梁下立桿必須鋪設(shè)墊板。（三）根據(jù)計算，由于本層荷載值較大，采用二層結(jié)構(gòu)分擔(dān)結(jié)構(gòu)荷載。特別是在大梁位置，在大梁投影部位，地下室頂板支撐體系該部位也應(yīng)當(dāng)按照上層架體間距一樣進(jìn)行設(shè)置。（四）普通梁支模在此不進(jìn)行闡述，參照模板工程施工作業(yè)指導(dǎo)書及施工組織設(shè)計。大梁支設(shè)示意圖以上梁底立桿一律采用鋼管加可調(diào)座支撐，直接承受荷載的立桿或可調(diào)座伸出頂水平桿的高度≤400mm；并嚴(yán)格檢查扣件的安裝情況，確?？奂惭b符合要求，嚴(yán)禁扣件松動情況發(fā)生。十、質(zhì)量安全（一）質(zhì)量控制施工質(zhì)量直接關(guān)系到塔樓的使用安全與壽命，必須引起高度重視，不可掉以輕心。因而做到方案切實可行，各種措施有效落實，確保大梁的施工質(zhì)量。模板支架搭設(shè)必須按設(shè)計和核算的要求進(jìn)行，所選用的鋼管無銹蝕嚴(yán)重的現(xiàn)象，木枋無腐蝕現(xiàn)象。模板安裝必須有足夠的強(qiáng)度，剛度和穩(wěn)定性，拼縫應(yīng)嚴(yán)密，幾何尺寸準(zhǔn)確，加固支撐和對拉螺栓牢固，梁底三排用雙螺帽，澆筑砼時由專人加強(qiáng)對模板的觀察，如有異常及時采取相應(yīng)措施予以處置，嚴(yán)禁出現(xiàn)模板變形和下沉等現(xiàn)象。鋼筋綁扎嚴(yán)格按設(shè)計圖紙和變更通知要求施工，進(jìn)場的原材料和直螺紋連接符合要求，并按規(guī)定抽樣檢驗，嚴(yán)禁不合格的材料用于本工程上，由于轉(zhuǎn)換大梁鋼筋自重較大，梁底砼墊塊應(yīng)有足夠的強(qiáng)度，并視情形在梁底加設(shè)Φ25鋼筋墊鐵。砼配合比應(yīng)滿足設(shè)計和泵送要求，砼的緩凝時間應(yīng)在4小時以上，砼的攪拌，輸送設(shè)備必須保障，輸送設(shè)備除配備二臺外，尚應(yīng)備用一臺，以防出現(xiàn)設(shè)備故障時應(yīng)急。砼的澆筑安排專人跟班作業(yè)，以確保砼的布料，振搗及養(yǎng)護(hù)符合要求。（二）安全保障加強(qiáng)現(xiàn)場施工人員的安全意識，對全體施工人員進(jìn)行安全生產(chǎn)教育，增強(qiáng)自我保護(hù)能力，使每一個施工人員自覺遵守《建筑安裝工人安全操作規(guī)程》，嚴(yán)格