#-電場(chǎng)脫水工藝類似常減壓裝置電脫鹽設(shè)施，不但產(chǎn)生較髙的能耗和投資，而且很難處理來自常減壓裝置電脫鹽切出的乳化重污油；閃蒸脫水工藝與油氣田的原油穩(wěn)定工藝類似，通過預(yù)熱原料,使原料中的水及輕組分氣化，在閃蒸塔中進(jìn)行一次分別即可達(dá)到脫水的目的。0/W型乳化液在水汽化過程中水相蒸發(fā)，油相落入塔底，水相汽化上移。W/0型乳化液首選在相界面內(nèi)部受熱氣化，當(dāng)蒸汽壓達(dá)到肯定髙度后沖破油水界面張力作用，水蒸氣上移，油相落入塔底,因此該工藝即適用與0/W型乳化液，又適用于W/0型乳化液。該工藝流程簡(jiǎn)潔，重污油脫水指標(biāo)可以達(dá)到含水質(zhì)量分?jǐn)?shù)3%。以下。該方案由于能耗較其他方案偏髙，對(duì)于熱量過剩的煉廠，優(yōu)勢(shì)更為明顯，負(fù)壓閃蒸脫水工藝系統(tǒng)流程見圖lo

4.2設(shè)計(jì)建議4.2.1閃蒸溫度需要30笆左右的過熱應(yīng)用PRO/II流程模擬軟件的立方型狀態(tài)方程（PR方程），熱力學(xué)計(jì)算選用SIMSCI默認(rèn)算法，傳遞性質(zhì)計(jì)算選用軟件自帶石油關(guān)聯(lián)包，液相粘度采納API標(biāo)準(zhǔn)算法，對(duì)閃蒸脫水系統(tǒng)進(jìn)行物料及能量平衡計(jì)算，為充分利用廠區(qū)現(xiàn)有低溫?zé)幔W蒸系統(tǒng)采納負(fù)壓操作，操作壓力設(shè)定30kPaA,計(jì)算的加熱負(fù)荷脫水指標(biāo)-操作溫度見圖2,操作加熱負(fù)荷-脫水指標(biāo)-操作溫度見圖3。熱負(fù)荷/M徘jW學(xué)決>￡茶熱負(fù)荷/M徘jW學(xué)決>￡茶2計(jì)算的加熱負(fù)荷-脫水指標(biāo)-操作溫度美聯(lián)圖125125* "瞞％、5'3昂熱負(fù)伽帝宵圖3實(shí)際的加熱負(fù)荷-脫水指標(biāo)-操作溫度關(guān)聯(lián)由圖2和圖3可知，當(dāng)產(chǎn)品含水質(zhì)量分?jǐn)?shù)達(dá)到3%。時(shí)，計(jì)算操作溫度68.5°C,實(shí)際操作溫度需要98°C,比計(jì)算溫度髙出29.5°C,導(dǎo)致該現(xiàn)象的主要緣由是由于煉油廠的重污油中，不僅含有水包油型乳化液，還有油包水型乳化液，而油包水型乳化液的表面存在油水界面張力，油膜內(nèi)部的水汽化需要克服界面張力的束縛才能脫除。4.2.2減壓塔的配置由閃蒸脫水的目的打算了該塔主要掌握指標(biāo)為塔底輕關(guān)鍵組分H20的含量，通過一次相平衡即可實(shí)現(xiàn)，但在實(shí)際工程設(shè)計(jì)中，建議在塔的進(jìn)料下部增設(shè)廠5層擋板，目的在于當(dāng)進(jìn)料中的液滴進(jìn)入塔內(nèi)，受重力作用加速下移，當(dāng)油包水型乳化液快速撞向擋板的瞬間發(fā)生形變裂開，降低界面張力，迫使油膜內(nèi)的水蒸氣逃逸并上升，起到進(jìn)一步脫水的作用。4.2.3機(jī)泵的備用煉油廠重污油含水量在10%~50%左右變化，同一儲(chǔ)罐，上部與下部含水量差別也較大，好在該變化是呈線性的，在實(shí)際生產(chǎn)過程中，塔頂?shù)乃亢退子陀土烤鶗?huì)隨原料組成漸漸發(fā)生變化，因此，在設(shè)計(jì)過程中應(yīng)考慮泵的備用問題，不肯定是同規(guī)模兩臺(tái)泵一開一備方案,要綜合考慮罐區(qū)污油罐的生產(chǎn)操作方案。4.2.4設(shè)備布置閃蒸塔進(jìn)料線為氣液兩相流，為避開管線震驚，進(jìn)料預(yù)熱流程的最終一級(jí)加熱器應(yīng)與閃蒸塔進(jìn)料口盡可能近，使最終一級(jí)加熱器的出口管線至塔的距離最短，并做好應(yīng)力分析。4.2.5管徑設(shè)計(jì)由于煉油廠重污油介質(zhì)來源廣，組成簡(jiǎn)單，且含有泥沙，脫水塔的進(jìn)料線為氣液兩相流，流速不宜過快，不宜大于15m/s,防止發(fā)生沖刷腐蝕。五、結(jié)論通過對(duì)多種重污油脫水工藝在原料組成、脫水效果、投資等方面進(jìn)行對(duì)比，認(rèn)為負(fù)壓閃蒸工藝處理煉油廠重污油是可行的。由于PROII流程模擬軟件對(duì)界面張力計(jì)算存在肯定偏差，計(jì)算的平衡溫度較實(shí)際操作低30°C左右，建議在設(shè)計(jì)階段適當(dāng)提