PAGEPAGE130目錄1.建筑設計計計331.1設計基基基本資料31.1.1建筑筑筑概況331.1.2工程程程概況331.1.3原始始始設計資資料31.2建筑設設設計說明41.2.1設計計計概要441.2.2采光光光、通風風、防防火設計441.2.3建筑筑筑細部設設計41.2.4參考考考資料552.結(jié)構設計計計662.1框架架架結(jié)構的的設計計62.1.1工程程程概況62.1.2設計計計資料62.2框架架架結(jié)構設設計計計算72.2.1梁柱柱柱截面、梁梁跨跨度及柱柱高度度的確定772.2.2荷載載載計算1102.2.3水平平平地震力力作用用下框架架的側(cè)側(cè)移驗算142.2.4水平平平地震作作用下下，橫向向框架架得內(nèi)力力分析析2212.3豎向荷荷荷載作用用下橫橫向框架架的內(nèi)內(nèi)力分析252.4內(nèi)力組組組合4452.5截面設設設計5523.基礎設計計計6993.1設計資資資料6693.2選用方案案案6693.3基礎截截截面尺寸寸及荷荷載的確確定6993.4沿縱向向向地基驗驗算7223.5基礎底底底板配筋723.6基礎梁梁梁內(nèi)力計計算7333.7基礎剪剪剪力計算754樓板設計計計7884.1樓板類類類型及設設計方方法的選選擇7884.2荷載設設設計值7784.3計算跨跨跨度8804.4彎矩計計計算8804.5截面設設設計8815樓梯設計計計8335.1樓梯尺尺尺寸設計835.2梯段板板板的設計845.3平臺板板板的計算855.4平臺梁梁梁的計算866雨篷設計計8776.1雨篷正正正截面承承載力力計算8876.2雨篷梁梁梁計算8896.3雨篷抗抗抗傾覆驗驗算911參考文獻933外文資料944中文譯文11033致謝110771.建筑設計計計1.1設計基基基本資料料1.1.1建筑筑筑概況1、設計題目：：：太原市某某旅旅館2、建筑面積：：：622889.992㎡3、建筑總高度度度：23.44000ｍ（室外外地地坪算起起）4、建筑層數(shù)：：：七層5、結(jié)構類型：：：鋼筋混凝凝土土框架結(jié)結(jié)構1.1.2工程程程概況該旅館為七層鋼鋼鋼筋混凝凝土框框架結(jié)構構體系系，建筑筑面積積約60000mm2±5%,建筑物平平面面為一字字形，受受場地限限制，寬寬度≤16m,長度≤60m。根據(jù)建建筑筑方案確確定，房房間開間3.6mm，進深6.6mm，走廊寬寬度2.4mm,底層層高3.6mm，標準層層層高3.3m，室內(nèi)外外高高差0.455m，其它軸軸網(wǎng)網(wǎng)尺寸等等詳見見平面簡簡圖。框架梁、柱、屋屋面及樓樓面均均采用現(xiàn)現(xiàn)澆混混凝土方方式。1.1.3原始始始設計資資料1、氣象條件本地區(qū)夏季主導導導風向:南基本風壓:000.400KNN/㎡基本雪壓:000.355KNN/㎡室外冬季季季設計溫溫度:-115℃2、抗震烈度：：：8度第一組組，設設計基本本地震震加速度度值0.200gg3、工程地質(zhì)條條條件地下水位位位:按室外地地坪坪以下4m考慮,地下水無無侵侵蝕性；土壤凍結(jié)結(jié)結(jié)深度：0.8mm；土壤性質(zhì)質(zhì)質(zhì)及情況況：室室外地面面至地地面以下8m范圍內(nèi)為為輕輕亞粘土土層;建筑場地類別：：：Ⅰ類場地土土；；地基承載載載力特征征值：：fak==1660KKN/㎡；4、屋面做法：：：40mm厚的CCC20細石混凝凝土土保護層層3mm厚1:::3石灰砂漿漿隔隔離層卷材防水層20mm厚的111:3水泥砂漿漿找找平層100mm厚的的的鋼筋混混凝土土現(xiàn)澆板板15mm厚的紙紙紙筋石灰灰抹底底5、樓面做法：：：水磨石地面：100㎜厚的現(xiàn)現(xiàn)現(xiàn)澆鋼筋筋混凝凝土樓板板15mm厚的紙紙紙筋石灰灰抹底底6、材料梁、板采用的混混混凝土強強度等等級為C30，柱采用用的的混凝土土強度度等級為C40,,縱筋采用HPB33335，箍筋采采用HPB22335，板筋采采用HPB22335級鋼筋。1.2建筑設設設計說明明1.2.1設計計計概要建筑等級:耐火火火等級為Ⅱ級抗震設防類別為為為丙類設計使用年限7770年1.2.2采光光光、通風風、防防火設計計1、采光、通風風風設計在設計中選擇合合合適的門門窗位位置，從從而形形成“穿堂風”，取得良良好好的效果果以便便于通風風。2、防火設計本工程耐火等級級級為二級級，建建筑的內(nèi)內(nèi)部裝裝修、陳陳設均均應做到到難燃燃化，以以減少少火災的的發(fā)生生及降低低蔓延延速度，公公共共安全出出口設設有三個個，可可以方便便人員員疏散。因因該該旅館屬屬多層層建筑，因因而而根據(jù)《高高層層民用建建筑設設計防火火規(guī)范范》（2001版GB5000045--955）規(guī)定，樓樓樓梯間應應采用用封閉式式，防防止煙火火侵襲襲。在疏疏散門門處應設設有明明顯的標標志。各各層均應應設有有手動、自自動動報警器器及高高壓滅火火水槍槍。1.2.3建筑筑筑細部設設計1、建筑熱工設設設計應做到到因因地制宜宜，保保證室內(nèi)內(nèi)基本本的熱環(huán)環(huán)境要要求，發(fā)發(fā)揮投投資的經(jīng)經(jīng)濟效效益。2、建筑體型設設設計應有利利于于減少空空調(diào)與與采暖的的冷熱熱負荷，做做好好建筑圍圍護結(jié)結(jié)構的保保溫和和隔熱，以以利利節(jié)能。3、采暖地區(qū)的的的保溫隔熱熱標標準應符符合現(xiàn)現(xiàn)行的《民民用用建筑節(jié)節(jié)能設設計標準準》的的規(guī)定。4、室內(nèi)應盡量量量利用天然然采采光。5、客房之間的的的送風和排排風風管道采采取消消聲處理理措施施。6、為滿足防火火火和安全疏疏散散要求，設設有有三部樓樓梯。7、客房內(nèi)的布布布置與裝修修以以清新自自然為為主，衛(wèi)衛(wèi)生間間的地面面鋪有有防滑地地板磚磚，墻面面貼瓷瓷磚。1.2.4參考考考資料《混凝土結(jié)構設設設計規(guī)范范》（GB5000010--20002）《建筑結(jié)構荷載載載規(guī)范》（GB5000009--20001）《建筑抗震設計計計規(guī)范》（GB5000010--20002）《砌體結(jié)構設計計計規(guī)范》（GB5000003--20001）《建筑地基基礎礎礎設計規(guī)規(guī)范》（GB500007--20022）《混凝土結(jié)構構構構造手冊冊》（中中國建筑筑工業(yè)業(yè)出版社社）《建筑設計資料料料集》（一一）（二二）（三三）集集或新編編有關關分冊《房屋建筑學》（中中國建筑工業(yè)業(yè)出版社）《建筑抗震設計計計技術措措施》（中中中國建筑筑工業(yè)業(yè)出版社社）有關建筑設計標標標準、規(guī)規(guī)范與與標準圖圖集《國家建筑與結(jié)結(jié)結(jié)構制圖圖標準準》（中中國建建筑工業(yè)業(yè)出版版社）《建筑施工》（中中國建筑工業(yè)業(yè)出版社）《建筑施工技術術術》（黑黑龍江江科技出出版社社）《高層建筑結(jié)構構構》（武武漢工工業(yè)大學學出版版社）《高層民用建筑筑筑設計防防火規(guī)規(guī)范》（GB5000045--955）《建筑結(jié)構荷載載載規(guī)范》（GB5000009--20001）《鋼筋混凝土及及及砌體結(jié)結(jié)構》（上上上、中冊冊，建工出版版社社）2.結(jié)構設計計計2.1框架架架結(jié)構的的設計計2.1.1工程程程概況旅館為七層鋼筋筋筋混凝土土框架架結(jié)構體體系，建建筑面積積約62899..92㎡，建筑筑物物平面為為一字字形。底底層層層高3.6m，其它層層為3.3m，室內(nèi)外外高高差0.455m，因畢業(yè)業(yè)設設計未給給定±0.00000標高所對對應應絕對標標高，框框架平面面柱網(wǎng)網(wǎng)布置如如圖2—1所示：圖2-1框架架架平面柱網(wǎng)網(wǎng)布布置圖2.1.2設計計計資料氣象條件基本風壓：0...40NN/mm2；基本雪雪壓壓：0.355N/mm2抗震設防烈度8度第一組，設設設計基本地地震震加速度度值為為0.200gg工程地質(zhì)條件室外地面至地面面面以下8m范圍內(nèi)為為輕輕亞粘土土層,屬于一類類場場地土;地下水位按室外地地坪坪以下4m考慮,地下水無無侵侵蝕性。屋面及樓面做法法法屋面做法：40mm厚的CCC20細石混凝凝土土保護層層3mm厚1:::3石灰砂漿漿隔隔離層卷材防水層20mm厚的111:3水泥砂漿漿找找平層100mm厚的的的鋼筋混混凝土土現(xiàn)澆板板15mm厚的紙紙紙筋石灰灰抹底底水磨石地面：100㎜厚的現(xiàn)現(xiàn)現(xiàn)澆鋼筋筋混凝凝土樓板板15mm厚的紙紙紙筋石灰灰抹底底樓面做法：水磨石地面：100㎜厚的現(xiàn)現(xiàn)現(xiàn)澆鋼筋筋混凝凝土樓板板15mm厚的紙紙紙筋石灰灰抹底底材料梁、板采用的混混混凝土強強度等等級為C30，柱采用用的的混凝土土強度度等級為C40,,縱筋采用HPB33335，箍筋采采用HPB22335，板筋采采用HPB22335級鋼筋。設計依據(jù)1、《混凝土結(jié)結(jié)結(jié)構設計規(guī)規(guī)范范》（GB5000010--20002）2、《建筑結(jié)構構構荷載規(guī)范范》（GB500009--20011）3、《建筑抗震震震設計規(guī)范范》（GB500010--20022）4、《砌體結(jié)構構構設計規(guī)范范》（GB500003--20011）5、《建筑地基基基基礎設計計規(guī)規(guī)范》（GB5000007--20002）6、《混凝土結(jié)結(jié)結(jié)構構造手手冊冊》（中中國建建筑工業(yè)業(yè)出版版社）7、《建筑設計計計資料集》（一一）（二）（三三）集或新編編有關分冊8、《房屋建筑筑筑學》（中中國國建筑工工業(yè)出出版社）9、《建筑抗震震震設計技術術措措施》（中中國國建筑工工業(yè)出出版社）10、有關建筑筑設設計標準、規(guī)規(guī)范與標準圖圖集11、《國家建建筑筑與結(jié)構制制制圖標準準》（中中國建筑筑工業(yè)業(yè)出版社社）12、《高層建建筑筑結(jié)構》（武武漢工業(yè)大學學出版社）13、《建筑結(jié)結(jié)構構荷載規(guī)范范范》（GB5000009--20001）14、《鋼筋混混凝凝土及砌體體體結(jié)構》（上上、中冊，建工出版社社）2.2框架架架結(jié)構設設計計計算2.2.1梁柱柱柱截面、梁梁跨跨度及柱柱高度度的確定定初估截面尺寸橫梁：高=次梁：高梁寬：b=（）且=1～1.5框架柱的截面尺尺尺寸根據(jù)據(jù)柱的的軸壓比比限值值，按下下列公公式計算算（1）柱組合的的軸軸壓力設計計計值注：考慮地震作作作用組合合后柱柱軸壓力力增大大系數(shù)按簡支狀態(tài)計算算算柱的負負載面面積折算在單位建筑筑筑面積上上的重重力荷載載代表表值，可可近似似取12kNN//m2~14kkNN/mm2為驗算截面以上上上的樓層層層數(shù)數(shù)（2）注：為框架柱軸軸軸壓比限限值，本本方案為為三級級框架，則則取取0.8為混凝土軸心抗抗抗壓強度度設計計值，本本方案案為C40混凝土，則則則取19.11kkN/㎜2（3）計算過程程對于角柱：=1.25×1112×33.66×3..3××7×11.33×1..1==17883..782（kN）=1783.77782××1003/0.88××19..1==11667339.7（mm2）對于中柱：=1.25×1112×77.22×4..5××7×11.00×1..1==37442..2（kN）=3742.222×1003/0.88××19..1==24449008.4（mm2）因此：取柱b×××h=55500mm××5550mmm即可滿足足設設計要求求柱：一層，取bbb×h＝600mmmm×6000mmm柱：二、三、四四四層，取b×h＝550mmmm×5550mmm柱：五、六、七七七層，取b×h＝500mmmm×5000mmm②梁：梁編號號見見圖2-2其中：L1：bbb×h＝300mmmm×6000mmmL2：b×h＝＝3000mmm×6000mmmL3：b×h＝＝3000mmm×7000mmmL4：b×h＝＝2550mmm×5000mmmL5：b×h＝＝3000mmm×3000mmm圖2-2框架架架梁編號梁的計算跨度如圖2-3所示示，框框架梁的的計算跨跨度以以上柱柱柱形心心線為準準，由由于建筑筑軸線線與柱形形心線線重合，故故建建筑軸線線與結(jié)結(jié)構計算算跨度度相同。圖2-3梁的的的計算跨度度柱高度底層高度h＝333.6mm+00.455m++0.115mm＝4.5m，其中3.6m為底層層層高高，0.45為室內(nèi)外外高高差，0.155m為基礎頂頂面面至室外外地面面的高度度。其其他柱子子高度度等于層層高，即3.3m。由此得框架計算算算簡圖（圖圖2-4）。2.2.2荷載載載計算屋面均布恒載按屋面得做法逐逐逐項計算算均布布載荷，計計算算時注意意：40mm厚的CCC20細石混凝凝土土保護層23××0..04==0..92kNN/㎡3mm厚1:::3石灰砂漿漿隔隔離層117×00.0003==0..05kNN/㎡卷材防水層00.33kNN/㎡20mm厚的111:3水泥砂漿漿找找平層200×00.022=0.44kNN/㎡100mm厚的的的鋼筋混混凝土土現(xiàn)澆板255×0..100=2..5kkN/㎡15mm厚的紙紙紙筋石灰灰抹底底116×00.0015==0..24kNN/㎡共計4...4111kNN/㎡屋面恒載標準值值值為：（8×7.2+++0.6）×（6.6××22+2..4++0.6）×4.44111=441559KNN樓面均布恒載按樓面做法逐項項項計算圖2-4橫向向向框架計算算簡簡圖及柱柱編號號水磨石地面：000.655KNN/㎡100㎜厚的現(xiàn)現(xiàn)現(xiàn)澆鋼筋筋混凝凝土樓板0.1××225=2..5KKN//㎡15mm厚的紙紙紙筋石灰灰抹底底16××0..0155=00.244KNN/㎡共計3...39KNN/㎡樓面恒載標準值值值為：（8×7.2+++0.6）×（6.6××22+2..4++0.6）×3.3399=311966KNN屋面均布活載計算重力載荷代代代表值時時，僅僅考慮屋屋面雪雪載荷0.355KN/㎡雪荷載標準值為為為0.35×(((8×7..22+0..6))×(66.66×2++2..4+00.66)==3330kNN樓面均布活荷載載載樓面均布活荷載載載對旅館館的一一般房間間為2.0kkNN/m2，會議室室、走走廊、樓樓梯、門門廳等處處為2.0KKNN/m2。為方便便計計算，因因此此此處取均均布載載荷為2.0KKNN/m2。樓面均布活荷載載載標準值值為：：2.0×（8×××7.22+00.6）×（6.6××22+2..4++0.6）=188866kN梁柱自重（包括括括梁側(cè)、梁梁底底、柱的的抹灰灰重量）如如表表1－2所示梁側(cè)、梁底抹灰灰灰、柱周周抹灰灰，近似似按加加大梁寬寬及柱柱寬考慮慮。例:b×h＝＝＝300mmmm×6000mmm梁的凈長長為5.955mm則每根的重量為為為：0.344××0.66×55.599×225=300.355KKN其它梁柱自重見見見表2-1梁柱自重表21編號截面㎡長度m根數(shù)每根重量kN0.3×0.6665.9518×7=1222630.350.3×0.6661.759×7=638.930.3×0.7776.5532×7=2222438.970.25×0...55.9516×7=1111221.570.3×0.3331.758×7=564.462編號截面㎡長度m根數(shù)每根重量kN0.6×0.6664.59×4=3646.080.55×0...553.336×3=1000828.720.5×0.5553.336×3=1000824.06墻體自重內(nèi)外墻及隔墻均均均采用陶陶粒空空心砌塊(390mmmm×2900mmm×11900mm)，墻體均均為200mmm厚，兩面面均均為20mm厚抹灰，近近近似按加加厚墻墻體考慮慮抹灰灰重量。則單位面積墻體體體重量為為：(00..2+22×00.022)××6.00=11.444kNN/㎡墻體自重計算見見見表2－2墻體自重表2－2墻體每片面積（㎡）片數(shù)每層重量kN底層縱墻6.6×3.666321095底層橫墻6×3.618560標準層縱墻6.6×3.3331921004標準層橫墻6×3.6108513載荷分層總匯頂層重力載荷代代代表值包包括：：層面載載荷，50％屋面雪雪荷荷載，縱縱橫梁梁自重，半半層層柱自重重，半半層墻的的自重重。其它層重力載荷荷荷代表值值包括括：樓面面恒載載50％樓面均均布布活載荷荷，縱縱、橫梁梁自重重，樓面面上、下下各半層層的柱柱及縱墻墻的自自重。將前述分項載荷荷荷相加，得得集集中于各各層樓樓面得重重力載載荷代表表值如如下：第七層：第六層：第五層：第四層：第三層：第二層：第一層：底層下半部分重重重量有基基礎承承擔則建筑物總重力力力荷載代代表值值為：質(zhì)點重力載荷值值值見圖2-5圖2-5質(zhì)點點點重力荷載載值值2.2.3水平平平地震力力作用用下框架架的側(cè)側(cè)移驗算算橫梁線剛度混凝土C30，Ec=33××107kN/㎡在框架結(jié)構中，現(xiàn)現(xiàn)澆層的樓面面可以作為梁梁的有效翼緣緣，增大梁的的有效剛度，減減小框架側(cè)移移，為考慮這這一有利作用用，在計算梁梁截面慣性矩矩時，對現(xiàn)澆澆樓面的便框框架梁取I=1.55I0（I0為梁的截面面慣性矩），對對中框架梁取取I=2.00I0，若為裝配配樓板，帶現(xiàn)現(xiàn)澆層的樓面面，則對邊框框架梁取I=1.22I0，對中框梁梁取I=1.55I0。橫梁的線剛度計計計算結(jié)果果列于于表2-3：橫梁線剛度表2-3梁號截面跨度慣性矩邊框架梁中框架梁0.3×0.6666.65.4×1038.1×1033.68×1000410.8×1000-34.91×100040.3×0.6662.45.4×1038.1×10310.13×1110410.8×1000-313.5×100040.3×0.7777.28.58×××10-3312.87×1110-35.36×1000417.16×1110-37.15×100040.25×0...56.62.6×1033.91×1000-31.78×100045.21×1000-32.37×100040.3×0.3332.40.68×1000-31.01×1000-31.26×100041.35×1000-31.69×10004橫向框架柱的側(cè)側(cè)側(cè)移剛度D值柱線剛度列于表表表2-4，橫向框框架架柱側(cè)移移剛度度D值計算見見表2-5柱線剛度表表表2-4柱號截面柱高度慣性矩線剛度(kn·m)0.6×0.6664.510.8×1000-37.2×104440.55×0...553.37.63×1000-36.94×100040.5×0.5553.35.21×1000-34.74×10004橫向框架柱側(cè)移移移剛度D值計算表2-5項目柱層類型數(shù)根數(shù)底層邊框架邊柱0.510.402171524邊框架中柱1.920.617263254中框架邊柱000.6880.4401877314中框架中柱2.560.6712862914837536二三四層邊框架邊柱0.530.209160204邊框架中柱1.990.499381604中框架邊柱0.710.2611996014中框架中柱2.650.5704359014110642000五六七層邊框架邊柱0.780.281146554邊框架中柱2.910.593309934中框架邊柱1.040.3411779814中框架中柱3.880.6613452514915114則底層與標準層層層的橫向向框架架柱側(cè)移移總剛剛度值之比比為為：即該橫向框框架架為規(guī)則框框框架。橫向框架自振周周周期按頂點位移法計計計算框架架的自自振周期期。頂點位移法時求求求結(jié)構基基頻得得一種近近似方方法，將將結(jié)構構按質(zhì)量量分布布情況簡簡化成成無限質(zhì)質(zhì)點的的懸臂直直桿。導導出以直直桿頂頂點位移移表示示的基頻頻公式式，這樣樣，只只要求出出結(jié)構構的頂點點水平平位移，就就可可按下式式求得得結(jié)構的的基本本周期。式中：—基本周周周期調(diào)整整系數(shù)數(shù)，考慮慮填充充墻使框框架自自振周期期減小小的影響響，取取0.7—框架的定點位位位移。在未未求求出框架架的周周期前，無無法法求出框框架的的地震力力及位位移。是將將框框架的重重力荷荷載視為為水平平作用力力，求求得假想想框架架的定點點位移移，然后后由求求出，再用用求得框框架結(jié)構構的底底部剪力力，進進而求出出框架架各層剪剪力和和結(jié)構真真正的的位移。橫向框架頂點位位位移計算算見表表2-6：橫向框架頂點位位位移表2－6層次層間相對位移7777077709151140.00850.24486877716547915111140.01810.236358777253249151140.02770.21848861341851106420000.03090.190538945431301106420000.03890.159628945520751106420000.04710．120719533616088375360.07360.0736橫向地震作用計計計算在I類場地，88度度設防烈度度度，結(jié)構構的特特征周期期和地地震影響響系數(shù)數(shù)為：=0.25（sss）=0.1166由于，應考慮頂頂頂點附加加地震震作用。由由于于固按計算按底部部剪剪力法求求得的的基底剪剪力，若若按：分配配給給各層質(zhì)質(zhì)點，則則水平地地震作作用呈倒倒三角角形分布布。對對一般層層，這這種分布布基本本符合實實際，但但對結(jié)構構上部部，水平平作用用小于按按時程程分析法法和振振型分析析法求求得的結(jié)結(jié)果，特特別對周周期較較長的結(jié)結(jié)果相相差更大大，地地震的宏宏觀震震害也表表明，結(jié)結(jié)果上部部往往往震害嚴嚴重，因因此引入入，即即頂部附附加地地震作用用系數(shù)數(shù)考慮頂頂部地地震力的的加大大?？紤]了了結(jié)結(jié)構周期期和場場地的影影響，且且使修正正后的的剪力分分布與與實際更更加吻吻合。因因此引引入δn==0.0888×0..5889+00.007=00.1117結(jié)構橫向總水平平平地震作作用標標準值：：注：為多質(zhì)點體體體系結(jié)構構等效效總重力力荷載載按規(guī)定定應取取總重力力荷載載代表值值得85%頂點附加水平地地地震作用用：各層橫向地震剪剪剪力計算算見表表2-7，其中：：格層橫向地震作作作用及樓樓層地地震剪力表2－7層次（m）(m)(KN)(KN*m)(KN)(KN)73.324.377701888110.2181198.91111198.911163.32187771843170.212725.381924.299953.317.787771553530.179612.472536.766643.314.488611275980.147502.983039.744433.311114390.073429.811123.37.88945697710.080273.733703.544414.54.59533428990.049167.663871.2注：表中第七層層層中加入了了橫向框架各層水水水平地震震作用用和地震震剪力力見圖2-6圖2-6橫向框框框架各層水水平平地震作作用和和地震剪剪力（a）水平地震震作作用（b）地震剪剪力力橫向框架抗震變變變動驗算算多遇地震作用下下下，層間間彈性性位移驗驗算見見表2－8，層間彈彈性性相對轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)角均均滿足要要求橫向變形驗算表2-8層次層間剪力層間剛度層間位移層高層間相對彈性轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)角71198.91119151140.00131113.31/251961924.29999151140.00213.31/157152536.76669151140.00277773.31/119143039.74441106420000.00275553.31/120033429.81111106420000.00313.31/106523703.54441106420000.00335553.31/98513871.28375360.00462224.51/9742.2.4水平平平地震作作用下下，橫向向框架架得內(nèi)力力分析析以中框架為例進進進行計算算，邊邊框架和和縱向向框架的的計算算方法、步步驟驟與橫向向中框框架完全全相同同。故不不再在在贅述?？蚣苤袅皬潖潖澗赜嬎闼?，采采用D值法，其其結(jié)結(jié)果見表2－9框架柱剪力及彎彎彎矩計算算表表2-9層次7654321層高3.33.33.33.33.33.33.6層間剪力1198.91924.32536.83039.73429．83703.53871.2層間剛度915114915114915114110642000110642000110642000837536邊柱（A）1779817798177981996019960199601877323.3237.4349.3454.8461.8766.8186.77（m）0.3540.450.4540.450.500.500.701.16821.4851.49821.4851.651.652.5249.7179.7988.999.53102.09110.2493.7127.2455.5873.9281.43102.09110.24218.66中柱（B）3452534525345254359043590435902862945.2372.695.7119.76135.13145.91132.34（m）0.450.50.50.50.50.50.56751.4851.651.651.651.651.652.04382.09119.78157.91197.6222.96240.75206.0467.17119.78157.91197.6222.96240.75270.34注：其其其中，查查表知知：框架梁端彎矩、剪剪力及柱軸力力見表2－10地震作用下框架架架深端彎彎矩及及柱軸力表2-100層次7654321邊跨6.66.66.66.66．66.66.649．71107.03144.48173.45183.52212.33203.9521.8949.8674.0694.81112.16123.67119.1610．8523.7733.1140.6544.850.9148.96中跨2.42.42.42.42.42.42.460.2137.09203.63260.7308.4340.04327.6360.2137.09203.63260.7308.4340.04327.6350.17114.24169.69217.25257283.37273.03柱軸力邊柱6.6920.6139.7262.9589.1489.1489.14中柱4.126.6927.367.02129.97129.97129.97中柱兩側(cè)梁端彎彎彎矩按深深線剛剛度分配配，地地震力作作用下下框架彎彎矩見見圖2-7，剪力及及柱柱軸力見見圖2-8圖2-7地震震震作用下框框架架彎矩圖圖（kN·m）圖2-8地震力力力作用下框框架架梁端剪剪力及及柱軸力力（kN）2.3豎向荷荷荷載作用用下橫橫向框架架的內(nèi)內(nèi)力分析析仍取中框架計算算算1、計算單元取3軸線橫向框框架架進行計算算算，計算算單元元寬度為7.2m，如圖所所示示，由于于房間間內(nèi)布置置有次次梁，故故直接接傳給該該框架架的樓面面荷載載如圖中中的水水平陰影影線所所示，計計算單單元內(nèi)的的其余余樓面荷荷載則則通過次次梁和和縱向框框架梁梁以集中中力的的形式傳傳給橫橫向框架架，作作用于各各節(jié)點點上。見見圖2-9圖29框架計算算單單元2、荷載計算（1）恒恒恒載計算算圖210各層梁上上作作用的恒恒載在圖中，代表表表橫梁自自重（包包括抹灰灰），為為均布荷荷載形形式，對于第七層：屋面均布恒載傳傳傳給梁4..4111kNN/節(jié)點集中荷載：：：邊縱梁傳來：（a）屋面自自重重：3.6//22×1..8××4.44111=144.229KNN(b)由次梁梁梁傳來的的屋面面自重：：（6.6-2×××1.8++66.6）×1.88××2×44.4411××0..5×00.225=119..06KNN(c)邊縱梁梁梁自重：38.9977×0..5==19..499KNN次梁自重：21..577×0..255=5..399KNN合計：58.2223×22=1166.446kkN//m節(jié)點集中荷載：：：縱梁傳來：（aaa）屋面自重重：3.6//22×1..8××4.44111=144.229KKN(b)次次次梁自重：：155.339KNN(c)由由由次梁傳來來的的屋面自自重：：119.006KKN(d)走走走道屋面板板自自重：（7.2-2×××1.2++77.2）×1.22××2×44.4411××0..5×00.225=115..88KNN(e)走道梁梁梁自重：4.446225×00.225=11.112KNN縱梁自重：119..49KKN合計：75.2223×22=1150..466kN/m對于1~6層，計計計算得方法法基基本與第第七層層相同，計計算算過程如如下：：樓面均布恒載：：：3.399kN/節(jié)點集中荷載：：：縱梁自重：3888.977KNN外墻自重：（777.2--2××0.225）×（3.3--00.7）×1.4444=255.008KKN縱梁傳來：（aaa）樓面自重重：3.66//2×11.88×2××3..39==211.977KKN(b)次梁自重重：21.5577×0..5==10..799KN(c)次次次梁上的墻墻重重：6.6×（3.3--00.5）×1.4444×0..5==13..311KN(d)由由由次梁傳來來的的樓面自自重：：（6.6-2×××1.8++66.6）×1.88××2×33.339×00.225×22×00.5==229.229KKN合計：1339..41kkN//m節(jié)點集中荷載：：：縱梁自重：338..97KKN外墻自重：（7.2--22×0..255）×（3.3--00.7）×1.4444=255.008KKN縱梁傳來：（aaa）樓面自重重：3..6//2×11.88×2××3..39==211.977KKN(b)次次次梁自重：：221.557××0.55=110.779KKN(c)次次次梁上的墻墻重重：6.6×（3.3--00.5）×1.4444×0..5==13..311KN(d)由由由次梁傳來來的的樓面自自重：：（6.6-2×××1.8++66.6）×1.88××2×33.339×00.225×22×00.5==229.229KKN（e）走道樓樓面板板自重：：（7.222-2××1..2+77.22）×1.22××2×33.339×00.55×0..5==24..411KNN(f)走道梁自自重重：44.446255×00.5==2..23KKN合計：166...05kkN//m2．活荷載計算算算：圖2-1111各層梁上上作作用的活活載對于第七層：節(jié)點集中荷載：：：屋面活載：3..6//2×11.88×2××0..5=33.224KKN由次梁傳來的屋屋屋面活載載：（6.6--33.6++6..6）×1.88××0.55×22×0..5××0.225××2=44.332KNN合計：7.5666kNN節(jié)點集中荷載：：：屋面活載：3..6//2×11.88×2××0..5=33.224KKN走道梁傳來來的的屋面荷載載載：（7.2--22.4++7..2）×1.22××2×00.55×2××0..5×00.225=33.66KNN次梁傳來的的屋屋面活載：：：（6.6--33.6++6..6）×1.88××0.55×22×0..5××0.225××2=44.332KNN合計：11.1116kNN對于1~6層，計計計算得方法法基基本與第第七層層相同，計計算算過程如如下：：節(jié)點集中荷載：：：樓面活載：：3...6/22×11.8××2××2=112..96KNN次梁傳來的的樓樓面活載：：：（6.6--33.6++6..6）×1.88××2×22×00.5××0..25××2==17..288KN合計：30.2224kNN節(jié)點集中荷載：：：樓面活載：：3...6/22×11.8××2××2==122.966KNN走道梁傳來來的的屋面荷載載載：（7.2--22.4++7..2）×1.22××2×22×22×0..5××0.225==14..4KKN次梁傳來的屋面面面活載：：（6.6--33.6++6..6）×1.88××2×22×00.5××0..25××2==17..288KN合計：444.664kNN3.內(nèi)力計算算算：3．1用彎矩二二次分分配法計計算框架架彎矩矩：豎向荷載作用下下下框架的的內(nèi)力力分析，除除活活荷載較較大的的工業(yè)廠廠房外外，對一一般的的工業(yè)與與民用用建筑可可不考考慮活荷荷載的的不利布布置，這這樣求得得的框框架內(nèi)力力，梁梁跨中彎彎矩較較考慮活活荷載載不利布布置法法求得的的彎矩矩偏低，但但當當荷載占占總荷荷載比例例較小小時，其其影響響很小，若若活活荷載占占總荷荷載比例例較大大，可在在截面面配筋時時，將將跨中彎彎矩乘乘1.1～1.2的放大系系數(shù)數(shù)予以調(diào)調(diào)整。固端彎矩計算梁上分分分布荷載載由矩矩形和梯梯形兩兩部分組組成，在在求固端端彎矩矩時可直直接根根據(jù)圖示示荷載載計算，也也可可根據(jù)固固端彎彎矩相等等的原原則，先先將梯梯形分布布荷載載以及三三角形形分布荷荷載，化化為等效效均布布荷載，等等效效均布荷荷載的的計算公公式如如圖所示示。恒載作用下的內(nèi)內(nèi)內(nèi)力計算算：圖2-12荷荷載載的等效頂層梯形荷載化化化為等效效均布布荷載：：則頂層各桿的固固固端彎矩矩為：：AB跨：兩端均均為為固定支座座座，則BC跨：一端為為固固定支座，一一端為滑動支支座，則其余層梯形荷載載載化為等等效均均布荷載載：同理，其余層各各各桿的固固端彎彎矩為：：（2）分配系數(shù)數(shù)計計算考慮該框架計算算算的對稱稱性,取半框架架進進行計算,半框架的的梁梁柱線剛剛度如如圖2-13所示,切斷的橫橫梁梁線剛度度為原原來的一一倍,分配系數(shù)數(shù)按按與節(jié)點點連接接的轉(zhuǎn)動動剛度度比值計計算：：圖2-13半框框框架梁柱剛剛度度示意例：A柱頂層節(jié)節(jié)點（3）傳遞系數(shù)數(shù)遠端固定傳遞系系系為1/2遠端滑動動鉸鉸支傳遞遞系數(shù)數(shù)為-1（4）彎矩分配配恒荷載作用下,,,框架的彎彎矩矩分配計計算見見圖2-14，框架的的彎彎矩圖見見圖2-155圖2-14恒載彎矩矩分分配圖(KKNN*m)在豎向荷載作用用用下，考考慮框框架梁端端的塑塑性內(nèi)力力重分分布，取取彎矩矩調(diào)幅系系數(shù)為為0.8，調(diào)幅后后，恒恒載和活活載彎彎矩見圖3-4和圖3-5中括號內(nèi)內(nèi)的的數(shù)值。圖2-15恒恒恒荷載作用用下下框架彎彎矩圖圖(kN/mm))（5）恒載作作用下梁梁的剪剪力以及及柱子子的軸力力和剪剪力的計計算：：1．梁端剪力由由由兩部分組組成成：aaa．荷載引引起起的剪力力，計計算公式式為：：分別為矩形和梯梯梯形荷載載分別為矩形和三三三角形荷荷載b．彎矩引起的的的剪力，計計算算原理是是桿件件彎矩平平衡，即即AB跨：BC跨：因為為為BC跨兩端彎彎矩矩相等，故故2．柱子子子的軸力力計算算頂層柱頂軸力由由由節(jié)點剪剪力和和節(jié)點集集中力力疊加得得到；；柱底軸軸力為為柱頂軸軸力加加上柱的的自重重。其余余層軸軸力計算算同頂頂層，但但需要要考慮該該層上上部的軸軸力的的傳遞。恒載作用下梁端端端剪力及及柱軸軸力（kN）表2-122層次7654321荷載引起剪力AB跨54.9347.5547.5547.5547.5547.5547.55BC跨12.4711.0011.0011.0011.0011.0011.00彎矩引起剪力AB跨-2.79（-2.23）-1.07（-0.86）-1.62（-1.30）-1.01（-0.80）-0.79（-0.63）-0.69（-0.55）-0.94（-0.75）BC跨0000000總剪力AB跨52．14（52.7）46.48（46.69）45.93（46.25）46.54（46.75）46.76（46.92）46.86（47.0）46.61（46.8）57.72（57.16）48.62（48.41）49.17（48.85）48.56（48.35）48.34（48.18）48.24（48.1）48.49（48.3）BC跨12.4711.0011.0011.0011.0011.0011.00柱軸力A柱169.16379.42589.14799.361014.41111229.54441444.4777193.32403.48613.2828.081043.13331258.26661490.5555B柱220.65470.38720.66970.331224.44441478.45551732.7111244.71494.44744.72999．051253.16661507.17771778.7999注:括號內(nèi)為調(diào)調(diào)幅幅后的剪力力力值3．柱子的剪力力力計算：式中，分別為經(jīng)經(jīng)經(jīng)彎矩分分配后后柱子的的上，下下端彎矩矩；L為柱子長長度度。2活載作用下下的的內(nèi)力計算算算：則頂層各桿的固固固端彎矩矩為：：AB跨：兩端均均為為固定支座座座，則圖2-16恒恒恒載作用下下梁梁的剪力力圖和和柱子軸軸力圖圖（KN）BC跨：一端為為固固定支座，一一端為滑動支支座，則其余層梯形荷載載載化為等等效均均布荷載載：同理，其余層各各各桿的固固端彎彎矩為：：活荷載作用下,,,框架的彎彎矩矩分配計計算見見圖2-177框架的彎彎矩矩圖見圖2-188圖2-17活載彎矩矩分分配圖(KKNN*m)圖2-18活荷荷荷載作用下下框框架彎矩矩圖(kN/mm（）活載作用用下梁梁的剪力力以及柱柱子的的軸力和和剪力力的計算算：1．梁端剪力由由由兩部分組組成成：aaa．荷載引引起起的剪力力，計計算公式式為：：分別為矩形和梯梯梯形荷載載分別為矩形和三三三角形荷荷載b．彎矩引起起的的剪力，計計計算原理理是桿桿件彎矩矩平衡衡，即AB跨：BC跨：因為為為BC跨兩端彎彎矩矩相等，故故2．柱子子子的軸力力計算算頂層柱頂軸力由由由節(jié)點剪剪力和和節(jié)點集集中力力疊加得得到；；柱底軸軸力等等于柱頂頂軸力力。3．柱子的剪力力力計算：式中，分別為經(jīng)經(jīng)經(jīng)彎矩分分配后后柱子的的上，下下端彎矩矩；L為柱子長長度度?；詈奢d作用下梁梁梁端剪力力及柱柱軸力計計算見見表2-133活載作用下梁端端端剪力及及柱軸軸力（kN）表2-133層次7654321荷載引起剪力AB跨4.3217.2717.2717.2717.2717.2717.27BC跨0.722.882.882.882.882.882.88彎矩引起剪力AB跨-0.14（-0.11）-0.53（-0.42）-0.49（-0.40）-0.38（-0.30）-0.30（-0.24）-0.31（-0.25）-0.35（-0.28）BC跨0000000總剪力AB跨4.18（4.21）16.74（16.85）16.78（16.87）16.89（16．97）16.97（17.03）16.96（17.02）16.92（16.99）4.46（4.43）17.8（17.69）17.76（17.67）17.65（17.57）17.57（17.51）17.58（17.52）17.62（17.55）BC跨0.722.882.882.882.882.882.88柱軸力A柱=11.7758.86105.97153.18200.45247.71294.94B柱=16.3465.32130.6195.77260.86325.96391.1注:括號內(nèi)為調(diào)調(diào)幅幅后的剪力力力值圖2-19活活活載作用下下梁梁的剪力力圖和和柱子軸軸力圖圖（KN）豎向荷載作用下下下邊柱剪剪力（KN）表2-144層次恒載作用下活載作用下738.4626.27-19.62224.478.11-3.81621.2818.99-12.20009.689.27-5.74524.4320.36-13.57778.948.13-5.17427.6325.35-16.055511.0110.12-6.40324.4124.79-14.91119.759.9-5.95224.727.05-15.68889.8610.8-6.26120.810.4-6.938.314.16-2.77豎向荷載作用下下下中柱剪剪力（KN）表2-155層次恒載作用下活載作用下720.0717.8313.302.255.692.41615.6516.129.636.776.564.04515.7514.469.156.415.893.73420.1918.711.788.227.624.8318.2618.411.117.447.494.52218.3519.4811.467.477.934.67115.317.665.106.223.112.832.4內(nèi)力組組組合1、框架梁內(nèi)力力力組合在恒荷載和活荷荷荷載作用用下,跨間可近似似取取跨中的的代替替。式中：—梁左右右右端彎矩矩，跨中若小于，應應應取在豎向荷載與地地地震力組組合時時,跨間最大大彎彎矩采用數(shù)數(shù)解解法計算算，則則及其的具體體取取值見表2-15：對作用點取矩矩：：x處截面彎矩為為為：計算由，可求得得跨間間的位置為為將代入任一截截面面x處的彎矩矩表表達式，可可得得跨間最最大彎彎矩為：：當右震時，公式式式中反號?！亓奢d作用用用下梁端的的彎彎矩—水平地震作用用用下梁端彎彎矩矩—豎向荷載與地地地震荷載共共同同作用下下梁端端反力MGE及Xi值值值計算表2-166項層目跨次次1.2（恒+000.5活）1.3地震qAB跨745.2462.4964.6228.4626.26654.2362.69139.1464.8231.35550.4862.32187.8296.28455.2762.84225.49123.25357.3763.29238.58145.81257.8363.19276.03160.77155.1362.19265.14154.91BC跨736.3836.3878.2678.2619.55624.9924.99178.22178.2218.77525.4725.47264.72264.72422.7622.76338.91338.91320.5620.56400．92400．92220.7120.71442.05442.05121.9921.99425.91425.91項層目跨次次LM跨76.669.94/9998.1152.66/3...74112.28///73..800671.27/11133..0882.27/4...24165.68///88..433558.62/11144..7111.87/4...62192.15///96..277449.47/11155..1551.58/4...95209.41///1033.332344.32/11160..81.41/5...13212.37///1166.557236.46/11168..8221．16/5..339239.29///1211.553138.74/11166..0331.24/5...30234.11///1200.004MP跨72.4-41.76///88..688-2.14/444.64486.65/4441.8896-125.9999/1771..04-6.71/999.111153.23///1533.2235-198.0888/2443..12-10.55///12..955239.25///2399.2244-259.9///3044.995-13.85///16..255316.15///3166.1153-311.5888/3556..63-16.6/1119.00380.36///3800.3372-345.8555/3990..9-18.43///20..833421.34///4211.3341-332.4///3777.445-17.71///20..111403.92///4033.992注：當或時，表表表示最大大彎矩矩發(fā)生在在支座座處。應應取或或，用梁內(nèi)力組合表表2-177層次位置內(nèi)力荷載類別豎向何載組合豎向何載與地震力組合恒載①活載②地震何載③1.2①+1...4②1.2（①+000.5②）±1.3③7AＭ-35.91-3.9449.71-48.6114.38-82.56Ｖ52.74.2110.8569.1359.938.75B左Ｍ-50.65-3.14-21.89-65.18-68.34-25.66Ｖ57.724.4610.8575.5164.5343.38B右Ｍ-29.79-1.1660.2-37.3731.36-86.03Ｖ12.470.7250.1715.9760.46-37.37跨中ＭAB70.966.2693.9266.6866.68ＭBC-18.49///5..655-0.3/0...43-22.61///7.338-16.78///5.228-16.78///5.2286AＭ-38.07-15.66107.03-67.6163.04-145.6666Ｖ46.6916.8523.7779.6272.7826.4333B左Ｍ-43.73-18.72-49.86-78.68-96.390.83Ｖ48.6217.823.7783.2674.9428.59B右Ｍ-17.3-7.76137.09-31.62114.6-152.7222Ｖ11.002.88114.2417.23122.58-100.1999跨中ＭAB53.322.0194.7757.8757.87ＭBC-7.77/4..777-4.3/1...73-15.34///8.115-8.93/555.077-8.93/555.0775AＭ-34.78-16.04144.48-64.19102.35-179.3999Ｖ46.2516.8733.1179.1281.516.93B左Ｍ-43.34-18.91-74.0666-78.48-119.722224.69Ｖ49.1717.7633.1183.8784.5319.96B右Ｍ-17.82-7.49203.63-31.87179.13-217.9555Ｖ11.02.88169.6917.23176.64-154.2555跨中ＭAB55.1421.7396.5959.459.4ＭBC-8.29/4..777-4.03/1.773-15.59///8.115-9.27/555.077-9.27/555.0774AＭ-38.39-16.87173.45-69.69126.97-211.2666Ｖ46.7516.9740.6579.8689.3510.08B左Ｍ-43.7-19.07-94.81-79.14-140.355544.53Ｖ48.5617.6540.6582.9891.2812.01B右Ｍ-15.94-6.66260.7-28.45236.84-271.5333Ｖ11.02.88217.2517.23223.01-200.6222跨中ＭAB53.1521.2393.557.3957.39ＭBC-6.41/4.777-3.2/111.733-12.17///8.115-7.21/555.077-7.21/555.0773AＭ-39.85-17.5183.52-72.32135.19-222.6777Ｖ46.9217.0344.880.1393.576.21B左Ｍ-44.0-19.23-112.1666-79.72-157.611161.1Ｖ48.3417.5744.882.6295.097.73B右Ｍ-14.42-5.97308.4-25.66285.03-316.3555Ｖ11.02.8825717.23261.77-239.3888跨中ＭAB52.2720.8491.956.4256.42ＭBC-4.89/4.777-2.51/111.733-9.38/888.155-5.53/555.077-5.53/555.0772AＭ-40.28-17.41212.33-72.71162.94-251.1111Ｖ47.017.0250.9180.1999.60.32B左Ｍ-43.93-19.2-123.6777-79.6-168.766672.4Ｖ48.2417.5850.9182.56100.961.69B右Ｍ-14.52-6.02340.04-25.85315.76-347.3332Ｖ11.02.88283.3717.23287.48-265.0999跨中ＭAB52.0920.9091.7756.2956.29ＭBC-4.99/4.777-2.56/111.733-9.57/888.155-5.64/555.077-5.64/555.0771AＭ-38.29-16.83203.95-69.51156.82-240.8999Ｖ46.816.9948.9656.1697.52.03B左Ｍ-43.24-18.89-119.1666-78.33-163.668.77Ｖ48.4917.6248.9658.1999.313.83B右Ｍ-15.41-6.41327.63-27.47302.68-336.1999Ｖ11.02.88273.0313.2277.4-255.0111跨中ＭAB53.4321.3493.9957.6957.69ＭBC-5.88/4.77-2.95/111.733-11.19///8.115-6.62/555.077-6.62/555.077注：表中彎矩的的的單位為kN·m，剪力的的單單位為kN。表中跨跨中中彎矩中中組合合彎矩未未填寫寫處均為為跨間間最大彎彎矩發(fā)發(fā)生在支支座處處，其值值與支支座正彎彎矩組組合值相相同。柱A、B內(nèi)力組組合見表表2-18、2-199A柱內(nèi)力組合表表表表2-188層數(shù)截面內(nèi)力豎向荷載內(nèi)力③地震荷載內(nèi)力組合①恒載②活載豎向荷載內(nèi)力組組組合豎向荷載內(nèi)力與與與地震作作用內(nèi)內(nèi)力組合合1.2①+1...4②1.2（①+000.5②）+1.33③1.2（①+000.5②）-1.33③7柱頂M38.464.47±-49.7152.41-15.79113.46N169.1611.77±-10.85219.47195.95224.16柱底M-26.27-8.11±27.24-42.88-0.98-71.80N193.3211.77±-10.85248.46224.94253.15V-1.790.00±-6.24-2.15-10.265.966柱頂M21.289.68±-79.7939.09-72.38135.07N379.4258.86±-34.62537.71445.61535.63柱底M-18.99-9.27±55.58-35.7743.90-100.6000N403.4858.86±-34.62566.58474.49564.50V-1.390.44±-6.73-1.05-10.157.355柱頂M24.438.94±-88.9041.83-80.89150.25N589.14105.97±-67.73855.33682.50858.60柱底M-20.36-8.13±73.92-35.8166.79-125.4111N613.20105.97±-67.73884.20711.37887.47V1.510.11±-4.161.97-3.537.294柱頂M27.6311.01±-99.5348.57-89.63169.15N799.36153.18±-108.38881173.6888910.251192.0333柱底M-25.35-10.12±81.43-44.5969.37-142.3555N828.08153.18±-108.38881208.1555944.711226.5000V2.020.80±-5.033.54-3.649.443柱頂M24.419.75±-102.099942.94-97.58167.86N1014.4111200.45±-153.18881497.92221138.43331536.7000柱底M-24.79-9.9±102.09-43.6197.03-168.4111N1043.1333200.45±-153.18881532.39991172.89991571.1666V-0.26-0.10±0.00-0.45-0.37-0.372柱頂M24.79.86±-110.244443.44-107.7666178.87N1229.5444247.71±-204.09991822.24441358.76661889.3999柱底M-27.05-10.8±110.24-47.58104.37-182.2555N1258.2666247.71±-204.09991856.71111393.22221923.8666V-0.02-0.01±0.00-0.04-0.03-0.031柱頂M20.88.31±-93.7136.59-91.88151.77N1444.4777294.94±-253.05552146.28881581.36662239.2999柱底M-10.4-4.16±218.66-18.30269.28-299.2333N1490.5555294.94±-253.05552201.58881636.66662294.5999V-1.49-0.59±29.75-2.6136.53-40.82注:表表表中彎矩矩單位位為KN**m，軸力單單位位為KN。B柱內(nèi)力組合表表表表2-199層數(shù)截面內(nèi)力豎向荷載內(nèi)力③地震荷載內(nèi)力組合①恒載②活載豎向荷載內(nèi)力組組組合豎向荷載內(nèi)力與與與地震作作用內(nèi)內(nèi)力組合合1.2①+1...4②1.2（①+000.5②）+1.33③1.2（①+000.5②）-1.33③7柱頂M-26.07-2.25±-82.09-34.43-139.355574.08N220.6516.34±-39.32287.66223.47325.70柱底M17.835.69±67.1729.36112.13-62.51N244.7116.34±-39.32316.53252.34354.57V-2.290.96±-4.14-1.41-7.563.216柱頂M-15.65-6.77±-119.7888-28.26-178.5666132.87N470.3865.32±-129.7999655.90434.92772.38柱底M16.126.56±119.7828.53178.99-132.4333N494.4465.32±-129.7999684.78463.79801.25V0.13-0.06±0.000.080.120.125柱頂M-15.75-6.41±-157.9111-27.87-228.0333182.54N720.66130.60±-266.37771047.6333596.871289.4333柱底M14.465.89±157.9125.60226.17-184.4000N744.72130.60±-266.37771076.5000625.741318.3111V-0.36-0.14±0.00-0.63-0.52-0.524柱頂M-20.19-8.22±-197.6000-35.74-286.0444227.72N970.33195.77±-442.97771438.4777706.001857.7222柱底M18.77.62±197.6033.11283.89-229.8777N999.05195.77±-442.97771472.9444740.461892.1888V-0.41-0.17±0.00-0.73-0.60-0.603柱頂M-18.26-7.44±-222.9666-32.33-316.2222263.47N1224.4444260.86±-655.17771834.5333774.122477.5777柱底M18.47.49±222.9632.57316.42-263.2777N1253.1666260.86±-655.17771869.0000808.592512.0333V0.040.01±0.000.070.050.052柱頂M-18.35-7.47±-240.7555-32.48-339.4888286.47N1478.4555325.96±-887.63332230.4888815.803123.6444柱底M19.487.93±240.7534.48341.11-284.8444N1507.1777325.96±-887.63332264.9555850.263158.1000V0.270.11±0.000.480.390.391柱頂M-15.31-6.22±-206.0444-27.08-289.9666245.75N1732.7111391.10±-1111.77702626.7999868.703759.1222柱底M7.663.11±270.3413.55362.50-340.3888N1778.7999391.10±-1111.77702682.0999924.003814.4222V-1.82-0.74±15.31-3.2217.27-22.53注：：：表中彎矩單位為為為KN**m,軸力單位位為KN。活荷載按樓樓層層的折減系系系數(shù)表2-200墻，柱，基礎計計計算截面面以上上的層數(shù)數(shù)12~34~56~89~20〉20計算截面以上各各各樓層活活荷載載總和的的折減減系數(shù)1.00（0.90）0.850.700.650.600.55注:當樓面梁梁的從從屬面積積超過25㎡時，采用用括括號內(nèi)數(shù)數(shù)值。2.5截面設設設計1、承載力抗力力力調(diào)整系數(shù)數(shù)考慮地震作用時時時,結(jié)構構件件的的截面設設計采采用下面面的表表達式:式中承承載力抗震震震調(diào)整系系數(shù)取值見表2-211SSS地震作用用效效應或地地震作作用效應應與其其它荷載載效應應的基本本組合合R—結(jié)構構件的的組組合注意在截面配筋筋筋時,組合表中中與與地震力力組合合的內(nèi)力力均應應乘以后再再與與靜力組組合的的內(nèi)力進進行比比較,挑選出最最不不利內(nèi)力力承載力抗震調(diào)調(diào)調(diào)整系數(shù)表2-211材料結(jié)構構件受力狀態(tài)鋼筋混凝土梁受彎0.75梁軸壓比﹤0...15的墻偏壓0.75軸壓比的墻偏壓0.80抗震墻偏壓0.85各類構件受剪、偏壓0.852、橫向框架梁梁梁截面設計計以第一層梁為例例例,梁控制截截面面的內(nèi)力如圖2-30所示,圖中單位為為單位為砼強度等級C3330,,縱筋為HRB33335，，箍筋為HPB22335，圖2-30第第第一層梁內(nèi)內(nèi)力力示意梁的正截面配筋筋筋計算見見表2-222框架梁配筋計算算算表2-222（2）梁的斜截截面面強度計算算算為了防止梁在彎彎彎曲屈服服前先先發(fā)生剪剪切破破壞，截截面設設計時，對對剪剪力設計計進行行調(diào)整如如下：：—剪力增大系數(shù)數(shù)數(shù)，對二級級框框架取1.055—梁的凈跨，對對對第一層—梁在重力荷載載載作用下，按按簡支梁分析析的梁端截面面剪力設計值值，—分別為梁左、右右右端順時時針方方向和逆逆時針針方向截截面組組合彎矩矩值，由由表，查得。AB跨：順時針針方方向逆時針方向BC跨：順時針針方方向逆時針方向計算中取順時針針針或逆時時針方方向中較較大者者。AB跨：BC跨：考慮承載力抗震震震調(diào)整系系數(shù)調(diào)整后的剪力值值值大于組組合表表中的靜靜力組組合的剪剪力值值，故按按調(diào)整整后的剪剪力值值進行斜斜截面面計算。梁的斜截面強度度度計算見見下表表表2-233梁斜截面強度計計計算表2-233截面支座A右支座B左支座B右設計剪力97.599.31277.482.87584.414235.79調(diào)整后剪力131.31131．31389.56111.61111.61311.13300×56555300×56555300×36555箍筋直徑肢數(shù)（n）50.350.350.3實配箍筋間距20020080配箍筋間距按構造配筋按構造配筋92.410.1680.1680.4190.20.20.23、柱截面設計計計以第一、二、五五五層B柱為例，對對對圖2-31中的Ⅰ—Ⅰ，Ⅱ—Ⅱ，Ⅲ—Ⅲ，Ⅳ—Ⅳ截面進行行設設計。砼砼強度度等級C40，，縱筋為HRB33335，，箍筋為HPB22335，（1）軸壓比驗驗算算軸壓比限值見表表表2-244軸壓比限值表2-244類別抗震等級一二三框架柱0.70.80.9框支柱0.60.70.8由B柱內(nèi)力組合合表表2-17查得圖2-31柱柱柱計算截面面示示意均滿足軸壓比限限限值得要要求（2）正截面承承載載力的計算算算框架結(jié)構的變形形形能力與與框架架的破壞壞機制制密切相相關，一一般框架架梁的的延性遠遠大于于柱，梁梁先屈屈服可能能使整整個框架架體系系有較大大的內(nèi)內(nèi)力重分分布和和能量消消耗能能力，極極限層層間位移移增大大，抗震震性能能較好，若若柱柱形成了了塑性性鉸，則則會伴伴隨產(chǎn)生生極大大的層間間位移移，危及及結(jié)構構承受垂垂直荷荷載的能能力并并可能使使結(jié)構構成為機機動體體系。因因此，在在框架設設計中中，應體體現(xiàn)“強柱弱梁”即一、二二級級框架的的梁柱柱節(jié)點處處除框框架支層層最上上層的柱柱上端端，框架架頂層層和柱軸軸壓比比小于0.15外，柱端端彎彎矩設計計值應應符合：：本設計為二級框框框架故：：地震往復作用，兩兩個方向的彎彎矩設計均滿滿足要求，當當柱考慮順時時針彎矩和時時，梁應考慮慮反時針方向向彎矩和，反反之亦然。若若采用對稱配配筋，可取兩兩組中較大者者計算配筋。由于框架的變形形形能力。同同時時伴隨著著框架架梁鉸的的出現(xiàn)現(xiàn)。由于于塑性性內(nèi)力重重分布布，底層層柱的的反彎點點具有有較大的的不確確定性。因因此此，對二二級框框架底層層柱考考慮1.5的彎矩增增大大系數(shù)。第一層梁與B柱柱柱節(jié)點的的梁端端彎矩值值由內(nèi)內(nèi)力組合合表2-19查得：：左震：右震：取大值第一層梁與B柱柱柱節(jié)點的的柱端端彎矩值值由內(nèi)內(nèi)力組合合表2-19查得：：左震：右震：梁端取右震，也也也取右震震：取故：對底層柱底的彎彎彎矩設計計值考考慮增大大系數(shù)數(shù)1.5根據(jù)B柱內(nèi)力組組合表表2-19，選擇最最不不利內(nèi)力力，并并考慮上上述各各種調(diào)整整及承承載力抗抗震調(diào)調(diào)整系數(shù)數(shù)后，各各截面控控制內(nèi)內(nèi)力如下下：Ⅰ—Ⅰ截面：①①①②Ⅱ—Ⅱ截面：①①①②Ⅲ—Ⅲ截面：①①①②第一層梁與B柱柱柱節(jié)點的的梁端端彎矩值值由內(nèi)內(nèi)力組合合表2-17查得：：左震右震取大值第一層梁與B柱柱柱節(jié)點的的柱端端彎矩值值由內(nèi)內(nèi)力組合合表2-19查得：：左震右震梁端取左震，也也也取左震震：取將與的差值按柱柱的的彈性分析析析彎矩值值之比比分配給給節(jié)點點上下柱柱端（即Ⅰ—Ⅰ，Ⅱ—Ⅱ截面）對底層柱底的彎彎彎矩設計計值考考慮增大大系數(shù)數(shù)1.155根據(jù)B柱內(nèi)力力組合表表2-19，選擇最最不不利內(nèi)力力，并并考慮上上述各各種調(diào)整整及承承載力抗抗震調(diào)調(diào)整系數(shù)數(shù)后，各各截面控控制內(nèi)內(nèi)力如下下：Ⅰ—Ⅰ截面：①①①M=22266.177×00.8==1880.994KKNmN=625.7774×00.88=5000.