z.z.Z.Z.二、選擇題在鋼材所含化學(xué)元素中，均為有害雜質(zhì)的一組是〔C〕A碳磷硅B硫磷錳C硫氧氮D碳錳磯鋼材的性能因溫度而變化，在負(fù)溫圍鋼材的塑性和韌性〔B〕A不變B降低C升高D稍有提高，但變化不大表達(dá)鋼材塑性性能的指標(biāo)是〔C〕A屈服點B強(qiáng)屈比C延伸率D抗拉強(qiáng)度同類鋼種的鋼板，厚度越大〔A〕A強(qiáng)度越低B塑性越好C韌性越好D部構(gòu)造缺陷越少在構(gòu)件發(fā)生斷裂破壞前，有明顯先兆的情況是〔B丨的典型特征A脆性破壞 B塑性破壞C強(qiáng)度破壞D失穩(wěn)破壞構(gòu)件發(fā)生脆性破壞時，其特點是〔D〕。A變形大 B破壞持續(xù)時間長 C有裂縫出現(xiàn) D變形小或無變形鋼材中磷含量超過限制時，鋼材可能會出現(xiàn)〔A。。A冷脆B熱脆 C藍(lán)脆 D徐變在鋼構(gòu)造設(shè)計中，認(rèn)為鋼材屈服點是構(gòu)件可以到達(dá)的〔A。。A最大應(yīng)力 B設(shè)計應(yīng)力 C疲勞應(yīng)力 D穩(wěn)定臨界應(yīng)力鋼構(gòu)造用鋼的含碳量一般不大于〔C。。焊接構(gòu)造用鋼一般控制在0.12%-0.2%A0.6%B0.25%C0.22%D0.2%在構(gòu)件發(fā)生斷裂破壞前，無明顯先兆的情況是〔A。的典型特征。A脆性破壞B塑性破壞 C強(qiáng)度破壞D失穩(wěn)破壞鋼材中硫的含量超過限值時，鋼材可能會出現(xiàn)〔B。。A冷脆B熱脆C藍(lán)脆D徐變鋼構(gòu)造具有良好的抗震性能是因為〔C。。A鋼材的強(qiáng)度高 B鋼構(gòu)造的質(zhì)量輕C鋼材良好的吸能能力和延性 D鋼構(gòu)造的材質(zhì)均勻

鋼材的強(qiáng)度指標(biāo)是〔C]oA延伸率B韌性指標(biāo) C屈服點D冷彎性能鋼材的設(shè)計強(qiáng)度是根據(jù)〔C〕確定的。A比例極限B彈性極限C屈服強(qiáng)度D極限強(qiáng)度焊接構(gòu)造的疲勞強(qiáng)度的大小與〔A〕關(guān)系不大。A鋼材的種類B應(yīng)力循環(huán)次數(shù)C連接的構(gòu)造細(xì)節(jié)D剩余應(yīng)力大小焊接連接或焊接構(gòu)件的疲勞性能與〔B〕有關(guān)。A應(yīng)力比q*"疽曲最小應(yīng)九咯最大應(yīng)力）B應(yīng)力幅*=皿型鋼中的鋼和工字鋼相比，〔D〕。A兩者所用的鋼材不同B前者的翼緣相對較寬C前者的強(qiáng)度相對較高D兩者的翼緣都有較大的斜度有二個材料分別為3號鋼和16Mn鋼的構(gòu)件需焊接，采用手工電弧焊,應(yīng)選用〔A丨型。AE43BE50CE55DT50在低溫工作的鋼構(gòu)造選擇鋼材除強(qiáng)度、塑性、冷彎性能指標(biāo)外，還需〔指標(biāo)。A低溫屈服強(qiáng)度B低溫抗拉強(qiáng)度C低溫沖擊韌性D疲勞強(qiáng)度鋼材脆性破壞同構(gòu)件〔D〕無關(guān)。A應(yīng)力集中B低溫影響C剩余應(yīng)力D彈性模量3號鎮(zhèn)靜鋼設(shè)計強(qiáng)度可以提高5%，是因為鎮(zhèn)靜鋼比沸騰鋼〔A〕好A脫氧B爐種 C屈服強(qiáng)度D澆注質(zhì)量鋼材的理想a—s曲線〔包括考慮焊接應(yīng)力和不考慮焊接應(yīng)力〕是〔焊條〕。普通碳素鋼強(qiáng)化階段的變形是〔B〕。焊條〕。A完全彈性變形B完全塑性變形C彈性成分為主的彈塑性變形D塑性成分為主的彈塑性變形以下因素中，〔A〕與鋼構(gòu)件發(fā)生脆性破壞無直接關(guān)系。A鋼材屈服點的大小B鋼材含碳量C負(fù)溫環(huán)境D應(yīng)力集中a是鋼材的〔A〕指標(biāo)。kA韌性性能B強(qiáng)度性能C塑性性能D冷加工性能吊車梁的受拉下翼緣在以下不同板邊的加工情況下，疲勞強(qiáng)度最高的B〕。A兩側(cè)邊為軋制邊 B兩側(cè)邊為火焰切割邊 C一側(cè)邊為軋制邊，另一側(cè)邊為火焰切割邊D—側(cè)邊為刨邊，另一側(cè)邊為火焰切割邊進(jìn)展疲勞驗算時，計算局部的設(shè)計應(yīng)力幅應(yīng)按〔〕A標(biāo)準(zhǔn)荷載計算B設(shè)計荷載計算C考慮動力系數(shù)的標(biāo)準(zhǔn)荷載計算D考慮動力系數(shù)的設(shè)計荷載計算以下鋼構(gòu)造計算所取荷載設(shè)計值和標(biāo)準(zhǔn)值，哪一組為正確的.〔C〕計算構(gòu)造或構(gòu)件的強(qiáng)度、穩(wěn)定性以及連接的強(qiáng)度時，應(yīng)采用荷載設(shè)計值；n.計算構(gòu)造或構(gòu)件的強(qiáng)度、穩(wěn)定性以及連接的強(qiáng)度時，應(yīng)采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值；m. 計算疲勞和正常使用極限狀態(tài)的變形時，應(yīng)采用荷載設(shè)計值；W.計算疲勞和正常使用極限狀態(tài)的變形時，應(yīng)采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值。aI、mBn、mCI、WDn、w計算吊車梁疲勞時，以下作用在跨間的哪種吊車荷載取值是正確的.DA兩臺吊車荷載標(biāo)準(zhǔn)值乘以動力系數(shù)B一臺吊車荷載設(shè)計值乘以動力系數(shù)C一臺吊車荷載標(biāo)準(zhǔn)值乘以荷載分項系數(shù)D一臺起重量最大的吊車荷載標(biāo)準(zhǔn)值，采用標(biāo)準(zhǔn)值不考慮動力系數(shù)焊接剩余應(yīng)力不影響構(gòu)件的〔B〕A.整體穩(wěn)定 B.靜力強(qiáng)度C.剛度D.局部穩(wěn)定z.z.Z.Z.z.z.反響鋼材的最大抗拉能力的是〔D]oA比例極限B彈性極限C屈服強(qiáng)度D極限強(qiáng)度在鋼材的力學(xué)性能指標(biāo)中，既能反響鋼材塑性又能反響鋼材冶金缺陷的指標(biāo)是〔C〕。A屈服強(qiáng)度B沖擊韌性C冷彎性能D伸長率北方一嚴(yán)寒地區(qū)〔溫度低于-20°C〕的一露天倉庫起重量大于50t的工作制為A4級吊車梁，其鋼材應(yīng)選擇〔D〕鋼。AQ235-ABQ235-BCQ235-CDQ235-D焊接承重構(gòu)造的鋼材應(yīng)具有〔C〕。A抗拉強(qiáng)度、伸長率、屈服強(qiáng)度和硫、磷含量的合格保證B抗拉強(qiáng)度、伸長率、屈服強(qiáng)度和碳、硫、磷含量的合格保證C抗拉強(qiáng)度、伸長率、屈服強(qiáng)度和碳、硫、磷含量和冷彎試的合格保證D抗拉強(qiáng)度、伸長率、屈服強(qiáng)度，冷彎試驗和沖擊韌性的合格保證。鋼材的冷彎試驗是判別鋼材〔C〕的指標(biāo)。A強(qiáng)度B塑性 C塑性及冶金質(zhì)量D韌性及可焊性鋼材的韌性是反映的〔B〕的指標(biāo)。A耐腐性及可焊性B強(qiáng)度及塑性 C塑性及可焊性D韌性及耐腐性在碳素構(gòu)造鋼中，A,B,C,D為按質(zhì)量劃分的級別。除〔A〕鋼沖擊韌性不作為要求條件，其余的都要求保證沖擊韌性合格。A、A級B、B級C、C級D、D級直承受到重復(fù)荷載作用的焊接構(gòu)造，影響其疲勞強(qiáng)度的最主要因素是〔D〕A應(yīng)力變化的循環(huán)次數(shù)、最大應(yīng)力與最小應(yīng)力的代數(shù)差〔應(yīng)力幅〕和鋼材的靜力強(qiáng)度B應(yīng)力變化的循環(huán)次數(shù)、最大應(yīng)力、應(yīng)力比〔絕對值最小與最大應(yīng)力之比,拉應(yīng)力取正值，壓應(yīng)力取負(fù)值〕和構(gòu)造細(xì)部

c應(yīng)力變化的循環(huán)次數(shù)、最大應(yīng)力與最小應(yīng)力的代數(shù)差〔應(yīng)力幅〕、最大應(yīng)力、應(yīng)力比和鋼材的靜力強(qiáng)度D應(yīng)力變化的循環(huán)次數(shù)、最大應(yīng)力與最小應(yīng)力的代數(shù)差〔應(yīng)力幅〕和構(gòu)造細(xì)部39.為保證承重構(gòu)造的承載力和防止在一定條件下出現(xiàn)能脆性破壞，應(yīng)根據(jù)〔C〕等綜合因素考慮，選用適宜的鋼材牌號和材性。A構(gòu)造形式、應(yīng)力狀態(tài)，鋼材厚度和工作溫度B荷載特征、連接方法、計算方法、工作環(huán)境及重要性C重要性、荷載特征、構(gòu)造形式、應(yīng)力狀態(tài)、連接方法、鋼材厚度和工作環(huán)境D重要性、跨度大小、連接方法、工作環(huán)境和加工方法40.鋼材經(jīng)過冷加工冷拉、冷彎、沖孔、機(jī)械剪切所產(chǎn)生的冷作硬化應(yīng)變硬化后,其〔D。根本保持不變。抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度B塑性C韌性D彈性模量41.鋼材經(jīng)歷了應(yīng)變硬化應(yīng)變強(qiáng)化之后〔41.鋼材經(jīng)歷了應(yīng)變硬化應(yīng)變強(qiáng)化之后〔A〕。強(qiáng)度提高B塑性提高C冷彎性能提高D可焊性提高42.鋼材沖擊韌性氣與工作溫度T之間的關(guān)系為a.t降低，a增加B.T增加,匕降低c.t降低，a降低D.T改變,ak42.鋼材沖擊韌性氣與工作溫度T之間的關(guān)系為a.t降低，a增加B.T增加,匕降低c.t降低，a降低D.T改變,ak不變43.鋼材在復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)下的屈服條件是由〔D〕等于單向拉伸時的屈服點決定的。44.最大主拉應(yīng)力bB最大剪應(yīng)力tC最大主壓應(yīng)力bD折算應(yīng)力°1 1 3 eq鋼材的力學(xué)性能指標(biāo)，最根本、最主要的是〔C。時的力學(xué)性能指標(biāo)。承受剪切B承受彎曲C單向拉伸 D兩向和三向受力45.對于承受靜荷常溫工作環(huán)境下的鋼屋架，以下說法不正確的選項是〔C〕?？蛇x擇Q235鋼B可選擇Q345鋼C鋼材應(yīng)有沖擊韌性的保證 D鋼材應(yīng)有三項根本保證在進(jìn)展第二種極限狀態(tài)計算時，計算用的荷載〔D]oA需要將永久荷載的標(biāo)準(zhǔn)值乘以永久荷載分項系數(shù)B需要將可變荷載的標(biāo)準(zhǔn)值乘以可變荷載分項系數(shù)C永久荷載和可變荷載都要乘以各自的荷載分項系數(shù)D永久荷載和可變荷載都用標(biāo)準(zhǔn)值，不必乘荷載分項系數(shù)進(jìn)展疲勞驗算時，計算局部的設(shè)計應(yīng)力幅應(yīng)按〔A]oA標(biāo)準(zhǔn)荷載計算B設(shè)計荷載計算C考慮動力系數(shù)的標(biāo)準(zhǔn)荷載計算D考慮動力系數(shù)的設(shè)計荷載計算48.在連續(xù)反復(fù)荷載作用下，當(dāng)應(yīng)力比Q=^nitL48.在連續(xù)反復(fù)荷載作用下，當(dāng)應(yīng)力比Q=^nitL]oA完全對稱循環(huán)B脈沖循環(huán)C不完全對稱循環(huán)D不對稱循環(huán)鋼構(gòu)造第一極限狀態(tài)的設(shè)計表達(dá)式為:+云陽庁應(yīng)技人，式中凸是〔C〕。A構(gòu)造重要性系數(shù)B荷載分項系數(shù)C可變荷載組合系數(shù)D材料的抗力分項系數(shù)以下鋼構(gòu)造計算所取荷載設(shè)計值和標(biāo)準(zhǔn)值，哪一組為正確的.〔C〕計算構(gòu)造或構(gòu)件的強(qiáng)度、穩(wěn)定性以及連接的強(qiáng)度時，應(yīng)采用荷載設(shè)計值;n.計算構(gòu)造或構(gòu)件的強(qiáng)度、穩(wěn)定性以及連接的強(qiáng)度時，應(yīng)采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值;m. 計算疲勞和正常使用極限狀態(tài)的變形時，應(yīng)采用荷載設(shè)計值；W.計算疲勞和正常使用極限狀態(tài)的變形時，應(yīng)采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值。ai、mBn、mci、wdn、w建筑鋼材的伸長率與〔c。標(biāo)準(zhǔn)拉伸試件標(biāo)距間長度的伸長值有關(guān)。A到達(dá)屈服應(yīng)力時B到達(dá)極限應(yīng)力時C試件斷裂瞬間D試件斷裂后構(gòu)造工程中使用鋼材的塑性指標(biāo)，目前最主要用〔B。表示。A流幅B沖擊韌性C可焊性D伸長率

在鋼構(gòu)造房屋中，選擇構(gòu)造用鋼材時，以下因素中的〔C?丨不是主要考慮的因素。A建造地點的氣溫B荷載性質(zhì)C鋼材造價D建筑的防火等級3、剛構(gòu)造外表長期承受*一溫度下的輻射熱時150°B.250°C.320°鋼材中硫的含量超過規(guī)定標(biāo)準(zhǔn)〔D〕將提高鋼材的伸長率C.將使鋼材在低溫工作時變脆需加隔熱保護(hù)層。該溫度是〔A〕D.600°B.將提高鋼材的抗拉強(qiáng)度D.需加隔熱保護(hù)層。該溫度是〔A〕D.600°B.將提高鋼材的抗拉強(qiáng)度D.將使鋼材在高溫工作時變脆A.強(qiáng)度、延伸率、冷彎性能C.強(qiáng)度、延伸率和+20°C韌性指標(biāo)A.強(qiáng)度、延伸率、冷彎性能C.強(qiáng)度、延伸率和+20°C韌性指標(biāo)56.鋼構(gòu)造的承載能力極限狀態(tài)是指〔C〕A.構(gòu)造發(fā)生劇烈振動C.構(gòu)造到達(dá)最大承載力產(chǎn)生破壞57.處于低溫下的焊接構(gòu)造應(yīng)選用〔C〕A.耐腐蝕的鋼材B.含磷的鋼材規(guī)按照鋼材的厚度將鋼材分為三組，〔B〕A.強(qiáng)度設(shè)計值B.鋼材規(guī)格59、 在鋼構(gòu)件中產(chǎn)生應(yīng)力集中的因素是D.強(qiáng)度、延伸率和-20C韌性指標(biāo)構(gòu)造的變形已不能滿足使用需要D.使用已達(dá)五十年韌性好的鋼材D.強(qiáng)度高的鋼材

不同組分的鋼材主要是以下哪項指標(biāo)不同硫磷含量 D.延伸率構(gòu)件環(huán)境溫度的變化荷載的不均勻分布加載的時間長短構(gòu)件截面的突變〔D〕構(gòu)件環(huán)境溫度的變化荷載的不均勻分布加載的時間長短構(gòu)件截面的突變鋼材中碳元素含量提高對鋼材性能的影響是〔A〕可提高鋼材的強(qiáng)度 B.可增強(qiáng)鋼材的塑性性能C.將提高鋼材的韌性 D.提高鋼材的耐腐蝕性以下鋼構(gòu)造的破壞屬于脆性破壞的是〔B〕z.z.z.z.z.z.A.A.軸壓柱的失穩(wěn)破壞B.疲勞破壞螺栓桿被拉斷以下情況屬于正常使用極限驗算的是〔B〕A.受壓構(gòu)件的穩(wěn)定計算B.梁的撓度驗算A.受壓構(gòu)件的穩(wěn)定計算B.梁的撓度驗算C.受彎構(gòu)件的彎曲強(qiáng)度驗算D.螺栓連接的強(qiáng)度驗算Q235-A級鋼和Q235-B級鋼出廠保證工程不同的力學(xué)性能指標(biāo)是〔C〕A.屈服點 B.極限抗拉強(qiáng)度 C.韌性指標(biāo)值 D.延伸率引起疲勞破壞的荷載為〔C〕B.動載靜載B.動載C.產(chǎn)生拉應(yīng)力循環(huán)的荷載C.產(chǎn)生拉應(yīng)力循環(huán)的荷載產(chǎn)生全壓應(yīng)力循環(huán)的荷載按近似概率方法設(shè)計的鋼構(gòu)造是〔C〕A.絕對可靠的A.絕對可靠的絕對不可靠的C.存在一定風(fēng)險的C.存在一定風(fēng)險的D.具有一樣可靠性指標(biāo)的構(gòu)造鋼材易發(fā)生脆性破壞的應(yīng)力狀態(tài)是〔DA.三向同號等值拉應(yīng)力A.三向同號等值拉應(yīng)力兩向異號等值正應(yīng)力C.單向壓應(yīng)力C.單向壓應(yīng)力D.三向等值剪應(yīng)力為提高對接焊縫的容許應(yīng)力幅應(yīng)采取以下哪項措施〔〕A.對焊縫進(jìn)展加工，磨平處理A.對焊縫進(jìn)展加工，磨平處理B.提高鋼材強(qiáng)度提高焊條抗拉強(qiáng)度改變作用的應(yīng)力幅提高焊條抗拉強(qiáng)度改變作用的應(yīng)力幅Q235鋼的質(zhì)量等級是按〔A〕B.厚度劃分A.B.厚度劃分C.化學(xué)成分和力學(xué)性能劃分C.化學(xué)成分和力學(xué)性能劃分D.不同的硫磷含量劃分鋼材的冷彎性能可檢驗鋼材的〔AA.在單向拉伸應(yīng)力下塑性變形能力B.在動荷載作用下的工作能力在復(fù)雜應(yīng)力下的塑性變形能力 D.在低溫下彎曲時吸收機(jī)械能的能力鋼材的抗彎強(qiáng)度與屈服點的關(guān)系是〔C〕

C?f=0.8f D.f=fV J V J71.鋼材的性能因溫度而改變，在負(fù)溫圍鋼材的塑性和韌性〔B〕A.不變A.不變B.降低C.升高D.稍有提高，但變化不大抗拉強(qiáng)度與屈服點之比可表示鋼材A.變形能力 B.A.變形能力 B.極限承載能力C.抵抗分層能D.承載力儲藏處于低溫下的焊接構(gòu)造應(yīng)選用〔CA.耐腐蝕的鋼材B.A.耐腐蝕的鋼材B.喊磷的鋼材C.韌性好的鋼材D.強(qiáng)度高的鋼材鋼材的伸長率指標(biāo)是通過以下哪項實驗得到的〔C〕A.冷彎試驗A.冷彎試驗B.沖擊功試驗C.單向拉伸試驗D.疲勞試驗產(chǎn)生焊接剩余應(yīng)力的主要因素之一是〔C〕A.鋼材的塑性太低B.鋼材的彈性模量太大A.鋼材的塑性太低B.鋼材的彈性模量太大C.焊接時熱量分布不均勻D.焊縫的厚度太小以下述正確的選項是〔D〕因鋼材不易燃，所以鋼構(gòu)造具有良好的放火性能溫度到達(dá)60。度時鋼材的強(qiáng)度降為0，說明其耐熱性能不好鋼材的比重較大，因此將鋼材稱為輕質(zhì)高強(qiáng)材料是不恰當(dāng)?shù)呐c混凝土材料相比，大跨度構(gòu)造應(yīng)優(yōu)先選用鋼材沒有明顯屈服點的鋼材，名義屈服點可取〔B〕A剩余應(yīng)變?yōu)?.01%時對應(yīng)的應(yīng)力B剩余應(yīng)變?yōu)?.2%時對應(yīng)的應(yīng)力剩余應(yīng)變?yōu)?.33%時對應(yīng)的應(yīng)力剩余應(yīng)變?yōu)?.4%時對應(yīng)的應(yīng)力脆性破壞的特點是〔D〕變形大B.破壞持續(xù)時間 C.有裂縫出現(xiàn) D.變形小或無變形下面關(guān)于鋼材中各化學(xué)成分的表達(dá)錯誤的選項是〔D〕鋼構(gòu)造用鋼的含碳量一般不大于0.22%錳是有益元素，弱脫氧劑，能消除硫?qū)︿摰臒岽嘤绊?。硅是?qiáng)脫氧劑，適量的硅可提高鋼的強(qiáng)度，對變形性能無明顯影響。磷元素在低溫下能提高鋼材強(qiáng)度，還能增加鋼材的變形能力。以下關(guān)于鋼構(gòu)造疲勞驗算的描述正確的選項是〔A疲勞驗算采用以概率論為根底的極限狀態(tài)原則進(jìn)展的疲勞驗算中構(gòu)件和連接的分類受到鋼材的種類及其強(qiáng)度級別的影響疲勞驗算中的應(yīng)力幅由重復(fù)作用的荷載產(chǎn)生，故疲勞驗算按可變荷載進(jìn)展疲勞驗算時不出現(xiàn)拉應(yīng)力的部位，也應(yīng)進(jìn)展疲勞驗算鋼材在250°C附近出現(xiàn)抗拉強(qiáng)度提高，沖擊紉性下降的現(xiàn)象，稱為〔A〕A.藍(lán)脆 B.熱脆C.冷脆 D.氫脆紉性指標(biāo)受以下哪項因素影響較大〔A〕A.低溫B.荷載類別C.鋼材強(qiáng)度D.塑性性能以下哪種情況可以使用沸騰鋼〔CA、 需要驗算疲勞的焊接構(gòu)造B、 常溫下承受靜荷載的受彎構(gòu)件C、 工作溫度低于-20C、直接承受動荷載的焊接構(gòu)造D、 工作溫度低于-20C、直接承受動荷載的非焊接構(gòu)造以下哪一種狀態(tài)屬于承載能力極限狀態(tài)〔B〕A、雨蓬傾覆 B、鋼梁有較明顯的變形C、拉桿在動荷載下劇烈晃動 D、吊車梁在吊車行駛時發(fā)生抖動、搖晃85.以下哪一種狀態(tài)屬于正常使用極限狀態(tài)1〔C〕A、雨蓬傾覆B、鋼梁有較明顯的變形C、拉才干在荷載作用下產(chǎn)生較大塑性變形D、壓桿喪失整體穩(wěn)定86.摩擦型高強(qiáng)度螺栓抗剪能力是依靠〔C

A栓桿的預(yù)拉力B栓桿的抗剪能力A栓桿的預(yù)拉力B栓桿的抗剪能力C被連接板件間的摩擦力D栓桿被連接板件間的擠壓力87.在動荷載作用下，側(cè)面角焊縫的計算長度不宜大于〔BA60A60h B40hC80h D120h88.在鋼構(gòu)造連接中，常取焊條型號與焊件強(qiáng)度相適應(yīng)，對Q345鋼構(gòu)件，焊條宜采用〔B〕。AE43型BE50型AE43型BE50型CE55型D前三種均可承壓型螺栓連接比摩擦型螺栓連接〔B〕。A承載力低，變形大B承載力高，變形大C承載力低，變形小D承載力高，變形小摩擦型高強(qiáng)度螺栓抗拉連接，其承載力〔A。。A比承壓型高強(qiáng)螺栓連接小 B比承壓型高強(qiáng)螺栓連接大C與承壓型高強(qiáng)螺栓連接一樣D比普通螺栓連接小*角焊縫T形連接的兩塊鋼板厚度分別為8mm和10mm，適宜的焊角尺寸為〔B。。A4mmB6mmC10mmD12mm以下螺栓破壞屬于構(gòu)造破壞的是〔B。。A鋼板被拉壞 B鋼板被剪壞 C螺栓被剪壞 D螺栓被拉壞排列螺栓時，假設(shè)螺栓孔直徑為d，螺栓的最小端距應(yīng)為〔B。。A1.5dB2dC3dD8d0 0 0 0采用手工電弧焊焊接Q235鋼材時應(yīng)采用〔A。焊條。AE43型BE50型CE55型D無正確答案在承當(dāng)靜力荷載時，正面角焊縫強(qiáng)度比側(cè)面角焊縫強(qiáng)度〔A。。A高B低C相等D無法判斷對于對接焊縫，當(dāng)焊縫與作用力間的夾角€滿足tan0＜〔B。時,該對接焊縫的可不進(jìn)展驗算。z.z.z.z.Z.Z.AlB1.5C2D0.5AlB1.5C2D0.5可不進(jìn)展驗算對接焊縫是〔D]oAI級焊縫B當(dāng)焊縫與作用力間的夾角0滿足tanO<1.5時的焊縫CII級焊縫DA、B、C都正確熱軋型鋼冷卻后產(chǎn)生的剩余應(yīng)力〔C〕。A以拉應(yīng)力為主 B以壓應(yīng)力為主C包括拉、壓應(yīng)力D拉、壓應(yīng)力都很小產(chǎn)生縱向焊接剩余應(yīng)力的主要原因是〔D]oA冷卻速度太快B焊件各纖維能自由變形C鋼材彈性模量太大，使構(gòu)件剛度艮大D施焊時焊件上出現(xiàn)冷塑和熱塑區(qū)角鋼和鋼板間用側(cè)焊縫搭接連接,當(dāng)角鋼肢背與肢尖焊縫的焊腳尺寸和焊縫的長度都等同時，〔C]OA角鋼肢背的側(cè)焊縫與角鋼肢尖的側(cè)焊縫受力相等B角鋼肢尖側(cè)焊縫受力大于角鋼肢背的側(cè)焊縫C角鋼肢背的側(cè)焊縫受力大于角鋼肢尖的側(cè)焊縫D由于角鋼肢背和肢尖的側(cè)焊縫受力不相等，因而連承受有彎矩的作用對于直接承受動力荷載的構(gòu)造，計算正面直角焊縫時〔C]oA要考慮正面角焊縫強(qiáng)度的提高B要考慮焊縫剛度影響C與側(cè)面角焊縫的計算式一樣D取=1.22未焊透的對接焊縫計算應(yīng)按〔C〕計算。A對接焊縫B角焊縫C斷續(xù)焊縫D斜焊縫角焊縫的最小焊腳尺寸h=1.50,式中t表示（B）。fA較薄板厚度B較厚板厚度C任意板厚*角焊縫的焊腳尺寸為8mm,該焊縫的最小長度應(yīng)為以下哪項數(shù)值〔A〕A、40mmB、64mmC、80mmD、90mm*側(cè)面角焊縫長度為600mm,焊腳為8mm,該焊縫的計算長度應(yīng)為以下哪項〔B〕A、600mmB、584mmC、496mmD、480mm以下哪項屬于螺栓連接的受力破壞〔A〕A、鋼板被剪斷 B、螺栓桿彎曲 C、螺栓桿被拉 D、C級螺栓連接滑移*角焊縫連接的兩塊鋼板厚度分別是8mm和10mm，適宜的焊腳尺寸為〔B〕A.4mmB.6mmC.10mmD.12mm對于高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接，由于栓桿中有較大的預(yù)應(yīng)力，所以高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接〔C〕不能再承當(dāng)外應(yīng)力，以免栓桿被拉斷不能再承當(dāng)外拉力，以免降低連接的抗剪承載力可以承載外應(yīng)力，因為栓桿中的拉力并未增加可以承當(dāng)外應(yīng)力，但需限制栓桿拉力的增加值*承受軸向力的側(cè)面角焊縫的焊縫長度為300mm,焊腳尺寸為6mm，fw=160N/mm2，該焊縫能承受的最大動荷載為〔 〕fA.100.8KNB.151.2KNC.201.6KND.245.9KN普通螺栓抗剪工作時，要求被連接構(gòu)件的總厚度小于螺栓直徑的5倍，是防止〔C〕螺栓桿剪切破壞鋼板被切壞板件擠壓破壞栓桿彎曲破壞*焊縫焊腳尺寸為6mm，經(jīng)計算焊縫長度為30mm,則最終焊縫長度〔C〕A.48mmB.58mmC.50mmD.40mm*承受軸心拉力的鋼板用摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接，接觸面摩擦系數(shù)是0.5，栓桿中的預(yù)拉力為155KN,栓桿的受剪面是一個，鋼板上作用的外拉力為180KN,該連接所需螺栓個數(shù)為〔C〕A.1個B.2個C.3個D.4個摩擦型高強(qiáng)度螺栓抗剪能力是依靠〔C〕A.栓桿的預(yù)拉力 B.栓桿的抗剪能力C.被連接板件間的摩擦力 D.栓桿與被連接板件間的擠壓力摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接與承壓型高強(qiáng)度螺栓連接〔C〕A沒有本質(zhì)差異B施工方法不同C承載力計算方法不同 D材料不同設(shè)有一截面尺寸為100X8的板件，在端部用兩條側(cè)面角焊縫焊在10mm厚的節(jié)點板上，兩板件板面平行，焊腳尺寸為6mm。為滿足最小焊縫長度的構(gòu)造要求，試選用以下何項數(shù)值。 〔A〕A40mmB60mmC80mmD100mm以下有關(guān)剩余應(yīng)力對壓桿穩(wěn)定承載力的影響，描述正確的選項是〔A〕A剩余應(yīng)力使柱子提前進(jìn)入了塑性狀態(tài)，降低了軸壓柱的穩(wěn)定承載力B剩余應(yīng)力對強(qiáng)軸和弱軸的影響程度一樣C翼緣兩端為剩余拉應(yīng)力時壓桿穩(wěn)定承載力小于翼緣兩端為剩余壓應(yīng)力的情況D剩余應(yīng)力的分布形式對壓桿的穩(wěn)定承載力無影響軸心受壓柱的柱腳，底板厚度的計算依據(jù)是底板的〔C〕A抗壓工作 B抗拉工作 C抗彎工作 D抗剪工作格構(gòu)式軸壓構(gòu)件繞虛軸的穩(wěn)定計算采用了大于€的換算長細(xì)比€是考慮x ox〔D〕。A格構(gòu)構(gòu)件的整體穩(wěn)定承載力高于同截面的實腹構(gòu)件B考慮強(qiáng)度降低的影響C考慮單肢失穩(wěn)對構(gòu)件承載力的影響D考慮剪切變形的影響為保證格構(gòu)式構(gòu)件單肢的穩(wěn)定承載力，應(yīng)〔B〕。z.z.z.z.Z.Z.A控制肢間距 B控制截面換算長細(xì)比C控制單肢長細(xì)比 D控制構(gòu)件計算長度軸壓柱在兩個主軸方向等穩(wěn)定的條件是〔C]oA桿長相等B計算長度相等 C長細(xì)比相等D截面幾何尺寸相等實腹式組合工字形截面柱翼緣的寬厚比限值是〔C]oA<0+0.1人)|竺 B(25+0.5A)竺C15I—D80I—一根截面面積為A,凈截面面積為A的構(gòu)件，在拉力N作用下的強(qiáng)度計算n公式為〔C〕。CfD"g實腹式軸心受拉構(gòu)件計算的容有〔B〕。A強(qiáng)度B強(qiáng)度和整體穩(wěn)定性C強(qiáng)度、局部穩(wěn)定和整體穩(wěn)定D強(qiáng)度、剛度〔長細(xì)比〕D〕。為防止鋼構(gòu)件中的板件失穩(wěn)采取加勁措施，這一做法是為了〔D〕。A改變板件的寬厚比A改變板件的寬厚比B增大截面面積C改變截面上的應(yīng)力分布狀態(tài)DC改變截面上的應(yīng)力分布狀態(tài)D增加截面的慣性矩軸心壓桿構(gòu)件采用冷彎薄壁型鋼或普通型鋼，其穩(wěn)定性計算〔B〕。A完全一樣BA完全一樣B僅穩(wěn)定系數(shù)取值不同 C僅面積取值不同D完全不工字型截面受壓構(gòu)件的腹板高度與厚度之比不能滿足按全腹板進(jìn)展計算的要求時，〔A要求時，〔A〕。A可在計算時僅考慮腹板兩邊緣各20匕 的局部截面參加承受荷載B必須加厚腹板C必須設(shè)置縱向加勁肋 D必須設(shè)置橫向加勁肋127.實腹式軸壓桿繞*,y軸的長細(xì)比分別為入、入，對應(yīng)的穩(wěn)定的系數(shù)分別為f、f，*y *y

Af>f Bf=fCfvfD需要根據(jù)穩(wěn)定性分類判別*y*y*y128.縱向均勻受壓四邊簡支矩形薄板的穩(wěn)定系數(shù)為尤=（絲十2尸。當(dāng)amba=3600mm,b=1500mm時,k二〔〕。minA4.000B5.138C4.134a=3600mm,b=1500mm時,k二〔〕。minA4.000B5.138C4.134D4.203129.在以下因素中，〔B〕對壓桿的彈性屈曲承載力影響不大。A壓桿的剩余應(yīng)力分布B構(gòu)件的初始幾何形狀偏差C材料的屈服點變化D荷載的偏心大小130.長細(xì)比擬小的十字形軸壓構(gòu)件易發(fā)生屈曲形式是〔BA彎曲B扭曲C彎扭屈曲D斜平面屈曲131.與軸壓桿穩(wěn)定承載力無關(guān)的因素是〔A〕A.桿端的約束狀況B.剩余應(yīng)力A.桿端的約束狀況B.剩余應(yīng)力C.構(gòu)件的初始偏心D.鋼材中有益金屬元素的含量132.軸壓構(gòu)件喪失整體穩(wěn)定是由〔A]A.個別截面的承載力缺乏造成的 B.個別截面的剛度缺乏造成的C.整個構(gòu)件承載力缺乏造成的C.整個構(gòu)件承載力缺乏造成的D.整個構(gòu)件剛度缺乏造成的133.單軸對稱的軸心受壓拄，繞對稱軸發(fā)生屈曲的形式是〔C〕A.彎曲屈曲 B.扭轉(zhuǎn)屈曲C.彎扭屈曲D.三種屈曲均可能134.與軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)甲有關(guān)的因素是〔A〕A.截面類別、鋼號、長細(xì)比B.A.截面類別、鋼號、長細(xì)比B.截面類別、計算長度系數(shù)、長細(xì)比C.135.A.加大槽鋼強(qiáng)度B.加大槽鋼間距136.C.C.135.A.加大槽鋼強(qiáng)度B.加大槽鋼間距136.C.減小綴條截面積D.增大綴條與分肢的夾角以下截面中抗扭性能較好的是〔D〕截面類別、兩端連接構(gòu)造、長細(xì)比 D.截面類別、兩個方向的長度、長細(xì)比由二槽鋼組成的格構(gòu)式軸壓綴條柱，為提高虛軸方向的穩(wěn)定承載力應(yīng)〔D〕A.槽鋼截面B.工字型截面 C.T形截面D.箱形截面137.*軸心受拉構(gòu)件，截面積為1400mm2，承受軸拉力N=300,該桿截面上的應(yīng)力是(C)120N/mm2 B.200.2N/mm2 C.214.3N/mm2 D.215N/mm2N/甲AMf的物理意義是〔A〕構(gòu)件截面平均應(yīng)力不超過鋼材抗壓強(qiáng)度設(shè)計值構(gòu)件截面最大應(yīng)力不超過構(gòu)件歐拉臨界應(yīng)力設(shè)計值構(gòu)件截面平均應(yīng)力不超過構(gòu)件歐拉臨界應(yīng)力設(shè)計值軸心壓力設(shè)計值不超過構(gòu)件穩(wěn)定極限承載力設(shè)計值格構(gòu)式軸壓柱等穩(wěn)定的條件是〔D〕實軸計算長度等于虛軸計算長度實軸計算長度等于虛軸計算長度的2倍實軸長細(xì)比等于虛軸長細(xì)比實軸長細(xì)比等于虛軸換算長細(xì)比格構(gòu)式柱中綴材的主要作用是〔B〕A、保證單肢的穩(wěn)定 B、承當(dāng)桿件虛軸彎曲時產(chǎn)生的剪力C、連接肢件 D、保證構(gòu)件虛軸方向的穩(wěn)定*承受軸拉力的鋼板，寬250,厚10，鋼板沿寬度方向有兩個直徑為21.5的螺栓孔，鋼板承受的拉力設(shè)計值為400KN，鋼板截面上的拉應(yīng)力最接近以下哪項〔B〕A、160N/mm2B、193N/mm2 C、215N/mm2 D、254N/mm2以下關(guān)于穩(wěn)定的說法哪種正確〔B〕A、 壓桿失穩(wěn)是因為桿中部的應(yīng)力超過了鋼材的強(qiáng)度B、 壓桿失穩(wěn)是壓力使剛度減小并消失的過程C、 壓桿失穩(wěn)是因為桿件有缺陷D、 壓桿失穩(wěn)時屈曲的形式是彎曲受拉構(gòu)件按強(qiáng)度計算極限狀態(tài)是〔C〕A.凈截面的平均應(yīng)力到達(dá)鋼材的抗拉強(qiáng)度fu毛截面的平均應(yīng)力到達(dá)鋼材的抗拉強(qiáng)度fu凈截面的平均應(yīng)力到達(dá)鋼材的屈服強(qiáng)度fy毛截面的平均應(yīng)力到達(dá)鋼材的屈服強(qiáng)度fy驗算工字形組合截面軸心受壓構(gòu)件翼緣和腹板的局部穩(wěn)定時，計算公式中的長細(xì)比為〔CA繞強(qiáng)軸的長細(xì)比B繞弱軸的長細(xì)比C兩方向長細(xì)比的較大值D兩方向長細(xì)比的較小值145.格構(gòu)柱設(shè)置橫隔的目的是（D）A保證柱截面幾何形狀不變B提高柱抗扭剛度C傳遞必要的剪力D上述三種都是下面的〔B丨情況應(yīng)將其設(shè)計強(qiáng)度進(jìn)展折減。A動力荷載作用的構(gòu)件B單角鋼單面按軸壓計算穩(wěn)定的構(gòu)件C有應(yīng)力集中影響的構(gòu)件D剩余應(yīng)力較大的構(gòu)件軸壓柱腳設(shè)計中采用錨栓目的〔D〕。A承受柱底的彎矩B承受柱底的剪力C承受柱底的軸力D便于柱子安裝定位計算長度一定的軸心壓桿回轉(zhuǎn)半徑增大，其穩(wěn)定承載力〔A〕。A提高B降低C不變D不能確定設(shè)軸心受壓柱a、b、c三類截面的穩(wěn)定系數(shù)分別為€、€、甲,則在長細(xì)比a b c一樣的情況下，他們的關(guān)系為〔C。。以下梁不必驗算整體穩(wěn)定的是〔D。A焊接工字形截面 B箱形截面梁C型鋼梁 D有剛性鋪板的梁驗算組合梁剛度時，荷載通常取〔A。Z.Z.Z.Z.z.z.A標(biāo)準(zhǔn)值B設(shè)計值C組合值D最大值計算梁的〔A〕時，應(yīng)用凈截面的幾何參數(shù)A正應(yīng)力B剪應(yīng)力C整體穩(wěn)定 D局部穩(wěn)定梁腹板的高厚比80<h0/<170時，應(yīng)設(shè)置〔A〕A橫向加勁肋 B縱向加勁肋 C縱橫向加勁肋 D短加勁肋以下哪項措施對提高梁的穩(wěn)定承載力有效〔D〕。A加大梁側(cè)向支撐點間距 B減小梁翼緣板的寬度C提高鋼材的強(qiáng)度 D提高梁截面的抗扭剛度實腹式組合工字形截面柱腹板的寬厚比限值是〔B〕。A（10+0.1人）：竺 B（25+0.5人）孕 C15：竺 D80：竺f \f \f f對直接承受動荷載的鋼梁，其工作階段為〔A〕。A彈性階段B彈塑性階段 C塑性階段 D強(qiáng)化階段整體失穩(wěn)的方式是〔D〕。A彎曲失穩(wěn)B扭轉(zhuǎn)失穩(wěn) C剪切失穩(wěn)D彎扭失穩(wěn)計算直接承受動力荷載的工字型截面梁抗彎強(qiáng)度時，…取值為〔A〕。A1.0B1.05C1.15D1.2支承加勁肋進(jìn)展穩(wěn)定計算時，計算面積應(yīng)包括加勁肋兩端一定圍的腹板面積，該圍是〔A。。A151:竺B131''竺 C131丄D15t「丄w\：f w\：f 235 站235焊接組合梁腹板中，布置橫向加勁肋為防止〔A。引起的局部失穩(wěn)；布置縱向加勁肋為防止〔B。引起的局部失穩(wěn)。A剪應(yīng)力B彎曲應(yīng)力C復(fù)合應(yīng)力D局部壓應(yīng)力受彎構(gòu)件的整體失穩(wěn)是〔C。屈曲A彎曲B扭轉(zhuǎn)C彎扭DA、B、C都不正確

軸心受壓構(gòu)件的應(yīng)力梯度a=〔B〕0AOB1C1.5D2AA大于等于1163.在梁的整體穩(wěn)定計算中當(dāng)平bB小于等于1〔C〕時梁在彈塑性階段失穩(wěn)。C大于等于0.6D大于0.6梁的縱向加勁肋應(yīng)布置在〔A靠近上翼緣 A靠近上翼緣 B靠近下翼緣C靠近受壓翼緣 D靠近受拉翼緣梁的支承加勁肋應(yīng)設(shè)在〔cA.彎矩較大的區(qū)段B.剪力較大的區(qū)段C.有固定集中荷載的部位A.彎矩較大的區(qū)段B.剪力較大的區(qū)段C.有固定集中荷載的部位D.有吊車輪壓的部位虬鋼構(gòu)造梁計算公式或尸氣中匕〔C〕A與材料強(qiáng)度有關(guān)A與材料強(qiáng)度有關(guān)B是極限彎矩與邊緣屈服彎矩之比C表示截面局部進(jìn)入塑性D與梁所受荷載有關(guān)167.梁的最小高度是由〔C〕控制的。A強(qiáng)度B建筑要求C剛度D整體穩(wěn)定168.單向受彎梁失去整體穩(wěn)定時是〔A〕形式的失穩(wěn)。A彎曲B扭轉(zhuǎn)C彎扭D雙向彎曲169.為了提高梁的整體穩(wěn)定性，〔B〕是最經(jīng)濟(jì)有效的方法。A增大截面B增加側(cè)向支撐點，減少11C設(shè)置橫向加勁肋 D改變荷載作用的位置170.當(dāng)梁上有固定較大集中荷載作用時，其作用點處應(yīng)〔B〕。A設(shè)置縱向加勁肋B設(shè)置橫向加勁肋C減少腹板寬度D增加翼緣的厚度171.鋼梁腹板局部穩(wěn)定采用〔D〕準(zhǔn)則。A腹板局部屈曲應(yīng)力與構(gòu)件整體屈曲應(yīng)力相等B腹板實際應(yīng)力不超過腹板屈曲應(yīng)力Z.Z.z.z.C腹板實際應(yīng)力不小于板的屈服應(yīng)力D腹板局部臨界應(yīng)力不小于鋼材屈服應(yīng)力如圖示鋼梁，因整體穩(wěn)定要求，需在跨中設(shè)側(cè)向支點，其位置以〔C〕為最正確方案。ABCD當(dāng)梁整體穩(wěn)定系數(shù)薩原時，用皖代替臉，主要是因為〔B〕。A梁的局部穩(wěn)定有影響B(tài)梁已進(jìn)入彈塑性階段C梁發(fā)生了彎扭變形D梁的強(qiáng)度降低了分析焊接工字形鋼梁腹板局部穩(wěn)定時，腹板與翼緣相接處可簡化為〔B〕。A自由邊B簡支邊C固定邊D有轉(zhuǎn)動約束的支承邊〔D〕對提高工字形截面的整體穩(wěn)定性作用最小。A增加腹板厚度B約束梁端扭轉(zhuǎn)C設(shè)置平面外支承D加寬梁翼緣雙軸對稱截面梁，其強(qiáng)度剛好滿足要求，而腹板在彎曲應(yīng)力下有發(fā)生局部失穩(wěn)的可能，以下方案比擬，應(yīng)采用〔C〕。A在梁腹板處設(shè)置縱、橫向加勁肋B在梁腹板處設(shè)置橫向加勁肋C在梁腹板處設(shè)置縱向加勁肋D沿梁長度方向在腹板處設(shè)置橫向水平支撐一焊接工字形截面簡支梁，材料為Q235，f=235N/mm2梁上為均布荷載作y用，并在支座處已設(shè)置支承加勁肋，梁的腹板高度和厚度分別為900mm和12mm,假設(shè)考慮腹板穩(wěn)定性，則〔B〕。A布置縱向和橫向加勁肋B無需布置加勁肋C按構(gòu)造要求布置加勁肋D按計算布置橫向加勁肋以下簡支梁整體穩(wěn)定性最差的是〔A〕A.兩端純彎作用B.滿跨均布荷載作用C.跨中集中荷載作用D.跨集中荷載作用在三分點處179.梁的橫向加勁肋應(yīng)設(shè)置在〔C〕A.彎曲應(yīng)力較大的區(qū)段B.剪應(yīng)力較大的區(qū)段

C.有較大固定集中力的部位D.有吊車輪壓的部位C.有較大固定集中力的部位D.有吊車輪壓的部位經(jīng)濟(jì)梁高是指〔A〕用鋼量最小時的梁截面高度C.撓度等于規(guī)限值時的截面高度梁的正常使用極限驗算是指〔D梁的抗彎強(qiáng)度驗算 B.C.梁的穩(wěn)定計算 D.支撐加勁肋應(yīng)驗算的容是〔C〕抗拉強(qiáng)度B.抗剪強(qiáng)度C.強(qiáng)度與穩(wěn)定承載力相等時截面高度D.腹板與翼緣用鋼量相等時截面高度梁的抗剪強(qiáng)度演算梁的撓度計算穩(wěn)定承載力D.撓度梁腹板的高厚比80Vh/1<170時，應(yīng)設(shè)置〔A〕owA.橫向加勁B.縱向加勁肋C.縱橫向加勁肋 D.短加勁肋184.對梁撓度的驗算是〔D〕承載力極限狀態(tài)的驗算，荷載用設(shè)計值承載力極限狀態(tài)的驗算，荷載用標(biāo)準(zhǔn)值正常使用極限狀態(tài)的驗算