污水處理中精編工藝的設計參數(shù)內(nèi)部編號：(YUUT-TBBY-MMUT-URRUY-UOOY-DBUYI-0128)①水力停留時間：硝化不小于5~6h；反硝化不大于2h，A段:O段=1:3②污泥回流比：50~100%③混合液回流比：300~400%⑤硝化段的TKN/MLSS負荷率(單位活性污泥濃度單位時間內(nèi)所能硝化的凱氏氮)：<0.05KgTKN/KgMLSS·d⑥硝化段污泥負荷率：BOD/MLSS<0.18KgBOD5/KgMLSS·d⑦混合液濃度x=3000~4000mg/L(MLSS)O段DO>2~4mg/LO段pH=7.0~8.0⑩水溫：硝化20~30℃反硝化20~30℃⑾堿度：硝化反應氧化1gNH4+-N需氧4.57g，消耗堿度7.1g(以CaCO3計)。度(以CaCO3計)⑿需氧量Ro——單位時間內(nèi)曝氣池活性污泥微生物代謝所需的氧量稱為需氧量(KgO2/h)。微生物分解有機物需消耗溶解氧，而微生物自身代謝也需消耗Ro=a’QSr+b’VX+4.6NrKgO2/KgBODb’─微生物(以VSS計)自身氧化(代謝)Sr─所去除BOD的量(Kg)Ro/VX─氧的比耗速度，即每公斤活性污泥(VSS)Ro/QSr─比需氧量，即去除1KgBOD的需氧量KgO2/KgBOD由此可用以上兩方程運用圖解法求得a’b’Nr—被硝化的氨量kd/d(KgO2)污水的a’b’值⒀供氧量─單位時間內(nèi)供給曝氣池的氧量，因為充氧與水溫、氣壓、水深等因素有關(guān)，所以氧轉(zhuǎn)移系數(shù)應作修正。1.溫度的影響KLa(θ)=KL(20)×1.024Q-20θ─實際溫度2.分壓力對Cs的影響(ρ壓力修正系數(shù))ρ=所在地區(qū)實際壓力(Pa)/101325(Pa)=實際Cs值/標準大氣壓下Cs值Csm─曝氣池中氧的平均飽和濃度(mg/L)Pb─曝氣設備裝設深度(Hm)處絕對氣壓(Mpa)Pb=Po+9.81×10-3HPo─當?shù)卮髿鈮毫?Mpa)EA─擴散器的轉(zhuǎn)移效率Qt─空氣離開池子時含氧百分濃度綜上所述，污水中氧的轉(zhuǎn)移速率方程總修正為：dc/dt=αKLa(20)(βρCsmθ-Cl×1.024θ-20{理論推出氧的轉(zhuǎn)移速率dc/dt=αKLa(βCs-Cl)}在需氧確定之后，取一定安全系數(shù)得到實際需氧量RaRo=RaCsm(20)/α(βρCsm(θ)-CL)×1.024θ-20q=(Ro/0.3EA)×100m3/hCL─混合液溶解氧濃度，約為2~3(mg/L)RaKgO2/hRo─標準狀態(tài)需氧量KgO2/h在標準狀態(tài)需氧量確定之后，根據(jù)不同設備廠家的曝氣機樣本和手冊，計算出總能耗?？偰芎拇_定之后，就確定曝氣設備的數(shù)量和規(guī)格型號。ⅱ.實際曝氣池中氧轉(zhuǎn)移量的計算1.經(jīng)驗數(shù)據(jù)法當曝氣池水深為2.5~3.5m時，供氣量為：采用穿孔管曝氣，去除1KgBOD5的供氣量80~140m3/KgBOD5擴散板曝氣，去除1KgBOD5供氣量40~70m3空氣/KgBOD52.空氣利用率計算法m氣中含氧209.4升1大氣壓(101.325Kpa),0℃1m3空氣重1249克含氧300克1大氣壓(101.325Kpa),20℃1m3空氣重1221克含氧280克按去除1Kg的BOD5需氧1Kg計算，需空氣量分別為3.33和3.57m3，曝氣時氧的利用率一般5~10%(穿孔管取值低，擴散板取值高)，假定試驗在20℃進若氧利用率為5%，去除1Kg的BOD5需供空氣72m3若氧利用率為10%，去除1Kg的BOD5需供空氣36m3算出了總的空氣供氣量，就可根據(jù)設備廠家提供的機樣選擇曝氣設備的規(guī)格型號和所需臺數(shù)。(6)活性污泥法系統(tǒng)的工藝設計(1)處理效率(E%)E=(La-Le)/La×100%=Lr/La×100%(mg/L)D濃度(mg/L)度(mg/L)(2)曝氣池容積(V)V=Qla/XLs=QLr/LvQ─曝氣池污水設計流量(m3/d)Ls─污泥負荷率Lv─容積負荷X─混(3)曝氣時間(名義水力停留時間)t(d)t=V/Q(d)t’=V/(1+R)Q(d)R─污泥回流Xv=fxf=0.75a─污泥增長系數(shù)，取0.5~0.7b─污泥自身氧化率(d-),一般取0.04~0.1Xv─混合液揮發(fā)性污泥濃度(MLVSS)Kg/m3(6)污泥齡(ts)污泥停留時間SRTts=1/(aLs-b)XR─回流污泥濃度(Kg/m3)(8)曝氣池需氧量(O2Kg/d)Ro=a’QSr+b’VXv+4.6Nra’─氧化每KgBOD5需氧千克數(shù)(KgO2/KgBOD5)一般a’