1

'概念

1.汽輪機(jī)的型號：P3級的相對內(nèi)效率是衡量汽輪機(jī)的一個重要經(jīng)濟(jì)指標(biāo)（最終指標(biāo)），

??2.最佳速比多少，級的輪周效率最高；純沖動級和反動級最它的大小與所選用的葉型、反動度、速度比和葉高有密切的關(guān)系，

佳速比下所能承擔(dān)的熠降關(guān)系也與蒸汽的性質(zhì)和級的結(jié)構(gòu)有關(guān)。

（P22—P25）?評價汽輪機(jī)熱功（能量）轉(zhuǎn)換效率的指標(biāo)：汽輪機(jī)相對內(nèi)效率

在同等直徑和轉(zhuǎn)速的情況下，純沖動級和反動級的最佳速比比值：蓋度P29、P41

在汽輪機(jī)級的設(shè)計中，動葉進(jìn)口的高度總是大于噴嘴出口的

高度，這兩者之間的高度差稱為蓋度。在葉頂和葉根部分的差值

分別稱為葉頂蓋度和葉根蓋度。

壓力反動度

壓力反動度是指噴嘴后與級后蒸汽壓力之差和級前與級后壓

力之差之比。（P1-P2）/（P0-P2）

滯止?fàn)顟B(tài)：具有一定流動速度cO的蒸汽，如果假想蒸汽等埼地滯

M"A/?

'/'=1/2：上式說明反動級的理想焰降比沖動級的小止到速度為。時的狀態(tài)，

1倍。該狀態(tài)為滯止?fàn)顟B(tài)

反動級能承擔(dān)的培降或做功能力比純沖動級小。絕對電效率：P67

3.蒸汽在噴嘴斜切部分膨脹P15ATI

①當(dāng)噴嘴出口斷畫上的壓力比￡門大于或等于臨界壓力比￡cr1kg蒸汽理想比培降中轉(zhuǎn)換成電能的部分與整個熱力循環(huán)

時，噴嘴喉部斷面AB上的流速小于或等于音速，喉部斷面上的壓中加給1kg蒸汽的熱量Q比；

力與噴嘴的背壓P1相等。這時，汽流僅在噴嘴的漸縮部分中膨脹,絕對電效率是評價汽輪發(fā)電機(jī)組工作完善程度的另一個重要指

在斜切部分中不膨脹，斜切部分對汽流只起導(dǎo)流作用；標(biāo)；（經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)之一）

②當(dāng)噴嘴出口斷面上壓力比￡n小于臨界壓力比Ecr時，噴嘴喉用na.el表示

部斷面AB上的流速等于臨界速度，壓力為臨界壓力。在噴嘴斜切ki=J=.7%%

部分中汽流將繼續(xù)膨脹，即從喉部斷面的臨界壓力膨脹到噴嘴出hO為新蒸汽比焙；h'c為/一"c

口處壓力PL凝結(jié)水比培，有回?zé)岢槠麜r，則為給水比焰hfw

4.級的輪周效率：P21極限真空：

①1kg/s的蒸汽在級內(nèi)所做的輪周功Pul與蒸汽在該級中所具有

的的理想能量E0之比；nu

在其他條件不變的情況下，余速利用系數(shù)增加，級的輪周效率T1U

增大

最佳速度比p22

將（級動葉的）圓周速度u與噴嘴出口（蒸汽的）速度c1的比值

定義為速度比x1

輪周效率最大時的速度比稱為最佳速度比

/\_C0S4Z,

純沖動級，'°P2.反動級（怎）8=cos%；復(fù)速

（、cosa,

（力1）0P—

級：4

級的相對內(nèi)效率P39

級的相對內(nèi)效率：級的有效比焰降Mi與級的理想能量E0之比，

表明級的能量轉(zhuǎn)換的完善程度。

「

△hA/zz——Ahn—△hNho--A/z—\ha—A/zv—

n.=-------=--------------------------------------------:-----------------------------------------------------

1'E°4一嶺%

2

凝汽器真空達(dá)到低壓缸末級動葉斜工況圖

一、極限真空：圖3—39表示汽輪機(jī)D、

所謂極限真空是指低d、,,與功率（P”）

空，此時如果真空再升高的關(guān)系：隨著功率（Pel）

外自由膨脹形成汽阻，反1的增力口，流量D、效率力

少提。增加，汽耗率d減少，益

詳細(xì)說：當(dāng)蒸汽在汽?載汽耗量（?！?）不變。

功率不會因再提高真空而:D近d以直線。

限，但由于隨著背壓的降低，排汽比容不斷增大，而末級排汽面積是一定

凝汽器的汽阻、水阻P239

的，于是末級排汽余速損失將不斷增加，當(dāng)由于背壓降低而增加的有效熱①汽阻：凝汽器入口壓力Pc

與空氣抽出口的壓力Pc''

降等于余速損失的增量時，這時所達(dá)到的真空稱為極限真空.的差值是蒸汽空氣混和物的

流動阻力；

二、最佳真空：

汽阻越大，凝汽器

人口的壓力就越高，汽輪機(jī)的

N功率增加最佳真空是指真空增加效率升

運行經(jīng)濟(jì)性就越低；

高和為了增加真空而增加的循環(huán)汽阻變大，凝結(jié)水

的過冷度變大，含氧量就越

水泵電耗綜合考慮效益最高時的

多；

真空。②水阻：冷卻水在凝汽器的循

環(huán)通道中受到的阻力；

冷卻水量W水阻主要包括：進(jìn)

因此極限真空并不一定是最佳運

NT-NP最大時的真空出冷卻水管產(chǎn)生的局部阻力、

就是最佳真空管內(nèi)流動阻力、進(jìn)出水室的阻

行真空。

力；

切部分膨脹極限壓力下的真空，該真空稱為凝汽器的極限真空。

水阻越大，循環(huán)水泵耗功就越大，對管道布置也有影

響；

調(diào)節(jié)系統(tǒng)的動態(tài)過渡時間P124；

擾動作用于調(diào)節(jié)系統(tǒng)后，從響應(yīng)擾動開始到被調(diào)量達(dá)到基本穩(wěn)定

所經(jīng)歷的時間稱為過渡過程調(diào)整時間。

在其它條件不變的情況下，如增加冷卻水量，則凝汽器的真空就

節(jié)流損失P64

會提高，汽輪發(fā)電機(jī)組輸出的功率就會增加，但同時循環(huán)水泵的

節(jié)流損失包括：進(jìn)氣損失+排氣損失

耗功也會增加，當(dāng)汽輪發(fā)電機(jī)組輸出功率的增加量與循環(huán)水泵耗

①汽輪機(jī)的進(jìn)汽節(jié)流損失使得蒸汽入口焰不變

功的增加量之差達(dá)到最大時，就說凝汽器達(dá)到了最佳真空。也就

②進(jìn)汽阻力損失

是說，凝汽器的最佳真空是由汽輪發(fā)電機(jī)組輸出功率的增加量與

蒸汽進(jìn)入汽輪機(jī)工作級前必須先經(jīng)過主汽閥、調(diào)節(jié)閥和蒸汽室。

循環(huán)水泵耗功的增加量之差來確定的。

蒸汽通過這些部件時就會產(chǎn)生壓力降，主汽閥和調(diào)節(jié)閥最為嚴(yán)重。

凝汽器在最佳真空時，機(jī)組經(jīng)濟(jì)性最好，當(dāng)超過最佳真空時，隨

由于通過這些部件時蒸汽的散熱損失可忽略圖2-2進(jìn)汽阻力損

真空提高機(jī)組經(jīng)濟(jì)性下降。

失不計，因此蒸汽通過汽閥的熱力過程是一個節(jié)流過程，即蒸汽

汽輪機(jī)的工況圖：

通過汽閥后雖有壓力降落，但比焰值不變，如圖2-2所示。從圖

汽輪機(jī)的工況圖是功率與流量之間變化關(guān)系一條的一條曲線；

2

3

III級旁路：大旁路；汽輪機(jī)低于鍋爐負(fù)荷時，冷凝器

AH

中也可看出,如果沒有汽閥的節(jié)流,則全機(jī)的理想比焰降為'熱應(yīng)力P252

答：①因熱量傳遞，在汽輪機(jī)零件和零件之間，或零件內(nèi)部形成

AH

由于汽閥的節(jié)流作用，實際的理想比始降為',二者差溫差，使其膨脹或收縮受阻，被強(qiáng)行拉伸或壓縮而產(chǎn)生的應(yīng)力稱

為熱應(yīng)力。

為汽輪機(jī)進(jìn)汽阻力損失（進(jìn)氣節(jié)流損失）.

②由于溫度的變化而引起物體的變形，熱變形受到某種約束時會

減小進(jìn)氣損失：改進(jìn)蒸汽在通過氣閥時的流動特性（用帶擴(kuò)壓管產(chǎn)生物體的內(nèi)力，這種內(nèi)力所對應(yīng)的應(yīng)力稱為熱應(yīng)力；

的單座閥）汽缸和轉(zhuǎn)子產(chǎn)生熱應(yīng)力的原因是其內(nèi)部存在溫差。在啟動、停機(jī)

③排氣損失和負(fù)荷變化時，各級蒸汽溫度發(fā)生變化，蒸汽與汽缸和轉(zhuǎn)子金屬

汽輪機(jī)的排汽從末級動葉流出后通過排汽管進(jìn)入凝汽器。蒸汽在表面產(chǎn)生熱量交換。熱量在零件內(nèi)部傳遞，其金屬溫度沿半經(jīng)方

排汽管中流動時，由于存在摩擦、渦流、轉(zhuǎn)向等產(chǎn)生的阻力,造向和軸向都有變化，在零件內(nèi)部出現(xiàn)溫差。溫度高的部分膨脹受

成蒸汽的壓力降落。這部分蒸汽壓降并沒有做功，形成損失,稱阻，被壓縮而出現(xiàn)的熱應(yīng)力為壓應(yīng)力；低溫部分被高溫部分膨脹

為排汽管阻力損失。所拉伸，出現(xiàn)的熱應(yīng)力為拉應(yīng)力。

影響熱應(yīng)力大小的因素有零件表面與介質(zhì)之間的換熱強(qiáng)度和零件

損失APc=Pc-曙P

排汽阻力的結(jié)構(gòu)。在零件結(jié)構(gòu)和材料已經(jīng)確定的條件下，

的大小取決于蒸汽在排氣管蒸汽溫度的變化率愈大，零件表面與介質(zhì)之間的

中的流速、排氣部分的結(jié)構(gòu)形換熱量愈大，零件內(nèi)部溫差也愈大，熱應(yīng)力也愈

式、型線的好壞；大。蒸汽溫度的變化取決于主蒸汽和再熱蒸汽溫

度的變化率，以及升速率和升負(fù)荷率■在相同的

換熱強(qiáng)度下，零件在傳熱方向的尺寸愈大，傳熱

溫差愈大，熱應(yīng)力也愈大。在零件形狀突變的部

位，存在應(yīng)力集中現(xiàn)象，熱應(yīng)力較大。

熱應(yīng)力過大，可能使合成應(yīng)力大于許用應(yīng)力。另

圖2T華汽阻力總關(guān)外，熱應(yīng)力為交變應(yīng)力，其值過大，使材料的疲

勞損傷加大，使用壽命縮短，提前出現(xiàn)裂紋。

在運行中，控制主蒸汽和再熱蒸汽溫度的變化率，以及升速率和

升負(fù)荷率，可以控制熱應(yīng)力的大小。在運行中，由于存在散熱損

二次調(diào)頻失，汽缸和轉(zhuǎn)子內(nèi)部總存在溫差，除個別部位外，熱應(yīng)力不會為

①二次調(diào)頻就是在電網(wǎng)周波（功率）不符合要求時，操作電網(wǎng)中零。只有在長期備用、零件溫度等于室溫，內(nèi)部溫差為零時，其

的某些機(jī)組的同步器，增加或減少他們的功熱應(yīng)力才都等于零。

率，使電網(wǎng)周波恢復(fù)正常。

②并列運行時，用同步器可以改變汽輪機(jī)的功率，并把負(fù)荷在各調(diào)節(jié)級最危險工況P94

機(jī)組間進(jìn)行重新分配，保持電網(wǎng)頻率基本最危險工況：不是最大負(fù)荷時，而是第1閥全開，第2閥未開時。

不變，這個過程就是二次調(diào)頻；速度變動率&范圍（3%—6%）P119

旁路P139①汽輪機(jī)空負(fù)荷時所對應(yīng)的最大轉(zhuǎn)速nmax與額定負(fù)荷時所對應(yīng)

①當(dāng)汽輪機(jī)的空載流量與鍋爐最低負(fù)荷不一致時，為了保護(hù)再熱的最小轉(zhuǎn)速nmin之差，與額定轉(zhuǎn)速nO的比，稱為調(diào)節(jié)系統(tǒng)的速

器，回收工質(zhì)，中間再熱式機(jī)組應(yīng)設(shè)置旁路系統(tǒng)；度變動率，通常用b表示，

②旁路系統(tǒng)的功能是，當(dāng)鍋爐和汽輪機(jī)的運行情況不相匹配時，6=（nmax-nmin）/nO

即鍋爐產(chǎn)生的蒸汽量大于汽輪機(jī)所需要的蒸汽量時，多余部分可速度變動率6表示了單位轉(zhuǎn)速變化所引起的汽輪機(jī)功率的增（減）

以不進(jìn)入汽輪機(jī)而經(jīng)過旁路減溫減壓后直接引入凝汽器。此外，量。

有的旁路還承擔(dān)著將鍋爐的主蒸汽經(jīng)減溫減壓后直接引入再熱器②300MW并網(wǎng)運行的機(jī)組的6=6%,在電網(wǎng)頻率從49.8Hz升到50Hz

的任務(wù)，以保護(hù)再熱器的安全。旁路系統(tǒng)的這些功能在機(jī)組啟動、時，機(jī)組的功率變化為20MW

降負(fù)荷或甩負(fù)荷時是十分需要的。③一臺機(jī)組帶額定負(fù)荷與電網(wǎng)并列運行，機(jī)組的額定轉(zhuǎn)速為

③I級旁路：高壓旁路，減溫減壓后進(jìn)入才再熱器，保護(hù)再熱器;3000r/min,由于電網(wǎng)事故，該機(jī)組甩負(fù)荷至零，如果調(diào)節(jié)系統(tǒng)的

II級旁路：低壓旁路速度變動率6=5%,則該級組甩負(fù)荷后的穩(wěn)定轉(zhuǎn)速應(yīng)是

3

4

3150r/min。分力則對轉(zhuǎn)子產(chǎn)生一個軸向推力。

遲緩率￡范圍（〈電液調(diào)節(jié)系統(tǒng)：0.2%；機(jī)械液壓調(diào)節(jié)系統(tǒng)：②某機(jī)組在最大工況下通過的蒸汽流量G=130.2T/h,得到作用

<0.6%）P120在動葉上的軸向推力ZFz1=104339N,作用在葉輪上的軸向推力

①在同一功率下，在增負(fù)荷和減負(fù)荷特性曲線之間的轉(zhuǎn)速偏差A(yù)nZFz2=56859N,作用在各凸肩上的軸向推力ZFz3=-93901N,則

=n1-n2和額定轉(zhuǎn)速n0之比的百分?jǐn)?shù)，稱為調(diào)節(jié)系統(tǒng)的遲緩率。機(jī)組總的軸向推力為67297N

E=（An/n0）*100%③軸向推力的影響因素：

②計算：如果遲緩率￡=0.5%,則對應(yīng)的轉(zhuǎn)速波動的幅度△1.負(fù)荷升高，則主蒸汽流量增大，各級蒸汽壓力差增大，使機(jī)組

n=3000*0.5%=15r/min;軸向推力增大。

相當(dāng)于供電頻率有15/60=0.25HZ的波動；2.主蒸汽參數(shù)降低，各級反動度增大，使軸向推力增大。

3.隔板汽封磨損，漏汽量增大，使各級壓力差增大。

靜態(tài)特性曲線的定義及應(yīng)用？。P1184.機(jī)組通流部分因蒸汽品質(zhì)不佳而結(jié)垢，相應(yīng)級葉片和葉輪的前

①什么是調(diào)節(jié)系統(tǒng)的靜態(tài)特性曲線？衡量調(diào)節(jié)系統(tǒng)靜態(tài)特性性能后壓力差增大，使軸向推力增大。

的指標(biāo)有哪些？5.發(fā)生水沖擊事故。

答：表達(dá)汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速n變化與功率P之間的單值對應(yīng)關(guān)系的曲線④沖動式汽輪機(jī)軸向推力：3個

叫靜態(tài)特性曲線。作用在動葉片上、葉輪面上、軸的凸肩上的軸向

衡量調(diào)節(jié)系統(tǒng)靜態(tài)特性性能的指標(biāo)有：力

1）速度變動率5;2）遲緩率/3）同步器工作范圍⑤軸向推力的平衡方法：

5.多級汽輪機(jī)重?zé)嵯禂?shù)定義、計算P611）設(shè)置平衡活塞

①重?zé)岈F(xiàn)象：上一級的損失（客觀存在）造成比熠的增大將使后面2）葉輪上開設(shè)平衡孔

級的理想比焰降增大，即上一級損失中的一小部分可以在以后各3）多缸反向布置，相反流動布置方法

級中得到利用4）采用推力軸承

②重?zé)嵯禂?shù)：各級的累計理想比焰降與理想比始降之差與沒有損7.汽輪機(jī)經(jīng)濟(jì)性評價指標(biāo)P66

失時全級總的理想比降之比1）相對電效率nel

y\h-\H,表示了在Ikg蒸汽所具有的理想比熠降中有多少能量最終被轉(zhuǎn)換

a-------

（會代數(shù)計成電能，

算）重?zé)嵯禂?shù)永遠(yuǎn)是一個正值稱為汽輪發(fā)電機(jī)組的相對電效率，

③在多級汽輪機(jī)中，全機(jī)理想比焰降為1200kJ/kg,各級的理想汽輪發(fā)電機(jī)組中，以全機(jī)理想比培降為基礎(chǔ)來衡量設(shè)備完善程度

培降之和為1230kJ/kg,的效率為相對電效率。

則重?zé)嵯禂?shù)為2.5%。相對電效率是評價汽輪發(fā)電機(jī)組工作完善程度的一個重要指標(biāo)。

④重?zé)嵯禂?shù)越大說明前面各級級內(nèi)損失越大，各級相對內(nèi)效率越2）絕對點效率na,el

低，整機(jī)效率也越低1kg蒸汽理想比培降中轉(zhuǎn)換成電能部分與整個熱力循環(huán)中加給

重?zé)岈F(xiàn)象是從前面各級損失中回收的一小部分熱能1kg蒸汽的熱量比；絕對點效率是評價汽輪發(fā)電機(jī)組工作完善程

重?zé)岈F(xiàn)象使得多級汽輪機(jī)的理想焰降有所增加度的另一個重要指標(biāo)；

重?zé)岈F(xiàn)象使機(jī)組的相對內(nèi)效率大于各級的平均相對內(nèi)效率用r）a,el表示

更不應(yīng)從上式中簡單地得出a越大，全機(jī)效率越高的結(jié)論，這是ki=廣/=n由由泡g

因為a的提高是在各級存在損失，各級效率降低的前提下實現(xiàn)的；h0為新蒸汽比焰；h'c為/一"c

在多級汽輪機(jī)中重?zé)嵯禂?shù)越大，說明各級的損失越大；凝結(jié)水比焰，有回?zé)岢槠麜r，則為給水比焰hfw

6.機(jī)組軸向推力的概念及計算，軸向推力的影響因素P683）汽耗率d

①概念：機(jī)組每生產(chǎn)IkW.h電能所消耗的蒸汽量稱為汽耗率；

1）在軸流式汽輪機(jī)中，通常是高壓蒸汽由一端進(jìn)入，低壓蒸汽由汽耗率不適宜用來比較不同類型機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性，而只能對同類型

另一端流出，從整體上看，蒸汽對轉(zhuǎn)子施加了一個由高壓端指向同參數(shù)汽輪機(jī)評價其運行管理水平。

低壓端的軸向力，使汽輪機(jī)有一個向低壓端移動的趨勢，這個力4）熱耗率q

就稱為軸向推力；每生產(chǎn)IkW.h電能所消耗的熱量稱為熱耗率；

2）蒸汽通過汽輪機(jī)通流部分膨脹作功時，對葉片的作用力由圓周對于不同參數(shù)的汽輪機(jī)可用熱耗率來評價機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性。

分力和軸向分力所組成。其中，圓周分力推動葉輪作功，而軸向8.汽封焙降關(guān)系？P71

4

5

①蒸汽在流經(jīng)汽封時壓力逐漸降低，但其焰降、比容卻逐漸增大。度。

②任何一片軸封孔口的汽流速度必然比前一片孔口的流速大，而10.凝汽器冷卻水溫升定義及計算P236

比下一片孔口的流速小。由于蒸汽流速大時比焰降也大；

故：任何一片軸封孔口的比焰降必然比前一片孔口的比培降大，

而比下一片孔口的比焰降小

③為了減少汽封的漏汽量，汽封的齒數(shù)應(yīng)該是（）

9,凝結(jié)水過冷度、傳熱端差、凝汽器的真空變化影響因素P236

《1》①凝結(jié)水的過冷度：就是凝汽器壓力下的飽和水溫度與凝

結(jié)水實際溫度的差值

②過冷度的影響：

1）凝結(jié)水過冷度過大,會使凝結(jié)水中的含氧量增加，不利安全運

行。

冷卻倍率（或循環(huán)倍率）m一0”Dc表示凝結(jié)單位蒸汽量

2）凝結(jié)水過冷時，傳給冷卻水的熱量增大，凝結(jié)水本身的熱量額

外地被冷卻水帶走一部分，降低汽輪機(jī)的熱經(jīng)濟(jì)性。所需要的冷卻水量。

③過冷度的影響因素（原因）：m值越大，則冷卻水的溫升越小，凝汽器內(nèi)壓力越低，會使整機(jī)

1）冷卻水管外邊面水膜增厚形成的液滴溫度低于所處壓理想熔降增加，從而可以提高電廠熱效率。但是，m大則冷卻水

力下的飽和溫度；量大，冷卻水泵功率大。故m值大小要通過經(jīng)濟(jì)技術(shù)對比后確定。

2）凝汽器的氣阻過大，造成下部蒸汽壓力低于上部蒸汽一般，對于單流程凝汽器，值80~120范圍之內(nèi)；對于雙流程凝汽

壓力，下部凝結(jié)水溫低于上部產(chǎn)生過冷度器，m=60~70范圍之內(nèi)。為每1kg

hc-h'c2200_520

3）空氣漏入凝汽器，造成蒸汽分壓力下降，使凝結(jié)水溫蒸汽在凝結(jié)時所放出的潛熱，約△/，?=4.186m—4.186/w~m

度降低產(chǎn)生過冷度；2200kJ/kg,變化很小，可將冷卻水溫升表示為：

4）凝汽器水位過高；②

《2》傳熱端差某凝汽器的冷卻倍率為80,汽輪機(jī)排汽燃和凝結(jié)水比始分別為

①指凝汽器排汽溫度與冷卻水出口溫度的差值；2450kJ/kg和300kJ/kg,冷卻水的定壓比熱為4.1868kJ/kg,則

②傳熱端差5t與冷卻面積Ac、傳熱量Q、總體傳熱系數(shù)K有關(guān)；其冷卻水溫升為6.40C；

傳熱系數(shù)K又與冷卻水進(jìn)口溫度tw、冷卻水流速、管徑、流程數(shù)、11.凝汽設(shè)備循環(huán)水量（冷卻水量）

管子材料、冷卻表面潔凈度、空氣含量、蒸汽速度、管子的排列某凝汽設(shè)備的循環(huán)水倍率m為40,當(dāng)凝汽量Dc為500t/h時，所

方式等有關(guān)系；需的循環(huán)水量為20000t/h；

凝汽器的傳熱端差與循環(huán)水進(jìn)口溫度、凝汽器單位面積的蒸汽負(fù)抽汽器型式P243

荷（凝汽量與冷卻面積之比）、抽汽器有射汽抽汽器、射水抽汽器和水環(huán)式真空泵

循水流量及冷卻表面的清潔程度等因素有關(guān)；三種型式；

③傳熱端差5t減小，冷卻水溫度升高，蒸汽溫度ts降低，真空相同條件下，冬季與夏季相比，凝汽器效果較好的是冬季。

度提高;12.衡量調(diào)節(jié)系統(tǒng)靜態(tài)特性性能、動態(tài)特性的主要因素P119-

凝汽器傳熱端差冬季的比夏季大；P125

在其它條件不變的情況下，凝汽器中空氣分壓力的升高將使得傳①靜態(tài)：P137

②動態(tài)性能指標(biāo)：穩(wěn)定性、動態(tài)超調(diào)量、靜態(tài)偏差值、過渡過程

熱端差3t增大

調(diào)整時間；

《3》凝汽器最佳真空的影響因素：影響統(tǒng)動態(tài)特性的主要因素有：轉(zhuǎn)子飛升時間常數(shù)Ta、蒸汽中間

凝汽器贓污程度、汽輪機(jī)排汽阻力、鍋爐補(bǔ)充水、抽氣器（或真空容積時間常數(shù)Tv、油動機(jī)時間常數(shù)Tm、速度變動率6和遲緩率￡

泵）耗功率、凝結(jié)水溶氧量、循環(huán)水的費用、循環(huán)水、最低流速、等。其中轉(zhuǎn)子飛升時間常數(shù)和中間容積時間常數(shù)屬于本體設(shè)備的

潟特性參數(shù)，而油動機(jī)時間常數(shù)、速度變動率和遲緩率屬于調(diào)節(jié)系

冷卻水溫升可根據(jù)凝汽器的熱平衡方程式求出

幺吉統(tǒng)的特性參數(shù)。

2（電-4'）=5（3-%）=4187?！?“.

水二、思考題

過從而，加=兒-=4-4'1.級損失P32—P38

冷4.187（2）4.187也—J恒恒

①汽輪機(jī)損失包括級內(nèi)損失和進(jìn)汽阻力損失，排氣損失，軸端

5式中，&——進(jìn)入凝汽器的‘凝汽量（kg/h）:

D-——進(jìn)入凝汽器的冷卻水量（kg/h）：

/小也'—排汽焰值和凝結(jié)水焰值（kJ/kg）：

力門——冷卻水進(jìn)出口燃值（kJ/kg）。

6

漏氣損失，機(jī)械摩擦損失。反比關(guān)系

級內(nèi)損失：6.汽輪機(jī)凝汽設(shè)備的組成及其任務(wù)。P234

1葉高損失（原因補(bǔ)償流動損失、對渦損失；措施：增加葉片高①設(shè)備組成：表面式凝汽器、抽氣器、凝結(jié)水泵、循環(huán)水泵以及

度1采用部分進(jìn)氣2減小直徑）之間的連接管道組成；

2扇形損失（措施＞8~12時，采用等截面直葉片；＜8~12時，采用②凝氣設(shè)備的任務(wù)有二：1）在汽輪機(jī)排氣口建立并維持高度真空；

扭葉片）2）將汽輪機(jī)的排氣凝結(jié)成潔凈的凝結(jié)水作

3葉輪磨擦損失（原因：1速度差、摩擦2徑向流動、填補(bǔ)空隙、為鍋爐的給水循環(huán)利用

渦流；措施：1減小粗糙度2減小軸向間隙）③?真空形成的原理

4部分進(jìn)汽損失（第一,鼓風(fēng)損失：原因：1摩擦2鼓動蒸汽從一蒸汽在冷卻水（循環(huán)水）冷卻下，放出汽

化潛熱，凝結(jié)成凝結(jié)水，體積驟然縮小，就

側(cè)向另一側(cè)運動；措施：1提高部分進(jìn)氣度2安裝護(hù)罩；第二，形成了真空；

斥汽損失：原因：1把停滯的氣體推動并加速2A端漏氣B吸氣；抽氣器將不凝結(jié)的空氣抽出，維持真空。

措施：1提高部分進(jìn)氣度2減少噴嘴組數(shù)）

產(chǎn)汽鬻湎融的作用

5漏氣損失（沖動級：隔板、葉頂有漏氣損失；反動級：靜葉根

L2HL機(jī)組啟、停過程中，抽出凝汽器內(nèi)的空氣，建立啟動真空；

部、葉頂漏氣）2.將汽式2.機(jī)組運行中，連續(xù)不斷地抽出凝汽器內(nèi)漏入的空氣等不凝結(jié)氣體和

6濕氣損失（原因：1工質(zhì)損失2夾帶損失3制動損失4繞流損失3.通過經(jīng)蒸汽，維持凝汽器內(nèi)的真空.

5過冷損失；措施：1采用去濕裝置2提高葉片抗沖蝕能力

②高壓級內(nèi)：噴嘴損失、動葉損失、余速損失、扇形損失、漏氣

7.凝汽器真空變化的影響因素分析P238??

損失、葉輪摩擦損失、葉高損失等；

①引起機(jī)組真空下降的因素有那些？

低壓級內(nèi)：噴嘴損失、動葉損失、余速損失，扇形損失、漏氣損

解答：影響凝汽器真空的因素很多，除了凝汽器本身結(jié)構(gòu)因素外,

失、葉輪摩擦損失很小、濕氣損失；

還與真空系統(tǒng)嚴(yán)密性、冷卻水量、冷卻水入口溫度、管束的清潔

2.多級汽輪機(jī)的軸向推力P68—P70

度、抽氣器的性能等有關(guān)。凝汽器運行中的常見問題是真空降低,

3.噴嘴斜切部分的壓力比不同時，蒸汽的膨脹特點P15

這大多與真空系統(tǒng)嚴(yán)密性和抽氣器工作不正常有關(guān)。

4.最佳速比，并對級做功能力進(jìn)行分析P22

引起機(jī)組真空下降的因素主要有：①凝汽器管束內(nèi)表面臟污，傳

\_COS。]熱熱阻增加，使傳熱端差增大；②真空系統(tǒng)不嚴(yán)密，漏入空氣量

\Xi/OP—c（y）=cosci

對于純沖動級，2；反動級1/"OP3"；過大，或抽空氣設(shè)備運行不良，使凝汽器汽側(cè)積存過量空氣，影

響凝汽器內(nèi)的傳熱，傳熱端差和過冷度增大；③循環(huán)水泵故障或

在圓周速度相同的情況下，

凝汽器銅管被堵塞，或循環(huán)水系統(tǒng)閥門未處于全開狀態(tài)，而導(dǎo)致

/、2

通過凝汽器的循環(huán)水量減少，使循環(huán)水溫的升高值增大；④凝汽

1U1U

2———=-----------

q2[/I21器水位過高，淹沒了下層管束，冷卻面積減小。

-----\A.7—COSQ]

a②汽輪機(jī)在運行過程中引起凝汽器真空緩慢下降的原因有：

純沖動級△ht二2:12）=2

冷卻水量緩慢減少

（\2

U冷卻水管結(jié)垢或臟污

[COS%）冷卻水溫緩慢升高

凝汽器的真空系統(tǒng)漏入空氣

反動級△

抽氣器效率下降

2

CIp]部分冷卻水管被堵

———=2x——=2x----------

2二

ht=V=UJ2（cosaJ③在其它條件不變的情況下，進(jìn)入凝汽

器的蒸汽量減少，則凝汽器的真空度提

U高

、cosaj在其它條件不變的情況下，冷卻水量越

大，則凝汽器的真空度越高

由上式可比較得到，反動級能承擔(dān)的炮降或做功能力比純沖動

8.試給出汽輪機(jī)調(diào)節(jié)系統(tǒng)的靜態(tài)特性

級小。（沖動級：反動級=2:1）；

曲線P118—P123

要使單級汽輪機(jī)的燃降大，損失較少，應(yīng)采用反動級？

①調(diào)節(jié)系統(tǒng)靜態(tài)特性曲線要通過試驗

5.級的理想比熠降變化對對應(yīng)的級的反動度變化影響P88

或計算求得轉(zhuǎn)速感受機(jī)構(gòu)、傳動放大機(jī)構(gòu)和配汽機(jī)構(gòu)的靜態(tài)特性,

年ia/Mhp6

LnhnAxbm

7

然后對應(yīng)地畫在調(diào)節(jié)系統(tǒng)四方圖第二、三、四象限內(nèi)，利用投影

作圖法于第一象限內(nèi)畫出調(diào)節(jié)系統(tǒng)的靜態(tài)特性曲線；

調(diào)節(jié)系統(tǒng)四方圖的四個坐標(biāo)參數(shù)中轉(zhuǎn)速、功率和油動機(jī)行程是固

定的，而第II、III象限的橫坐標(biāo)參數(shù)則因系統(tǒng)而異。10.進(jìn)汽機(jī)構(gòu)節(jié)流損失和排汽阻力損失（P64）

②較合理的靜態(tài)特性曲線形狀：①進(jìn)汽閥門節(jié)流損失：蒸汽進(jìn)入汽輪機(jī)工作級前必須先經(jīng)過主汽

總體要求：連續(xù)、平滑、沒有突變，沿功率增加方向略向下傾的閥、調(diào)節(jié)閥和蒸汽室。

一條曲線，不允許有水平或垂直段；蒸汽通過這些部件時就會產(chǎn)

總體要求：1.并網(wǎng)容易，起始段（ab段）靜態(tài)特性曲線斜率較大，生壓力降，主汽閥和調(diào)節(jié)閥

容易并網(wǎng)，能夠提高機(jī)組的穩(wěn)定性。最為嚴(yán)重。蒸汽通過汽閥后

2.低負(fù)荷時負(fù)荷變動較小。中間段（be段）斜率較小，便于機(jī)雖有壓力降落，但比培值不

組帶低負(fù)荷暖機(jī)，以及控制升負(fù)荷不致太快，避免機(jī)組內(nèi)部各部變.（節(jié)流過程）

件因加熱太快而產(chǎn)生過大的熱應(yīng)力和脹差，提高了機(jī)組運行的安減小汽輪機(jī)進(jìn)汽阻力損失的

全性主要方法是：改善蒸汽在汽門中的流動特性

3.額定負(fù)荷時不會過載。額定功率附近（cd段）斜率也要較大。②排汽管阻力損失：汽輪機(jī)的排汽從末級動葉流出后通過排汽管

原因：一當(dāng)電網(wǎng)頻率降低時，可防止機(jī)組自動超載過多，以保證進(jìn)人凝汽器。蒸汽在排汽管中流動時，由于存在摩擦、渦流等產(chǎn)