北京某文化體育中心籃球館綜合體

抗震審查匯報報告人：抗震專項審查匯報提綱一、基本概況介紹二、結構體系簡介三、超限情況四、技術措施五、計算說明六、主要計算結果介紹基本概況介紹北京某文化體育中心籃球館綜合體是北京2008年第29屆奧運會的籃球比賽場地。該建筑基本上有兩大部分組成，其下部為多功能體育館（奧運賽時為專用籃球館），可容納1.8萬觀眾，面積約為5.88萬平方米；上部為體育產(chǎn)業(yè)與文化娛樂中心，面積約為6.08萬平方米。建筑物總建筑面積約為11.9萬平方米。籃球館綜合體的軸線尺寸為120m×120m,位于一個人工開挖的凹地內。凹地的四壁為斜坡，坡底的深度約為現(xiàn)狀地坪以下10m左右。自坡底算起建筑物的總高度為51.600m。西立面南立面建筑剖面圖競賽層平面圖夾層平面圖首層平面圖二層平面圖三層平面圖四層平面圖五層平面圖六層平面圖七層平面圖八層平面圖九層平面圖結構體系簡介根據(jù)建筑功能的劃分，在六層以下籃球館需要很大的空間，而上部的商業(yè)區(qū)又要求承擔較大的使用荷載。為滿足其功能上的要求，沿建筑物的周邊布置了柱距為24米的16根柱子和四個角筒。使建筑物的中央部分形成一個120×120平方米的使用空間，在籃球館綜合體的上部，利用六層商業(yè)區(qū)的高度，做成一個支撐于沿建筑物周邊設置的16根柱子上的空間桁架，桁架的高度約為32.4米，商業(yè)區(qū)的各層樓板均支撐在空間桁架的腹桿上，從而形成一個復雜的大跨度高層結構。主體部分結構體系BP房誠公司俯方案自結構散簡圖BP況公司返方案躁深化腳后結媽構簡裙圖初步護設計桿結構碧計算舉簡圖四層赤頂板期結構巡壽平面庫圖五層戶頂板內結構四平面忙圖六層草頂板孤結構忍平面片圖七層猴頂板肌結構況平面蔽圖八層謙頂板領結構隊平面忽圖九層廚頂板維結構裳平面汽圖結構偽剖面饅圖看臺弱部分確結構書體系地基黨與基應礎采用釋天然撐地基埋方案逝。周邊壓主要行承重予柱及尾四個槐角筒正采用握條型封箱式支基礎采?？磁_塘部分死采用涌柱下檔條型稠基礎知或獨帆立基蛾礎加急抗水鎮(zhèn)板的鑼形式喇。建筑露地基兆基礎足等級梁為甲知級，法基礎雪設計去安全裹等級共為一紹級。擬建溜場地共地質功情況夾簡介：一、肯基礎再直接如持力諸層為驢第四印紀旗卵石奧、圓譜礫層野。承佛載力劇標準灑值為緊47堅0k紡pa滲。二、諒標高政為2盈3~殲26排米以鉗下分舉布厚驅約0限.2冷~2世.7神米左同右的灘粘土半、粉兔土第吸7大偏層。旺該層生土的時壓縮遲性較歪卵礫潤石層采高，舒承載際力相偵對較造低，宣承載蜻力標方準值膊為2騾90賀kp浪a。三、肝基底濃標高禁約3票8.激45們~3蓋4.籮15忙米。四君、地創(chuàng)下水勿的靜仇止水訪位標業(yè)高在被27水.7脂6~湖28湯.2側9米鍛，抗暗浮設卵計水份位標堤高為搏49豈.5媽0米啦?；A志平面基礎茫剖面超限偉情況本工航程跨個度大商、荷現(xiàn)載大販、結違構類唱型特低殊，關屬復慕雜超筋限高景層建選筑工橋程。結構距側向揭剛度夫和質掙量分期布沿鼠豎向費變化是不均瘋勻。樓板墨開洞茄面積識較大孩。剪力樹墻間哨距大幸于規(guī)溫范要蔑求。由于塊建筑腐功能盲的特淡定要禮求，綢建筑拉物被眠分成該上、悲下兩煤個功拿能完添全不艇同的皂部分結構左沿豎套向的環(huán)側向敞剛度柳和質目量的密分布車都很舊不均玻勻在上孔部空狐間桁仇架和烘下部刷看臺辭結構繭之間讓的交憂接處裕形館成扛一個辦相對牌薄弱莫的部乓位。結構積體系緣瑞中的殖主要鼓抗側密力構蝴件——四個念混凝白土角夠筒，會其筒濤與筒跌之間派的距竄離約勝為10鉛0米。五~八層趟樓板城的中凝部開洞洞面造積大桂于該懇層樓場面面考積的30腐%技術蛛措施將體水育館(空間從桁架戀下弦吩以下)部分辟的四勝個角冰筒墻看體雁加厚,沿左建筑聯(lián)物周朱邊設喉置八差道柱農(nóng)間支乓撐。沿建抹筑物爸周邊墨設置屑的16棵柱地子改梢為貿(mào)矩形活鋼管剃混凝赤土柱筋，其熄抗震距等級臨按特貧一級肝考慮舉。四角淡筒混兼凝土棋剪力緣瑞墻的添抗震搬等級暢按特尤一級減考慮,并在壞墻內功設置朋型鋼搬暗柱胖和支穗撐。進行雕多個草程序斃、不杯同模艘型的類計算黎分析騰和比誕較，換并針練對樓虎板開情大洞牌和剪襪力墻各間距俗過大勇的情朝況，輪計算冠中考耍慮樓采蓋平晉面內宗變形繞的影因響，特采用綁彈性既樓板禾的假充定屆進行殖分析杏。技術匯措施對主退體結欺構進哨行中劃震階央段結振構性添能分替析，劍保證塵主體貪結構喊的主鹽要構威件在資中震述基本倚處于少彈性勁，符鏈合承授載力球要求禽。為檢雷驗整橡體結棚構的洋動力梢性能,擬進俯行振噴動臺攪模擬匆試驗,并根覺據(jù)試室驗結葛果進遮一步瀉完善取設計壺。鑒于幣空間狐桁架辛中的印鑄鋼閑節(jié)點徐體積雷大、其造型爸復雜例，且炎為關體鍵部辟件，附為確接保結股構安拼全，瘋擬進鞋行鑄崗鋼節(jié)敲點的反力學黑試驗外，以脆檢驗算節(jié)點漢的承隸載能綁力。鋼筋框混凝蠶土墻縣加強法措施計算越說明基本檔原則結構自的安獸全等根級為讓一級久。不童考慮州地震環(huán)作用墊時，判重要居性系與數(shù)取虧1.瓣1。抗震守設防嫩烈度算為8放度，邊抗震東設防請類別離為乙撲類。結構晶的抗悟震設昂計基拔準期逗按5黑0年氧標準沾考慮與，分冊多遇鏟地震直、中嶼震和刑罕遇圈地震羽三個掩水準霧分別限驗算頭。地運震動糕參數(shù)公的取巾值按楊如下皆原則朋：當霧“安肯評”黑結果淺小于善規(guī)范糊要求懲時，碑以規(guī)澡范為略準，睡反之隙則以膚“安藥評”換結果泉為準倡。對主張桁架管部分爪考慮謀±1面5℃礎的溫雄度變嚇化作益用。計算鳴模型計算拒模型飄分為柔以下栽兩個輔：模型強1—拔—將撇結構備分成細主體久結構爹與松看臺太結構要兩個尿部分休分別授計算更。模型絡2—芝—將綁主體軋結構棍與看綁臺合右二為末一，綁做為追一個摸整體技模型公進行雜分析牲。模型方一模型限一模型殼二模型灰二模型然二計算惱標準模型奸一：戒主體插部分（一袋）多晚遇地謎震作它用下趣，結耕構處跑于彈耕性階旅段。1、搶阻尼輕比：何水平圾地震晝作用懇下，竄取0襪.0效35冊、豎新向地股震逼作放用下旅，取朽0.仙02銳。2、夕地震掘動參沾數(shù)按雕規(guī)范農(nóng)要求雅取用頑（多誤遇地親震作昆用冬下賴“安壞評”互結果肉小于虎規(guī)范艘要求希）。3、村計算色地震毯作用削時考伙慮雙挎向水蕩平地座震作菌用下餃的扭弓轉誰影響辱。4、蠶計算型程序符：S毯AT諷WE肚、S比AP鬼20異00打、M仍ID垃AS輕/G隨EN怎。計算凱標準模型斬1主同體部饞分療荷載謎組合不考貪慮地搜震作宅用時悶，按房誠如下流組合脅：(1桑)跟由永鉤久荷劫載控欄制：1.鉗1（戶1.啞35倉恒+辜1.唉4×昏0.加7活紹）；1.愛1（蛇1.置35臘恒+暢1.鐮4×輕0.需7活釀）±級15羨℃(2前)召由可漏變荷續(xù)載控炎制的娃計算1.伯1（亞1.秩2恒夠+1書.4刷活+廁1.偽4×嬌0.戴6風逝）；1.凱1（改1.附2恒坐+1瞧.4撥活+止1.雨4×壓0.恭6風撈）±趙15駝℃(3欺)臂用于?？倱腺V度控尚制：飲1.點0恒殊+1危.0家活(4竿)硬用于?；钶d半作用吸下的元撓度夫控制更：1元.0欺活(5倍)聞用于增加工隙起拱土：1難.0鑒恒計算寒標準模型單1有亂地震擇作用虛效應容時按蜜如下裕組合(1議)健1.喪2（高恒+鉛0.褲5活燈）±栽1.挑3SEX±0依.7金×1尼5℃(2望)疲1.涼2（脾恒+敬0.村5活鼠）±姓1.螞3SEY±0資.7灰×1現(xiàn)5℃(3詳)豎1.具2（誰恒+曬0.饑5活樓）±寒1.挎3SEX±0下.5嚷SEV±0歇.7冷×1瓦5℃(4弟)湖1.瘡2（齒恒+器0.溉5活擋）±驢1.請3SEY±0戲.5浙SEV±0刮.7角×1上5℃(5枕)扁1.添2（遺恒+閘0.出5活亡）±0.課5SEX±1謊.3蝕SEV±0薪.7振×1昆5℃(6紛)析1.漂2（復恒+林0.罰5活汁）±0.蟻5SEY±1泉.3勁SEV±0崖.7驗×1惰5℃(7巨)傘1.存2（瘡恒+籍0.煩5活脆）±稿1.蔽3究±0戰(zhàn).7銳×1魂5℃(8爽)擺1.高2（間恒+豈0.史5活第）±蜻1.籃3揭±0鉛.7跨×1遼5℃計算符標準(9赤)肌1蔑.2議（恒沿+0撓.5惱活）芹±1.述3SEV±0令.7禮×1扎5℃(1慣0)班1下.2恒（恒臟+0辨.5災活）跟±1箏.3便±軍0.匪5SEV±0嫩.7爛×1敏5℃(1清1)述1或.2復（恒稻+0枕.5催活）淡±1城.3鎖±歐0.爽5SEV±0梯.7改×1訴5℃(1漿2)股1史.2母（恒涉+0異.5努活）旱±0婆.5林±1.謝3SEV±0嫌.7占×1蛙5℃(1景3)欠1舌.2丙（恒螺+0年.5宿活）鋤±0依.5吊±1.校3SEV±0值.7釘×1羞5℃(1學4)散1憶.0句（恒戚+0枕.5訂活）單±1彼.3幸SEX±0座.7喉×1慨5℃(1狡5)雅1截.0議（恒蔽+0貌.5改活）失±1追.3熱SEY±0輕.7抗×1艱5℃(1斃6)鋤1役.0呢（恒后+0站.5規(guī)活）巡壽±1貞.3俗SEX-0谷.5鹿SEV±0若.7沖×1泥5℃(1浙7)液1獵.0派（恒廈+0杏.5輔活）晚±1慕.3腫SEY-0柔.5殲SEV±0井.7配×1懶5℃計算山標準(1恰8)壩1張.0芽（恒瓜+0衰.5氧活）朽±0靠.5閉SEX-1.刑3SEV±0報.7反×1嘴5℃(1綢9)沙1蜜.0駁（恒霞+0骨.5既活）浙±0荒.5菜SEY-1.律3SEV±0控.7藏×1羅5℃(2牙0)塘1春.0鋼（恒糟+0控.5滿活）往±1倆.3膚±0慶.7勺×1產(chǎn)5℃(2讀1)礙1抬.0秤（恒幻玉+0逼.5鉗活）感±1至.3偶±0境.7音×1分5℃(2怨2)走1慈.0互（恒慈+0偉.5飾活）膜-1.紫3SEV±0純.7圈×1羨5℃(2貫3)談1摸.0毀（恒眨+0良.5抱活）偶±1笛.3許-0漂.5粥SEV±0贏.7棕×1暗5℃(2音4)藝1翼.0裂（恒商+0窗.5禿活）拼±1毫.3去-0施.5央SEV±0慌.7膚×1依5℃(2攪5)腐1喝.0竹（恒織+0梯.5賤活）慣±0貧.5竹-1.足3SEV±0漂.7知×1熔5℃(2夕6)遼1錦.0招（恒暑+0先.5疑活）江±0齒.5礎-1.憂3SEV±0叛.7紡×1關5℃注：戲SEV應同嗎時滿茫足≥炕0.囑1（太恒+紡0.盈5活指）的島要求。計算桶標準構件雄承載集力抗謠震調夾整系恢數(shù)參臉照高沾鋼中緒的.袋要求煮取值備.主桁牛架的眾上、瞧下弦gRE=0忘.8擔（相掃當于形梁）主桁槳架的療腹桿gRE=0想.8嬌5（甚相當邊于柱迅），躁節(jié)點gRE=0五.9柱間設支撐gRE=0血.9鋼管虎砼柱gRE=0曉.8計算究標準（二）挖中震屑作用禾下保頸證關早鍵部汪位的爪構件薄基本春處于怖彈性推狀態(tài)寨，滿斬足承汗載力殊的要博求。腔包括揚四個蓄角筒窯、十輛六棵奮鋼管條砼柱返、主編桁架材的上殺、下徐弦及笛腹桿咸。1、盆阻尼顏比的殘取值蝦同多塌遇地鑰震。2、據(jù)依據(jù)糕地震巷“安痕評”傻結果粥取地五震動篇參數(shù)輪（比練規(guī)范焰大）例。方向阻尼比Amax(gal)η2αmaxTg(s)水平0.0351981.1255×0.480.35豎向0.021400.460.35計算去標準3.類荷交載組帝合(1壺)擴1.侄0（繞恒+浴0.塌5活央）±掏1.搶0SEX(2幼)侍1.脅0（度恒+云0.鍵5活賭）±停1.挺0SEY(3置)枕1.快0（床恒+飽0.脖5活撿）±和1.若0SEX±0耽.5剩SEV(4際)簽1.冶0（暫恒+笨0.挑5活性）±致1.琴0SEY±0壺.5山SEV(5個)憲1.朵0（銜恒+滿0.邊5活番）±暫0.通5SEX±1就.0娃SEV(6丑)眉1.認0（年恒+別0.拖5活描）±匪0.現(xiàn)5SEY±1判.0鼻SEV(7靈)拒1.拌0（辣恒+好0.錦5活扁）±狹1.窮0(8絮)摔1.占0（廊恒+策0.孩5活勢）±礙1.項0(9石)勒1.傭0（敘恒+來0.誓5活示）±梅1.頓0SEV計算組標準4、撓對關梨鍵部軟位的憐構件沃承載壤力驗態(tài)算時歇：1）植材料斤強度方取標磁準值然。2）睜不再懶考慮來抗震持措施福中的宿內力倒調整雷系數(shù)萬。3）乒承載余力設緩計值竿的抗度震調蠻整系壁數(shù)gRE=1群.0憲。計算膨標準（三顛）罕飯遇地不震—仗—結異構進勤入彈侍塑性寇狀態(tài)瞞，通分過彈拍塑性才分析店控制堅結構切變形混，以和保證岡主體征結構荷不倒督塌為續(xù)目標畢。1、技結構奪的阻歇尼比輸：水催平、牧豎向亡均取島0.泳052、蚊依據(jù)脂地震駛“安閥評”冶結果訓取地閉震動斜參數(shù)鴿（比繪規(guī)范部大）3、缺計算洋程序朝：A潑BA閱QU膨S、萍EP頁DA蓬、M蕩ID荷AS揮/G滲en。方向阻尼比Amax(gal)Tg(s)水平0.054400.45豎向0.053100.4計算吹標準模型槍一：俊看臺最部分看臺欣部分阿采用啊模型胳一進廈行計貞算只曲是作舟為模艘型二罪的一譯個補亞充，幻玉其結決果須方與模層型二隱中的藥看臺乏部分桶計算瓦結果痰進行肅比較繼分析糾，取屢最不各利的硬情況康進行河截面低設計護。在碰抗震隨驗算疲中，舟只考話慮多挽遇地抬震作鞭用下農(nóng)的情構況。羨而不怨再做何中震繼作用棗下的謎強度汽驗算焰和罕鼓遇地居震作差用下嘩的彈掛塑性咬分析鑼。阻尼念比：啊因看股臺部考分為粘砼結屯構，誼故阻硬尼比紫取0己.0來5。地震帽動參墾數(shù)按斗規(guī)范糞要求晴取用泰。考慮帆雙向咸地震爐作用瓶下的補扭轉凈影響夸。考慮航到看加臺部肯分有斜斜向籮布置辯的抗耳側力求構件喝，在灰計算歇水平流地震付作用遞時需江考慮信0°殺，4宜5°綿，9置0°借，1冠35冊°地戶震作羨用方唇向。計算吃標準荷載扶組合櫻：不考籌慮地元震作墊用時楚按如梅下組亮合：1）常由永卵久荷砍載控擇制1.慶1（達1.謹35犁恒+臥1.素4×自0.盾7活漂）2）敲由于竿可變鳴荷載鉗控制1.離1（卵1.駱2恒減+1們.4硬活）3）闊用于譜撓度輝及裂忙縫控感制1.薪0恒畫+1察.0窯活有地超震作祖用效把應時績，其回組合薦同主筐體部農(nóng)分在拿多遇判地震凈作用葛下的臺組合房誠。計算騾標準模型市二：域將主餃體與王看臺遮整體嗽分析計算拐標準1、腿阻尼輔比：公水平膊向取所0.夢03潛5，久豎向論取0工.0友2。2、回中震骨作用淺下的員計算檢結果倒只用燭于對旺模型睡一中迷提到滑的原主要土構件宏進行薪驗算薯，并它將其現(xiàn)結果初與模旅型一趴進行允比較綢、分橡析，給取其國最不余利情飛況進塊行截咸面設窗計。3、屑在計瘡算地帶震作紛用時宿需考救慮0袋°，樣45御°，丸90斯°，業(yè)13毛5°蘋地震互作用默方向黑。4、苦計算恐程序怒：S瓜AT由WE酒、S弓AP出20匯00倦。5、朽其他放要求校同模宰型一蜂。抗震厘措施橫（多戰(zhàn)遇地畜震作益用下潤）一、仍混凝砌土部案分的蜂抗震粉等級1.丸剪坡力墻內：做脹為主員要抗悔側力晶構件溜的四屢個角沫筒按束特一盤級考端慮。2.缺框巾架：舊按一寶級考坊慮，登但對趣周邊持16淹棵鋼萬管混楚凝土旬柱在蓄計算走斷面陵時需賠在整塌體計糠算的歉基礎她上按駕特一陷級的夜要求址調整讓柱子紫的內飼力。濃（ηc及ηvc在一款級抗隱震等粱級的死基礎廚上增歡大2謠0%很）。二、唇加強容區(qū)的終高度佩：取籍主桁止架下腔弦向吧上沿垃一層爺?shù)母邤z度（靠參照旬框支效剪力亂墻的泰做法宵）。抗震真措施撞（多哥遇地縫震作界用下?lián)希┤?、浴鋼結牲構部繼分內膨力調挺整系犁數(shù)：1.訴柱慕間支棋撐：得地震關作用涂下組挎合內鴨力設么計值陡乘萬以譜1.竿5的算增大柳系數(shù)嫁。2.疑主店桁架嚇鑄鋼爬節(jié)點劫：節(jié)盞點的含組合六內力肯乘以冠1.箏3的鍬增大岔系數(shù)如。3.鹿主歸桁架肺腹桿屆：(1盜)哨不考帝慮地挖震作查用時唐，腹寫桿內票力設傘計值枕乘以碌1.片1的你增大困系數(shù)奇。(2掛)考應慮地盤震作呈用時檔，腹彩桿組爆合內意力設窩計值牲乘以銷1.緣瑞3的診增大秋系數(shù)決。連續(xù)眉倒塌袍的分碰析連續(xù)根倒塌窮是指跌在不偷同誘語因下尤（如桶地震睜、火羽災等置自然閘災害席，和南撞擊旅、爆逗炸等租人為族突發(fā)粥事故稈）使菊結構母遭受臘局部適破壞奇，在圣重力北荷載甘作用排下引停起連堆鎖反隔應，瓦造成瘡破壞夫范圍撲不斷積擴大趨，直外至連敬續(xù)倒晶塌的填現(xiàn)象稼。四、紙連續(xù)渡倒塌慌的分雕析針對罷發(fā)生田人為疏突發(fā)添事故繪，考康慮以白下兩投種情訓況進繭行整木體結綁構的剝受力飯分析偽：1﹑閃沿建深筑物隱周邊仇的1宋6棵奮主要熱承重未柱中燥的任倡意一晉棵遭哪到破挑壞。2﹑釘籃球衫場上毅方空控間桁廉架的則任意司一根懂腹桿帝遭到可破初壞。計算央時僅封取模惜型一酬進行獅分析愛，且衫不考銀慮同賴時發(fā)況生地鑄震的始情況順：荷載俘組合他為胡1.坑0D胃+0扶.2劣5L礙+0叨.6親W構件拋驗算別時，用取材漏料強循度的逢標準碎值。連續(xù)櫻倒塌針的量計算瞇模型煙一去拉秘桿模否型連續(xù)廳倒塌籮的孝計算陳模型芝二去壓殺桿模女型連續(xù)頁倒塌功的尊計算煉模型俗三去柱刺模型主要它計算說結果慚介紹主桁酸架豎鵲向位戲移（級單位芬：m午m）恒+活豎向地震模型1-98.741/1215±11.361/10563模型2-98.201/1222±11.201/10714主要遇計算吵結果愉介紹模型肺1周粘期和鳴振型筆（彈臨性板券假定剛）SAP2000MIDASSATWE周期（s）振型周期（s）振型周期（s）振型10.856852y向平動0.918827y向平動0.8298x向平動20.852035x向平動0.908479x向平動0.8251y向平動30.69039扭轉0.726996扭轉0.6470扭轉40.517078中庭部分豎向振動0.515914中庭部分豎向振動0.3866對角線伸縮50.362355x向二階平動0.359677y向二階平動0.2852彈性樓板平面內局部振動60.362093y向二階平動0.359390x向二階平動0.284170.320707對角線伸縮0.344335對角線伸縮0.266780.315139中庭部分豎向振動0.303649中庭部分豎向振動0.263590.276842局部豎向振動0.268051局部豎向振動0.2517100.2760730.2680110.2515110.2767510.2656880.2448120.2704730.2449630.2337130.2635150.2283740.2141x向平動（筒體受扭）140.2606820.2270370.2128扭轉（筒體對稱扭轉）150.2587790.2262360.2104y向平動（筒體受扭）主要中計算落結果疲介紹模型侄2周繞期和益振型勺（彈擁性板踢假定證）SAP2000SATWE周期（s）振型周期（s）振型10.860775y向平動0.8636y向平動20.830474x向平動0.8319x向平動30.703492扭轉0.6790扭轉40.516339中庭部分豎向振動0.4017中庭部分振動50.364615中庭部分豎向振動0.299560.363053x向二階平動0.295570.357228y向二階平動0.2674彈性樓板平面內振動80.356583局部豎向振動0.266190.330610對角線縮伸0.2536100.313534局部豎向振動0.2530110.2785710.2450120.2784780.2396130.2762450.2336140.2716930.2296扭轉150.2718410.2283模型鋸1基踩底剪秘力計算方法SAP2000Ge=1715520.78kNMIDASGe=1698020kNSATWEGe=1894144.31kNV（kN）V/Ge與反映譜比較V（kN）V/Ge與反映譜比較V（kN）V/Ge與反映譜比較反應譜法x向小震119892.956.99%1120876.60%139009.307.34%時程分析法AHx-50-S87943.8815.13%0.73867105.11%0.7790420.14.78%0.65NHx-50-S199761.545.82%0.83975775.75%0.8791440.64.82%0.66NHx-50-S2178140.7710.38%1.4917291710.18%1.54154524.48.16%1.11平均比值1.021.060.81反應譜法y向小震119275.176.95%1108086.53%139429.977.36%時程分析法AHy-50-S89969.035.24%0.75935435.51%0.8494394.54.95%0.68NHy-50-S1100165.065.84%0.84941615.55%0.8592760.64.90%0.67NHy-50-S2178120.2410.38%1.491687059.94%1.52151288.98.12%1.11平均比值1.031.070.82x向中震359678.8520.97%33626119.80%417362.6922.03%y向中震353108.3320.58%33242319.58%418631.5322.10%模型仁2基邀底剪粘力計算方法SAP2000Ge=2500413.80kNSATWEGe=2543604.60kNV（kN）V/Ge與反應譜比值V（kN）V/Ge與反應譜比值反應譜法x向小震144162.925.77%163596.366.43%時程分析法AHx-50-S151368.2176.05%1.05115397.304.54%0.71NHx-50-S1116903.9424.68%0.81106027.804.17%0.65NHx-50-S2202720.3218.11%1.41187963.107.39%1.15平均比值1.090.84反應譜法y向小震141390.075.65%162239.726.38%時程分析法AHy-50-S136101.0385.44%0.96114202.904.49%0.70NHy-50-S1118200.0674.73%0.84108821.004.28%0.67NHy-50-S2213076.0018.52%1.51206727.308.13%1.27平均比值1.100.88x向中震432488.7517.30%493746.0919.41%y向中震424170.2116.96%489289.0019.23%模型椅1相壟鄰層冠側移缺剛度綿比層數(shù)層高(m)x方向y方向側移剛度×107(kN/m)本層側移剛度與上一層相應側移剛度70%的比值或上三層平均側移剛度80%的比值中之較小者側移剛度×107(kN/m)本層側移剛度與上一層相應側移剛度70%的比值或上三層平均側移剛度80%的比值中之較小者SATWESATWE規(guī)范要求SATWESATWE規(guī)范要求-25.527.9062.2831≥1.0027.9992.3222≥1.00-15.117.4614.3960≥1.0017.2244.3982≥1.001+2合并按一層輸入3.0+4.2=7.25.67421.6645≥1.005.59461.6159≥1.0037.24.39961.3033≥1.004.32711.2425≥1.0047.24.21781.2428≥1.004.31961.2418≥1.0056.04.16631.2331≥1.004.33651.2785≥1.0066.04.27511.3617≥1.004.40351.4270≥1.0076.04.28511.4892≥1.004.30501.5333≥1.0086.04.11061.7386≥1.004.01091.7599≥1.0096.03.37761.2500≥1.003.25571.2500≥1.00模型擦2相童鄰層格側移戴剛度摘比層高(m)x方向y方向側移剛度×107(kN/m)本層側移剛度與上一層相應側移剛度70%的比值或上三層平均側移剛度80%的比值中之較小者側移剛度×107(kN/m)本層側移剛度與上一層相應側移剛度70%的比值或上三層平均側移剛度80%的比值中之較小者SATWESATWE規(guī)范要求SATWESATWE規(guī)范要求-25.526.2172.5696≥1.0020.7512.4437≥1.00-15.114.5751.5810≥1.0012.0191.4116≥1.0013.013.1702.1079≥1.0012.1642.2687≥1.0024.28.92542.4241≥1.007.65952.1943≥1.0037.25.07631.4508≥1.004.23001.1892≥1.0047.24.40971.2596≥1.004.42721.2428≥1.0056.04.32141.2371≥1.004.43281.2632≥1.0066.04.38971.3373≥1.004.47851.3736≥1.0076.04.41691.4699≥1.004.44751.5009≥1.0086.04.29281.7036≥1.004.23321.7054≥1.0096.03.59981.2500≥1.003.54601.2500≥1.00模型嶄1各屋層水范平位洲移（洪x向敏小震退）SAP2000MIDASSATWEMax_xAvg_xMax_Dx(Max_Dx/h)Avg_Dx層間位移比Max_xAvg_xMax_Dx(Max_Dx/h)Avg_Dx層間位移比Max_xAvg_xMax_Dx(Max_Dx/h)Avg_Dx層間位移比918.4818.311.45(1/3577)1.441.0119.0518.831.42(1/3662)1.391.0216.8516.750.77(1/7808)0.761.01(1.17)817.0316.871.76(1/3414)1.741.0117.6317.441.71(1/3509)1.691.0116.0815.991.05(1/5705)1.041.01(1.15)715.2715.141.95(1/3083)1.921.0115.9215.751.92(1/3125)1.891.0215.0314.951.40(1/4293)1.391.01(1.13)613.3313.212.19(1/2746)2.161.0114.0013.862.17(1/2765)2.141.0213.6313.561.67(1/3590)1.661.01(1.11)511.1411.062.74(1/2486)2.711.0111.8311.732.74(1/2482)2.711.0111.9611.901.98(1/3024)1.981.00(1.09)48.418.352.27(1/2638)2.261.019.099.022.31(1/2485)2.291.019.979.922.98(1/2416)2.961.01(1.07)36.136.092.70(1/2664)2.681.016.876.732.81(1/2623)2.791.016.996.963.11(1/2313)3.101.01(1.06)23.433.411.32(1/3183)1.311.013.973.951.42(1/3021)1.411.013.883.862.49(1/2887)2.481.00(1.06)12.112.100.79(1/3778)0.791.012.552.540.84(1/3571)0.841.012.422.421.57(1/4087)1.571.00(1.06)-11.321.310.84(1/6084)0.831.011.711.701.07(1/4766)1.071.001.391.380.83(1/6118)0.831.00(1.05)-20.480.470.48(1/11533)0.471.010.640.640.64(1/8594)0.641.010.550.550.55(1/9954)0.551.00(1.06)模型襪2各齒層水咳平位挖移（雜x向漠小震另）SAP2000SATWEMax_xAvg_xMax_Dx(Max_Dx/h)Avg_Dx層間位移比Max_xAvg_xMax_Dx(Max_Dx/h)Avg_Dx層間位移比919.3419.001.53(1/3391)1.501.0217.8317.780.81(1/7387)0.811.00(1.18)817.8017.501.85(1/3240)1.821.0217.0216.981.11(1/5428)1.101.00(1.15)715.9515.682.04(1/2942)2.001.0215.9215.871.47(1/4070)1.471.00(1.13)613.9113.682.27(1/2646)2.221.0214.4414.401.78(1/3378)1.771.00(1.11)511.6411.462.80(1/2427)2.761.0212.6712.632.13(1/2823)2.121.00(1.09)48.848.712.32(1/2590)2.281.0210.5410.513.14(1/2294)3.131.00(1.07)36.526.432.84(1/2533)2.801.027.415.803.16(1/2277)2.461.28(1.33)23.683.631.42(1/2948)1.401.014.254.211.62(1/2591)1.621.00(1.07)12.262.230.82(1/3639)0.811.012.632.590.97(1/3089)0.971.02(1.07)-11.431.410.95(1/5352)0.941.011.661.621.02(1/5001)1.001.02(1.09)-20.480.470.48(1/11446)0.471.010.640.630.64(1/8615)0.631.02(1.09)角筒能剛度庭度削羊弱后扮分析死計算1.踐計啦算目溝的當四銷個混僚凝土辮角筒掉退出撞工作蔽后，豈絕大音部分籮地震懸剪力設由1螺6根議鋼管口混凝瓣土柱螺承擔警。核萬算此興情況私下的冒結構昏受力晉情況揭。2.均計割算模斯型采用撫SA護P2錢00沒0進匹行計肯算，陡計柄算模攏型在繩模型遍1的此基礎泥上進浩行如繭下修爽改：減小膚角筒欄混凝崗土彈販性模僵量：Ec1=0歪.1垂Ec減小編角筒少剪力京墻平桐面內紅剪切榴模量伸：Sc1≈0小震鏟作用涂下水憤平方訊向阻筍尼比塵改為0.矛05角筒報剛度摔度削偉弱后糠分析榴計算周期StepNumPeriodUXUYUZSumUXSumUYSumUZRZUnitlessSecUnitlessUnitlessUnitlessUnitlessUnitlessUnitlessUnitless11.4900260.00%93.00%0.00%0.00%93.00%0.00%0.02%21.46904993.00%0.00%0.00%93.00%93.00%0.00%0.06%31.3288980.05%0.02%0.00%93.00%93.00%0.00%91.00%40.5841340.00%0.00%0.00%93.00%93.00%0.00%0.23%50.5812940.17%0.00%0.00%93.00%93.00%0.00%0.00%60.580750.00%0.05%0.00%93.00%93.00%0.00%0.00%70.5804450.00%0.00%0.00%93.00%93.00%0.00%0.00%80.5179880.00%0.00%17.00%93.00%93.00%