§11.1概述11.1.1單向板和雙向板的定義11.1.2樓蓋的結(jié)構(gòu)類型土木工程中常見的梁板結(jié)構(gòu)形式

樓蓋（屋蓋）樓梯

雨蓬地下室底板擋土墻11.1.1單向板和雙向板的定義假設(shè)沿短跨方向傳遞的荷載為q1假設(shè)沿長(zhǎng)跨方向傳遞的荷載為q2假設(shè)板面總荷載為q短跨方向跨中撓度長(zhǎng)跨方向跨中撓度q1+q2=q11.1.2樓蓋類型混凝土樓蓋按施工方法可分為：裝配式樓蓋裝配整體式樓蓋現(xiàn)澆式樓蓋樓蓋現(xiàn)場(chǎng)澆筑。優(yōu)點(diǎn)：樓蓋剛度大，整體性好，抗震性能好，防水性好。缺點(diǎn)：需要大量模板，施工工期長(zhǎng)。樓蓋預(yù)制優(yōu)點(diǎn)：施工工期短。缺點(diǎn)：樓蓋剛度小，整體性差，抗震性能不好，防水性差。裝配式鋼筋混凝土樓蓋的預(yù)制板吊裝就位后，在其上現(xiàn)澆一層鋼筋混凝土與之連結(jié)成整體單向板肋梁樓蓋雙向板肋梁樓蓋井式樓蓋密肋樓蓋無(wú)梁樓蓋混凝土樓蓋按結(jié)構(gòu)型式可分為：§11.2現(xiàn)澆單向板肋梁樓蓋11.2.1結(jié)構(gòu)平面布置11.2.2計(jì)算簡(jiǎn)圖11.2.3連續(xù)梁、板按彈性理論的內(nèi)力計(jì)算11.2.4超靜定結(jié)構(gòu)塑性內(nèi)力重分布的概念11.2.5連續(xù)梁、板按塑性理論的內(nèi)力計(jì)算（1）結(jié)構(gòu)平面布置，并對(duì)梁板進(jìn)行分類編號(hào)，初步確定板厚和主、次梁的截面尺寸；（2）確定板和主、次梁的計(jì)算簡(jiǎn)圖；（3）梁、板的內(nèi)力計(jì)算及內(nèi)力組合；（4）截面配筋計(jì)算及構(gòu)造措施；（5）繪制施工圖。11.2.1結(jié)構(gòu)平面布置單向板肋梁樓蓋的設(shè)計(jì)步驟為：45004500450045004500450060006000主梁橫向布置，次梁縱向布置。優(yōu)點(diǎn)：主梁和柱形成橫向框架，橫向抗側(cè)移剛度大，橫向框架間由縱向次梁連接，房屋的整體性好。

結(jié)構(gòu)平面布置1．單向板肋梁樓蓋結(jié)構(gòu)平面布置通常有以下三種方案：

45004500450045004500450090009000主梁縱向布置，次梁橫向布置。優(yōu)點(diǎn)：有效減小主梁的跨度和梁截面高度適用于橫向間距比縱向間距大很多的情況不設(shè)主梁-適用于有中間走道的砌體墻承重的混合結(jié)構(gòu)房屋（1）單向板、次梁和主梁的經(jīng)濟(jì)跨度為：?jiǎn)蜗虬澹海?.7～2.5）m次梁：（4～6）m主梁：（5～8）m

（2）受力合理（3）滿足建筑要求（4）方便施工

2．進(jìn)行樓蓋的結(jié)構(gòu)平面布置時(shí)，應(yīng)注意以下問題：11.2.2計(jì)算簡(jiǎn)圖板計(jì)算簡(jiǎn)圖次梁計(jì)算簡(jiǎn)圖主梁計(jì)算簡(jiǎn)圖1、計(jì)算跨度和跨數(shù)（1）板計(jì)算跨度和跨數(shù)中間跨：

邊跨：取小值跨數(shù)：連續(xù)板跨數(shù)5跨時(shí)按實(shí)際跨數(shù)計(jì)算；跨數(shù)>5跨且跨度相差10％時(shí)，簡(jiǎn)化成5跨計(jì)算。板的計(jì)算跨數(shù)（2）次梁計(jì)算跨度中間跨：

取小值邊跨：跨數(shù)：連續(xù)梁跨數(shù)5跨時(shí)按實(shí)際跨數(shù)計(jì)算；跨數(shù)>5跨且跨度相差10％時(shí)，簡(jiǎn)化成5跨計(jì)算。（3）主梁計(jì)算跨度中間跨：

取小值邊跨：2、荷載計(jì)算（1）板（2）次梁（3）主梁連續(xù)板連續(xù)次梁（4）板、次梁折算荷載實(shí)際轉(zhuǎn)角較小，設(shè)計(jì)中通過對(duì)折算荷載考慮該影響——保持總荷載不變的前提上，增大恒載，減小活載1、活荷載的最不利布置恒載：滿跨布置活載-第一跨布置時(shí)的內(nèi)力11.2.3連續(xù)梁、板按彈性理論的內(nèi)力計(jì)算活載-第二跨布置時(shí)的內(nèi)力活載-第三跨布置時(shí)的內(nèi)力活載-第四跨布置時(shí)的內(nèi)力活載-第五跨布置時(shí)的內(nèi)力應(yīng)在本跨布置活荷載，然后隔跨布置

（1）求某跨跨內(nèi)最大正彎矩活荷載的不利布置活荷載的最不利布置第一跨跨中最大正彎矩在1，3，5跨布置活荷載第二跨跨中最大正彎矩在2，4跨布置活荷載第三跨跨中最大正彎矩在1，3，5跨布置活荷載第四跨跨中最大正彎矩在2，4跨布置活荷載第五跨跨中最大正彎矩在1，3，5跨布置活荷載本跨不布置活荷載，而在其左右鄰跨布置，然后隔跨布置（2）求某跨跨內(nèi)最大負(fù)彎矩時(shí)活荷載的不利布置第一跨跨中最大負(fù)彎矩在2，4跨布置活荷載第二跨跨中最大負(fù)彎矩在1，3，5跨布置活荷載第三跨跨中最大負(fù)彎矩在2，4跨布置活荷載第四跨跨中最大負(fù)彎矩在1，3，5跨布置活荷載第五跨跨中最大負(fù)彎矩在2，4跨布置活荷載應(yīng)在該支座左右兩跨布置活荷載，然后隔跨布置。

（3）求某支座最大負(fù)彎矩或支座左、右截面最大剪力時(shí)A支座最大負(fù)彎矩在1，2跨和4跨布置活荷載B支座最大負(fù)彎矩在2，3，跨和5跨布置活荷載C支座最大負(fù)彎矩在1跨和3，4跨布置活荷載D支座最大負(fù)彎矩在2跨和4，5跨布置活荷載活荷載的不利布置（1）在均布及三角形荷載作用下：（2）在集中荷載作用下：2、利用表計(jì)算連續(xù)梁、板內(nèi)力利用附表6-1～6-4計(jì)算不同荷載作用下彎矩和剪力舉例說明（計(jì)算板內(nèi)力）240240240014400540027000設(shè)計(jì)條件：截面尺寸：板厚80mm，主梁尺寸300mm×700mm，次梁尺寸250mm×450mm，柱400mm×400mm材料強(qiáng)度：混凝土強(qiáng)度等級(jí)C20，板鋼筋為HPB300級(jí)，梁縱向受力筋HRB335級(jí)，箍筋和構(gòu)造鋼筋HPB300級(jí)樓面做法：20mm厚水泥砂漿面層（20KN/m3），鋼筋混凝土板（25KN/m3），12mm厚紙筋灰抹底（16KN/m3）樓面活荷載：3KN/m2,組合值系數(shù)ψ=0.7安全等級(jí)二級(jí)結(jié)構(gòu)平面布置圖一、板設(shè)計(jì)（一）計(jì)算簡(jiǎn)圖中間跨：邊跨：取小值2502400240023202400240024002320（二）荷載計(jì)算1、恒載計(jì)算板自重：結(jié)構(gòu)平面布置圖0.08×25×1＝2.0KN/m20mm板面抹灰：12mm板底抹灰：0.02×20×1＝0.4KN/m0.012×16×1＝0.19KN/m＋）標(biāo)準(zhǔn)值gk＝2.59KN/m2、活載計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)值qk＝3KN/m2×1＝3.0KN/m3、折算荷載g’k＝gk＋0.5qk＝2.59+0.5×3＝4.09KN/mq’k＝0.5qk＝0.5×3＝1.5KN/m（二）內(nèi)力計(jì)算1、跨中彎矩最大M1跨中彎矩最大23202400240024002320(1)(2)(3)(4)(5)g’g’k＝4.09KN/mq’k＝1.5KN/m利用系數(shù)法按可變荷載效應(yīng)控制組合按永久荷載效應(yīng)控制組合M3跨中彎矩最大23202400240024002320(1)(2)(3)(4)(5)g’g’k＝4.09KN/mq’k＝1.5KN/m利用系數(shù)法按可變荷載效應(yīng)控制組合按永久荷載效應(yīng)控制組合M2跨中彎矩最大23202400240024002320(1)(2)(3)(4)(5)g’g’k＝4.09KN/mq’k＝1.5KN/m利用系數(shù)法按可變荷載效應(yīng)控制組合M4跨中彎矩最大23202400240024002320(1)(2)(3)(4)(5)g’M5跨中彎矩最大23202400240024002320(1)(2)(3)(4)(5)g’布置方式和M2跨中彎矩最大相同布置方式和M1跨中彎矩最大相同B支座負(fù)彎矩最大23202400240024002320(B)(C)(D)(E)g’q’k＝1.5KN/mg’k＝4.09KN/m利用系數(shù)法按可變荷載效應(yīng)控制組合C支座負(fù)彎矩最大23202400240024002320(B)(C)(D)(E)g’q’k＝1.5KN/mg’k＝4.09KN/m利用系數(shù)法按可變荷載效應(yīng)控制組合D支座負(fù)彎矩最大23202400240024002320(B)(C)(D)(E)g’E支座負(fù)彎矩最大23202400240024002320(B)(C)(D)(E)g’D支座和C支座對(duì)稱E支座和B支座對(duì)稱3、內(nèi)力包絡(luò)圖：

將同一結(jié)構(gòu)在各種荷載的最不利組合作用下的內(nèi)力圖(彎矩圖或剪力圖)，按同一比例疊畫在同一張圖上，其外包線所形的圖形稱為內(nèi)力包絡(luò)圖（1）定義：（2）舉例：72507250(B)G＝61.48kNQ＝108.86kN（1）恒載作用72507250(B)GGGG7250(B)GGMB148.57148.57-148.43-148.4399.1049.63-148.4399.1049.6399.1049.63GGMB72507250(B)（2）M1跨中彎矩最大正彎矩QQ活載作用219.15175.21-131.8-87.87-43.93（3）M2跨中彎矩最大正彎矩219.15175.21-131.8-87.87-43.93（4）B支座負(fù)彎矩最大72507250(B)QQQQ-262.8287.88175.4787.88175.47繪制彎矩包絡(luò)圖各種荷載分布產(chǎn)生的內(nèi)力（1）＋（2）148.43318.25224.84-38.2455.17224.84318.25-38.2455.17411.25137.51274.57274.57137.51（1）＋（3）（1）＋（4）4、支座彎矩和剪力設(shè)計(jì)值

彎矩設(shè)計(jì)值：

剪力設(shè)計(jì)值：均布荷載集中荷載彎矩設(shè)計(jì)值：

舉例

B支座負(fù)彎矩最大23202400240024002320(B)(C)(D)(E)g’=6.92q’=4.225024002400支座彎矩和剪力1、混凝土受彎構(gòu)件的塑性鉸第Ⅰ階段第Ⅱ階段第Ⅲ階段（1）塑性鉸的概念11.2.4超靜定結(jié)構(gòu)塑性內(nèi)力重分布的概念應(yīng)力重分布混凝土構(gòu)件開裂以后，截面的應(yīng)力分布關(guān)系不再服從彈性分布規(guī)律的現(xiàn)象在鋼筋屈服截面，從鋼筋屈服到達(dá)到極限承載力，截面在外彎矩增加很小的情況下產(chǎn)生很大轉(zhuǎn)動(dòng)，表現(xiàn)得猶如一個(gè)能夠轉(zhuǎn)動(dòng)的鉸，稱為“塑性鉸”。第Ⅰ階段第Ⅱ階段第Ⅲ階段（2）塑性鉸和理想鉸的區(qū)別①理想鉸不能承受任何彎矩，而塑性鉸則能承受一定的彎矩（My≤M≤Mu）；②理想鉸集中于一點(diǎn)，塑性鉸則有一定的長(zhǎng)度③理想鉸在兩個(gè)方向都可產(chǎn)生無(wú)限的轉(zhuǎn)動(dòng)，而塑性鉸則是有限轉(zhuǎn)動(dòng)的單向鉸，只能在彎矩作用方向作有限的轉(zhuǎn)動(dòng)。2、塑性內(nèi)力重分布舉例設(shè)截面B和截面C配筋相同，極限受彎承載力均為67.68kN.m彈性階段B截面和C截面承受內(nèi)力比值一直為0.188/0.156截面B先達(dá)到承載力彈性階段BC塑性鉸出現(xiàn)后，連續(xù)梁變?yōu)閮蓚€(gè)獨(dú)立簡(jiǎn)支梁，B截面彎矩保持不變，C截面彎矩繼續(xù)增大，一直達(dá)到其極限承載力67.67kN.m，此時(shí)B、C截面內(nèi)力比值發(fā)生了變化－塑性內(nèi)力重分布考慮材料塑性后承載力提高了塑性鉸出現(xiàn)后1、彎矩調(diào)幅法及調(diào)幅系數(shù)按彈性方法計(jì)算梁在外荷載67.67作用下，支座截面和跨中截面的內(nèi)力如果考慮塑性鉸的出現(xiàn)，在承擔(dān)67.67kN外荷載的情況下，因此，考慮材料塑性后，支座截面配筋時(shí)可以將彎矩降低到67.68kN.m，但跨中彎矩增到到67.68kN.m－調(diào)幅調(diào)幅系數(shù)11.2.5連續(xù)梁、板按彎矩調(diào)幅法的內(nèi)力計(jì)算彎矩調(diào)幅法及調(diào)幅系數(shù)彎矩調(diào)幅法簡(jiǎn)稱調(diào)幅法，它把連續(xù)梁、板按彈性理論算得的彎矩值和剪力值進(jìn)行適當(dāng)?shù)恼{(diào)整，通常是對(duì)那些彎矩絕對(duì)值較大的截面進(jìn)行彎矩調(diào)整，然后按調(diào)整后的內(nèi)力進(jìn)行截面設(shè)計(jì)和配筋構(gòu)造，是一種實(shí)用的設(shè)計(jì)方法。

截面彎矩調(diào)整的幅度用調(diào)幅系數(shù)β表示

下列情況不宜采用（1）在使用階段不允許出現(xiàn)裂縫或?qū)α芽p開展控制較嚴(yán)的混凝土結(jié)構(gòu)；（2）處于嚴(yán)重侵蝕性環(huán)境中的混凝土結(jié)構(gòu)；（3）直接承受動(dòng)力和重復(fù)荷載的混凝土結(jié)構(gòu)；（4）輕質(zhì)混凝土結(jié)構(gòu)及其它特種結(jié)構(gòu)；（5）預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)和二次受力疊合結(jié)構(gòu)。2、按考慮塑性內(nèi)力重分布的適用范圍3、采用調(diào)幅法應(yīng)注意的問題（1）受力鋼筋宜采用HRB335級(jí)熱軋鋼筋，混凝土強(qiáng)度等級(jí)宜在C20~C45范圍；截面的相對(duì)受壓區(qū)高度ξ應(yīng)滿足0.1≤ξ≤0.35；（2）調(diào)幅系數(shù)β不宜超過0.2，調(diào)幅后的支座彎矩為（3）結(jié)構(gòu)的跨中彎矩應(yīng)取彈性分析所得的最不利彎矩，和下列計(jì)算值中的較大值。4、按考慮塑性內(nèi)力重分布方法計(jì)算連續(xù)板、梁內(nèi)力（2）等跨連續(xù)梁承受均布荷載時(shí)：

承受間距相同、大小相等的集中荷載時(shí)：

（1）等跨連續(xù)板

(B)(C)(C)(B)(A)(A)-1/161/111/161/161/161/11-1/11-1/14-1/14-1/11-1/16L0-按塑性計(jì)算內(nèi)力時(shí)的計(jì)算跨度板的內(nèi)拱作用

對(duì)四周與梁整體連接的單向板(現(xiàn)澆連續(xù)板的內(nèi)區(qū)格就屬于這種情況)，其中間跨的跨中截面及中間支座截面的計(jì)算彎矩可減少20％，其它截面則不予降低（如板的角區(qū)格、邊跨的跨中截面及第一內(nèi)支座截面的計(jì)算彎矩則不折減）。結(jié)構(gòu)平面布置1、連續(xù)板的截面設(shè)計(jì)與構(gòu)造要求（1）板的截面設(shè)計(jì)要點(diǎn)1）板的計(jì)算單元通常取為1m，按單筋矩形截面設(shè)計(jì)；

2）板一般能滿足斜截面受剪承載力要求，設(shè)計(jì)時(shí)可不進(jìn)行受剪承載力驗(yàn)算；

3）板的最小厚度要求（2）板的構(gòu)造要求1）連續(xù)板受力鋼筋配筋方式（分離式和彎起式）彎起1/2－1/311.2.6單向板梁板結(jié)構(gòu)的截面設(shè)計(jì)和構(gòu)造

鋼筋直徑6、8、10、12等間距h>150mm時(shí)，不應(yīng)大于1.5h且不應(yīng)大于300mmh150mm時(shí)，不應(yīng)大于200mm鋼筋間距不應(yīng)小于70mm伸入支座的鋼筋間距不應(yīng)大于400mm，截面積不應(yīng)小于1/3受力鋼筋面積當(dāng)q/g≤3時(shí)，a=ln/4當(dāng)q/g＞3時(shí)，a=ln/3aa分離式配筋彎起式配筋240240240014400540027000在結(jié)構(gòu)平面圖上表示板鋼筋的配置（分離式和彎起式）（2）連續(xù)板構(gòu)造鋼筋1）連續(xù)板分布鋼筋鋼筋直徑6、8，每米不少于3根，并且不少于受力鋼筋面積的15％分布鋼筋布置主梁頂部構(gòu)造鋼筋板為四邊支承板，簡(jiǎn)化為單向板時(shí)忽略傳給主梁的荷載，因此忽略此處的負(fù)彎矩。鋼筋不少于56，伸出支承梁邊長(zhǎng)度不小于Ln/4。墻邊和墻角鋼筋3）墻邊和墻角鋼筋2）主梁頂部構(gòu)造鋼筋結(jié)構(gòu)平面布置2、梁的截面設(shè)計(jì)與構(gòu)造要求（1）截面設(shè)計(jì)要點(diǎn)截面尺寸：次梁：h/L＝1/18-1/12主梁：h/L＝1/15-1/10b/h＝1/3-1/2截面有效高度：截面計(jì)算形狀：支座按矩形，跨中按T形截面單排鋼筋時(shí)h0=h-60mm雙排鋼筋時(shí)h0＝h-80mm

主梁（2）梁的構(gòu)造要求1）鋼筋的直徑

2）鋼筋的配置3）主、次梁側(cè)相交處的附加箍筋

縱向受力鋼筋直徑一般12-25，構(gòu)造鋼筋6-10，箍筋6-10一般先根據(jù)跨中計(jì)算配置跨中鋼筋，然后將跨中鋼筋彎起一部分到支座，承擔(dān)負(fù)彎矩，若支座鋼筋不夠，另外加短鋼筋。次梁鋼筋彎起和截?cái)?/p>

§11.3雙向板肋梁樓蓋11.3.1四邊支承雙向板的受力特點(diǎn)和主要試驗(yàn)結(jié)果11.3.2雙向板按彈性理論的內(nèi)力計(jì)算11.3.3雙向板按塑性鉸線法的計(jì)算（略講）11.3.4雙向板的截面設(shè)計(jì)和構(gòu)造要求11.3.5雙向板支承梁的設(shè)計(jì)11.3.1四邊支承雙向板的受力特點(diǎn)和主要試驗(yàn)結(jié)果1、雙向板的類型四邊支承單向板四邊支承雙向板三邊支承雙向板兩邊支承雙向板2.四邊支承板彈性工作階段的受力特點(diǎn)(1)相鄰板帶之間存在剪力，構(gòu)成扭矩；1243主彎矩：34截面豎向位移<12截面豎向位移，因此截面扭轉(zhuǎn)23截面豎向位移<14截面豎向位移，因此截面扭轉(zhuǎn)1243該單元上作用有彎矩和扭矩正方形板的主彎矩3.四邊支承板的主要試驗(yàn)結(jié)果（2）裂縫開展形態(tài)方形板板底裂縫矩形板板底裂縫板頂裂縫（1）變形特點(diǎn)：四角翹曲。中部下降——碟形1.單跨（單區(qū)格）雙向板

幾點(diǎn)說明（強(qiáng)調(diào)）：（1）表中系數(shù)的數(shù)值與板的四邊支承條件和所求彎矩的位置有關(guān)，見附錄7；（2）上式未考慮泊松比的影響，實(shí)際計(jì)算若要考慮泊松比的影響，公式修正為m1=m1+m2;m2=m2+m1（3）上式所求彎矩是單位長(zhǎng)度的彎矩。11.3.2雙向板按彈性理論的內(nèi)力計(jì)算

40002000m1m22.多跨（多區(qū)格）雙向板實(shí)際工程中單區(qū)格較少，一般為多區(qū)格樓蓋。實(shí)用做法：將多區(qū)格樓蓋簡(jiǎn)化為單區(qū)格板，然后按單區(qū)格查表計(jì)算。（1）跨中最大彎矩跨中產(chǎn)生最大彎矩時(shí)，荷載為棋盤布置，如圖所示。荷載等效后，可以簡(jiǎn)化為單區(qū)格板。（2）支座最大負(fù)彎矩最不利活荷載的布置形式為全部樓蓋滿布。如圖所示。4600460048004800360038003600BABABDBDBDBDBBBBBBBBBcBc計(jì)算BA的最大彎矩1.計(jì)算BA的最大跨中彎矩四邊簡(jiǎn)支板同理四邊固定端同理兩組內(nèi)力疊加g+q/2q/22.計(jì)算BA的最大支座負(fù)彎矩g+q11.3.3雙向板的截面設(shè)計(jì)與構(gòu)造要求1.截面設(shè)計(jì)由于板四周受到梁的約束，將使實(shí)際彎矩有所減少。所以規(guī)范允許將計(jì)算彎矩值折減。（1）中間跨的跨中彎矩、中間支座彎矩可減少20%；（2）其余部位視情況確定；（3）角部板塊不折減。2.構(gòu)造要求（略）11.3.5雙向板支承梁的設(shè)計(jì)1.支承梁承擔(dān)的荷載板上作用的均布荷載按就近原則傳遞給支承梁，見圖。2.支承梁的結(jié)構(gòu)模型：多跨連續(xù)梁3.設(shè)計(jì)步驟（1）荷載簡(jiǎn)化：采用支座彎矩等效的原則將T形和三角形荷載分布簡(jiǎn)化為均布分布。（見公式11.35，11.36）（2）按最不利活荷載求控制截面的內(nèi)力，原則同單向板樓蓋梁。（3）作包羅圖進(jìn)行配筋計(jì)算。§11.6樓梯與雨篷11.6.1樓梯11.6.2雨篷11.6.1樓梯1.樓梯分類平面樓梯特種樓梯板式樓梯、梁式樓梯—可簡(jiǎn)化為平面問題；螺旋式、懸挑式—須按空間問題求解。2.板式樓梯（結(jié)構(gòu)布置如圖）（2）梯段板（1）傳力路徑：均布荷載－梯段板－平臺(tái)梁梯段板配筋形式分布鋼筋：直徑6，8；每個(gè)踏步不少于一根板頂構(gòu)造筋：直徑8；間距200mm板式樓梯樓梯2）平臺(tái)梁：設(shè)計(jì)和一般梁相同（3）平臺(tái)板和平臺(tái)梁1）平臺(tái)板：?jiǎn)蜗虬寤螂p向板，Mmax=1/8pLn2或Mmax=1/10pLn2；考慮到支座的約束作用，一般將板下部鋼筋在支座彎起一半，或在板面支座處配短鋼筋。3.梁式樓梯（結(jié)構(gòu)布置如圖）1）板厚：30～40mm2）計(jì)算簡(jiǎn)圖：簡(jiǎn)支于斜梁；一般取一個(gè)踏步作為計(jì)算單元，截面高度近似取梯形的平均高度（1）傳力路徑：均布荷載－踏步板－斜梁－平臺(tái)梁。（2）踏步板梯段板配筋形式（3）斜梁簡(jiǎn)支于平臺(tái)梁；計(jì)算同板式樓梯的斜板。結(jié)構(gòu)布置如圖（4）平臺(tái)梁簡(jiǎn)支于橫墻；（5）平臺(tái)板為四邊支承的單區(qū)格板，視實(shí)際情況直接查表計(jì)算。1.結(jié)構(gòu)組成，如圖2.結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)化（1）雨篷板簡(jiǎn)化為懸挑構(gòu)件；（2）雨篷梁簡(jiǎn)化為簡(jiǎn)支梁。3.設(shè)計(jì)內(nèi)容（1）按受彎構(gòu)件計(jì)算雨篷板；（2）按彎剪扭構(gòu)件計(jì)算雨篷梁；（3）對(duì)雨