V 1 1 21.3.1國(guó)外發(fā)展概況 21.3.2國(guó)內(nèi)發(fā)展概況 31.3.3近年來(lái)國(guó)內(nèi)外代表性橋梁概況 41.3.4本項(xiàng)目適用情況分析 6 61.4.1研究的內(nèi)容 61.4.2研究方法 71.4.3技術(shù)路線 71.4.4主要?jiǎng)?chuàng)新點(diǎn) 7 9 92.1.1項(xiàng)目概況 92.1.2技術(shù)標(biāo)準(zhǔn) 92.1.36×80m西岸水中引橋概況 2.3.1方案一：支架拼裝法方案 2.3.2方案二：頂推施工方案 2.3.3方案比選與施工方案確定 2.4.1總體方案進(jìn)一步優(yōu)化 2.4.2確定鋼梁安裝施工總體流程 2.4.3確定頂推系統(tǒng)組成與功能 3.1.1引言 3.1.2計(jì)算方法 3.2.1荷載取值 3.2.2荷載組合 3.2.3材料容許用力值 3.3.1鋼梁節(jié)段劃分 3.3.2西岸水中引橋鋼梁頂推施工步驟 3.4.1計(jì)算步驟與模型 3.4.2施工工況及計(jì)算內(nèi)容 43 45 454.1.1創(chuàng)新點(diǎn)與結(jié)構(gòu)概況 4.1.2導(dǎo)梁設(shè)計(jì)計(jì)算情況 4.1.3導(dǎo)梁主要施工工藝 4.2.1設(shè)備組成 4.2.2頂推系統(tǒng)的主要技術(shù)參數(shù) 4.2.3頂推設(shè)備布置 4.2.4頂推控制系統(tǒng) 4.2.5步履式頂推施工 4.2.6頂推過(guò)墩 4.2.7落梁 634.3.1創(chuàng)新點(diǎn)與結(jié)構(gòu)概況 4.3.2頂推平臺(tái)設(shè)計(jì)計(jì)算情況 4.3.3門吊軌道基礎(chǔ)計(jì)算及結(jié)果 4.3.4頂推平臺(tái)施工工藝 VII 4.4.1創(chuàng)新點(diǎn)與結(jié)構(gòu)概況 4.4.2墩旁支架計(jì)算情況 4.4.3墩旁支架施工工藝 814.5.1結(jié)構(gòu)概況 4.5.2導(dǎo)梁拆除支架計(jì)算情況 4.5.3導(dǎo)梁拆除支架施工工藝 88 91 91 921新絲綢之路的重要組成部分，也是寧夏自治區(qū)有史以來(lái)最大的單體工程，主橋同時(shí)還是世界上最大跨度的多塔連跨鋼混疊合梁自錨式懸索橋。[1]出使之就位的橋梁施工方法[2]。頂推法自出現(xiàn)以來(lái)，施工方法已經(jīng)趨于2泛的理論和應(yīng)用研究,主要包括頂推設(shè)備研發(fā)、臨時(shí)結(jié)構(gòu)計(jì)算與施工方1962年，在委內(nèi)瑞拉卡羅尼河橋（48＋4×96＋48）m連續(xù)梁頂推31974年，我國(guó)在狄家河鐵路橋（4×40m連續(xù)梁）施工中，首次采1990年，首次成功在平順橋（28m+35m+28m連續(xù)梁）R=90m平面4其他橋型的應(yīng)用和頂推設(shè)備得到進(jìn)一步發(fā)展。[7]多點(diǎn)同步頂推（拖拉式）施工鋼桁梁。在頂推平臺(tái)上拼裝鋼桁梁節(jié)段,對(duì)焊接、高強(qiáng)度螺栓施擰產(chǎn)生不利影響,保證了鋼梁安裝質(zhì)量。鋼桁梁5采用單向多點(diǎn)同步頂推施工,跨間不設(shè)臨時(shí)墩,減少了對(duì)河道過(guò)水?dāng)嗝娴膲嚎s。頂推施工有效的減少了高空和水上作業(yè),進(jìn)而減少了施工安全2011年完工的杭州九堡大橋，主梁采用了3跨組合拱橋帶拱整體主梁整體頂推的結(jié)構(gòu)受力要求。[9]6體，結(jié)合現(xiàn)代施工控制工藝，實(shí)現(xiàn)超大型構(gòu)件的大跨度#長(zhǎng)距離連續(xù)牽引的水平頂推，有效地控制了高墩不平衡水平力。[10-11]基于目前國(guó)內(nèi)外鋼梁頂推法施工應(yīng)用的研究現(xiàn)狀和銀川濱河黃河(1)根據(jù)該橋?qū)嶋H水文（河道和水深）、地質(zhì)情況，現(xiàn)場(chǎng)不具備鋼(2)該橋的鋼梁采用開口槽形截面，應(yīng)用步履式頂推裝置及計(jì)算機(jī)7（2）根據(jù)施工方案和步驟，采用有限元軟件對(duì)鋼梁步履式頂推施（3）根據(jù)施工步驟分析計(jì)算結(jié)果，對(duì)導(dǎo)梁、墩旁支架等大型臨時(shí)（1）現(xiàn)場(chǎng)調(diào)查、文獻(xiàn)調(diào)研和工程類比。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)調(diào)查情況，對(duì)鋼（3）數(shù)值模擬計(jì)算?；谟邢拊ㄔ恚?）工程設(shè)計(jì)實(shí)踐。將理論研究成果與數(shù)值模擬計(jì)算成果，應(yīng)用（5）現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試。根據(jù)計(jì)算與設(shè)計(jì)成果，做好鋼梁步履式頂推施工（1）本研究提供了一種平彎鋼槽梁頂推施工裝置和施工方法，其用于采用頂推鋼槽梁在橋墩間完成橋梁的施工，施工裝置包括龍門吊8（2）本研究基于鋼梁80m頂推跨度，跨間無(wú)臨時(shí)墩的技術(shù)思路，A．導(dǎo)梁：前端底面設(shè)計(jì)為圓弧形上翹結(jié)構(gòu)，可使導(dǎo)梁滑動(dòng)上墩，9黃河?xùn)|岸上跨S203省道至河?xùn)|新區(qū)內(nèi)順接緯四路，在經(jīng)一路交叉處設(shè)2.1.36×80m西岸水中引橋概況西岸水中引橋上部采用等截面連續(xù)組合箱梁，跨徑布置為6×80=480m，左幅平曲線半徑為3293.75m，右幅平曲線半徑為3276.25m，順鋼梁按標(biāo)準(zhǔn)間距4m設(shè)置空腹式橫梁，空腹式橫梁由頂板橫梁、腹在全長(zhǎng)范圍內(nèi)，設(shè)置28cm等厚度橋面板，材料為C50砼，橋面板鉆施工，鋼板樁圍堰施工承臺(tái)，翻模法施工橋面板的順序施工，鋼梁采用頂推法施工，D.洪水特征：汛期為6-10月，汛期洪水來(lái)勢(shì)兇，泥沙含量大，沖第四系全新統(tǒng)：人工堆積耕植土0.8m，沖湖積粉砂層4.1m，于橋位K17+826-K18+130段連續(xù)分布。沖湖積粉質(zhì)黏土，厚3.7m，[fa0]=350kpa,qik=80kpa。強(qiáng)風(fēng)化泥巖,厚86m，[f2.3.1方案一：支架拼裝法方案支架下部結(jié)構(gòu)采用打入鋼管樁基礎(chǔ)，樁頂設(shè)分配梁，柱間設(shè)型鋼連為鋼梁拼裝平臺(tái)。鋼梁大節(jié)段工廠加工成型，采用龍門吊機(jī)提升安裝，龍門吊機(jī)走道采用管樁分配梁基礎(chǔ)。龍門吊機(jī)軌道沿橋兩側(cè)布置，跨度2.3.2方案二：頂推施工方案2.3.3方案比選與施工方案確定1、臨時(shí)結(jié)構(gòu)工程量：頂推平臺(tái)1540t、導(dǎo)梁350t、墩旁支架1、臨時(shí)結(jié)構(gòu)工程量：拼裝支架技術(shù)成熟，施工速度3.8m/d(杭3、鋼梁分節(jié)對(duì)吊機(jī)選擇影響較1、鋼梁分節(jié)對(duì)吊機(jī)選擇影響較箱梁線形為曲線，門吊軌道需適2.4鋼梁頂推總體方案設(shè)計(jì)2.4.1總體方案進(jìn)一步優(yōu)化經(jīng)過(guò)以上鋼梁安裝施工方案研究與比選，西水中引橋鋼梁采用單向多點(diǎn)同步頂推架設(shè)從技術(shù)成熟、不受洪水水位影響、經(jīng)濟(jì)性較好，總工拼裝平臺(tái)位置由PM41#-PM44#墩之間調(diào)整至PM43#--PM44#墩之間，重梁段控制在60t以內(nèi)，拼裝頂推平臺(tái)位置設(shè)置移動(dòng)式提升站一座，提2.4.2確定鋼梁安裝施工總體流程鋼梁在工廠制造成節(jié)段單元，采用運(yùn)梁車經(jīng)便道、棧橋運(yùn)輸至65t龍門吊處，由龍門吊將鋼梁節(jié)段提升至頂推平臺(tái)，經(jīng)過(guò)定位調(diào)整線形后每孔80m箱梁組拼完成后進(jìn)行單向多點(diǎn)同步式步履式頂推，每次頂推長(zhǎng)度根據(jù)計(jì)算確定，由計(jì)算機(jī)控制系統(tǒng)來(lái)控制各點(diǎn)同步頂推。各主墩墩旁設(shè)置輔助鋼管平臺(tái)以滿足步履式頂推過(guò)程中的支撐轉(zhuǎn)換，最后一孔墩邊設(shè)置導(dǎo)梁拆除支架分節(jié)逐步拆除導(dǎo)梁，直至鋼梁頂進(jìn)到位。鋼梁頂將鋼梁轉(zhuǎn)換至正式支座上，然后根據(jù)主體圖紙要求施工墩頂結(jié)合段混凝PM44#～PM49#墩墩身施工完成后，暫不施工墊石及支座，在墩頂相應(yīng)位置處安裝步履式頂推設(shè)備，待鋼梁頂推到位后，拆除頂推設(shè)備，施2.4.3確定頂推系統(tǒng)組成與功能第3章（6×80）m鋼梁步履式頂推施工過(guò)程仿真計(jì)算證施工安全與梁體線形精度，需要對(duì)主梁和支撐結(jié)構(gòu)受力進(jìn)行計(jì)算。[5]施工中可能發(fā)生傾覆的最不利狀態(tài)主要發(fā)生在頂推初期至導(dǎo)梁上全系數(shù)不足時(shí)，可考慮在鋼梁后方壓重或在能直接、形象的模擬實(shí)際頂推施工步驟,便于得出每個(gè)頂推步驟梁體各單元的位置及內(nèi)力。[12]）；（5）不均勻沉降：縱橋向各支點(diǎn)高差≤20mm；橫橋向各支點(diǎn)高差工作狀態(tài)最大風(fēng)速取13.8m/s（六級(jí)）；非工作狀態(tài)最大風(fēng)速取橫橋向風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值Wwh=K0K1K3Wd=0.751.7710.37=0.49kPa。[13]鋼梁材質(zhì)主要為Q345qE，導(dǎo)梁縱梁材質(zhì)為Q345B，聯(lián)接系材質(zhì)為Q235B，考慮1.3倍的提高系數(shù)[15]。Q345qE、Q345B鋼材的容許應(yīng)力：[σ]=1.3200=260M[σ]=1.3140=182MPa，[τ]=1.385=110.5MPa。節(jié)段分段線位于道路中心線法線方向，南、ABCA284888-----CDEFF488444642-------8按照西岸水中引橋鋼梁頂推總體方案布置，結(jié)合整體過(guò)程計(jì)算情利用65t門吊起吊鋼導(dǎo)梁節(jié)段及聯(lián)接系，在主梁前端依次組拼M0M1、M1M2、M2M3、M3M4、M4M5節(jié)段，導(dǎo)梁在1）、豎向千斤頂起頂后逐層拆除鋼墊梁，將鋼梁下放至永久支座3）、按設(shè)計(jì)圖紙要求澆筑墩頂箱梁下緣混凝土結(jié)合段、鋪設(shè)橋面（1）、根據(jù)該橋主梁和導(dǎo)梁特點(diǎn)，先采用midas/civil有限元軟驟（按照頂推2m為一個(gè)施工步驟）進(jìn)行計(jì)算；通過(guò)對(duì)各施工階段的初（2）、分析計(jì)算結(jié)果，確定頂推過(guò)程中主梁最大彎矩位置，針對(duì)分析模型詳見下圖，導(dǎo)梁和鋼梁的施工工況CS1-26的單元和節(jié)點(diǎn)數(shù)量表3.3導(dǎo)梁與鋼梁頂推施工工況單元和節(jié)點(diǎn)數(shù)量統(tǒng)工況工況描述導(dǎo)梁位置CS1拼裝導(dǎo)梁及53.8m鋼梁導(dǎo)梁過(guò)PM44#墩，懸臂21mCS2頂推30m后拼裝30m鋼梁導(dǎo)梁過(guò)PM44#墩，懸臂51mCS3頂推12m后拼裝12m鋼梁導(dǎo)梁過(guò)PM44#墩，懸臂63mCS4頂推12m后拼裝12m鋼梁導(dǎo)梁過(guò)PM44#墩，懸臂75mCS5頂推5m頂推至PM45#墩，懸臂80mCS6頂推0m頂推至PM45#墩，上墩CS7頂推平臺(tái)支點(diǎn)脫空導(dǎo)梁過(guò)PM45#墩，懸臂34mCS8頂推30m后拼裝68m鋼梁導(dǎo)梁過(guò)PM45#墩，懸臂64m工況工況描述導(dǎo)梁位置CS9頂推16m頂推至PM46#墩，懸臂80mCS10頂推0m頂推至PM46#墩，上墩CS11頂推平臺(tái)支點(diǎn)脫空導(dǎo)梁過(guò)PM46#墩，懸臂22mCS12頂推30m后拼裝68m鋼梁導(dǎo)梁過(guò)PM46#墩，懸臂52mCS13頂推28m頂推至PM47#墩，懸臂80mCS14頂推0m頂推至PM47#墩，上墩CS15頂推平臺(tái)支點(diǎn)脫空導(dǎo)梁過(guò)PM47#墩，懸臂10mCS16頂推30m后拼裝70m鋼梁導(dǎo)梁過(guò)PM47#墩，懸臂40mCS17頂推40m頂推至PM48#墩，懸臂80mCS18頂推0m頂推至PM48#墩，上墩CS19頂推平臺(tái)支點(diǎn)脫空導(dǎo)梁過(guò)PM48#墩，懸臂0mCS20頂推30m后拼裝68m鋼梁導(dǎo)梁過(guò)PM48#墩，懸臂30mCS21頂推36m頂推至導(dǎo)梁拆除支架，懸臂66mCS22頂推0m頂推至導(dǎo)梁拆除支架，上墩CS23頂推2m，頂推平臺(tái)支點(diǎn)脫空導(dǎo)梁過(guò)導(dǎo)梁拆除支架，懸臂2mCS24頂推28m，拆除導(dǎo)梁M2-M5節(jié)段，拼裝66m鋼梁導(dǎo)梁過(guò)導(dǎo)梁拆除支架，懸臂2.5mCS25頂推18.5m拆除剩余導(dǎo)梁，繼續(xù)頂推9.3m到位鋼梁頂推到位CS26拼裝剩余30.8m鋼梁后進(jìn)行體系轉(zhuǎn)換體系轉(zhuǎn)換在導(dǎo)梁未上PM45#墩前，導(dǎo)梁及主梁均可能傾覆，需檢算工況2--mm工況PM43#墩頂推平臺(tái)支點(diǎn)PM44#墩PM45#墩PM46#墩PM47#墩PM48#墩導(dǎo)梁拆除支架PM49#墩CS1210.9CS242.7180.9197.2122.6CS3104.3216.0170.1187.0CS466.8290.7120.6267.1CS573.9312.0CS6163.1175.449.7CS7250.9136.4CS8111.6274.7194.391.5273.6CS9130.579.2349.5CS10112.4142.9261.342.8CS11223.0223.1114.4CS12108.2246.8204.3175.1103.4237.3206.1CS1353.1168.0154.2341.1CS1457.8153.9209.4251.344.4CS15204.6188.8252.672.6CS16104.5234.0235.5175.3159.3113.1223.2239.5174.6CS1722.9151.1208.2147.5342.1CS1821.8154.5197.1201.7252.944.1CS19189.7181.6205.3252.244.3CS2091.4217.2202.3250.0137.8147.6114.5203.1206.1248.9138.0CS21156.9194.4195.8185.0281.8CS22156.3196.2189.0216.8226.429.1CS23186.1181.9192.4215.9226.629.1CS2494.3210.6183.8208.0229.772.3183.3109.8197.4187.0207.2229.972.2CS2553.1180.3193.6188.2195.8228.5116.9CS26145.4285.2184.2196.2183.7245.594.9注：風(fēng)載作用下，頂推設(shè)備位置處兩支點(diǎn)反力不同，此表僅列出大值。T=Σ(μN(yùn)icosθiNisinθi)名稱頂推平臺(tái)支點(diǎn)PM44#墩PM45#墩PM46#墩PM47#墩PM48#墩導(dǎo)梁拆除支架滑道傾角θ(o)0.290.290.290.290.290.290.29墩頂豎向最大反力（t）210.9312.0349.5341.1342.1281.8116.9頂推方向水平力（t）6.4表3.8各工況下導(dǎo)梁（懸臂）前端、鋼工況鋼梁后端變形導(dǎo)梁前端變形工況鋼梁后端變形導(dǎo)梁前端變形（mm）（mm）（mm）（mm）CS1-171-44CS12-225CS2-5-237-217-217-210-290CS13-4-1263CS3-85-494CS14-30-232-527CS15-19549CS4-101-902CS16-37-227-938-212-40CS5-167-1172CS17-2-1256CS6-1030CS19-1470CS7-120-2CS20CS8-417-15740-203-428CS210-470CS9-14-1205CS23-1190CS10-250CS242CS11-205-1173CS25-2工況工況5工況6工況9屈曲荷載臨界系數(shù)3.925.504.044.883.702.952.712.91表3.10考慮縱橋向支點(diǎn)高差后各墩的支點(diǎn)反力表（單位：t）工況頂推平臺(tái)支點(diǎn)PM44#墩PM45#墩PM46#墩PM47#墩PM48#墩導(dǎo)梁拆除支架1210.95312.09350.2341.6342.6282.3117.9表3.11考慮橫橋向支點(diǎn)高差后各墩的支點(diǎn)反力表（單位：t）工況頂推平臺(tái)支點(diǎn)PM44#墩PM45#墩PM46#墩PM47#墩PM48#墩導(dǎo)梁拆除支架1220.75321.29358.3349.8350.8290.4125.5第4章（6×80）m鋼梁步履式頂推施工工藝設(shè)計(jì)4.1.1創(chuàng)新點(diǎn)與結(jié)構(gòu)概況臨時(shí)墩上。[5、12-14]4.1.2導(dǎo)梁設(shè)計(jì)計(jì)算情況風(fēng)載按《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》進(jìn)行計(jì)算，施工風(fēng)速V10=所受風(fēng)載為：Wwh=1.5KN/m2。工況，然后對(duì)該段頂推按照2m步驟進(jìn)行了加密計(jì)算。鋼梁與導(dǎo)梁接頭工況號(hào)導(dǎo)梁位置導(dǎo)梁前進(jìn)長(zhǎng)度D1導(dǎo)梁頂推至PM46#墩，前端支撐D2導(dǎo)梁頂推至超出PM46#墩2.0m2.0mD3導(dǎo)梁頂推至超出PM46#墩4.0m2.0mD4導(dǎo)梁頂推至超出PM46#墩6.0m2.0mD5導(dǎo)梁頂推至超出PM46#墩8.0m2.0mD6導(dǎo)梁頂推至超出PM46#墩10.0m2.0mD7導(dǎo)梁頂推至超出PM46#墩12.0m2.0mD8導(dǎo)梁頂推至超出PM46#墩14.0m2.0mD9導(dǎo)梁頂推至超出PM46#墩16.0m2.0mD10導(dǎo)梁頂推至超出PM46#墩18.0m2.0mD11導(dǎo)梁頂推至超出PM46#墩20.0m2.0mD12導(dǎo)梁頂推至超出PM46#墩22.0m2.0mD13導(dǎo)梁頂推至超出PM46#墩24.0m2.0mD14導(dǎo)梁頂推至超出PM46#墩26.0m2.0mD15導(dǎo)梁頂推至超出PM46#墩28.0m2.0mD16導(dǎo)梁頂推至超出PM46#墩30.0m2.0mD17導(dǎo)梁頂推至超出PM46#墩32.0m2.0mD18導(dǎo)梁頂推至超出PM46#墩34.0m2.0mD19導(dǎo)梁頂推至超出PM46#墩36.0m2.0mD21導(dǎo)梁頂推至超出PM46#墩40.0m2.0mD22導(dǎo)梁頂推至超出PM46#墩42.0m2.0mD23導(dǎo)梁頂推至超出PM46#墩44.0m2.0mD24導(dǎo)梁頂推至超出PM46#墩45.0m節(jié)點(diǎn)號(hào)導(dǎo)梁梁翼緣寬頂板厚底板厚腹板梁腹板厚導(dǎo)梁靜矩S(mm3)導(dǎo)梁慣性矩I(mm3)導(dǎo)梁彎曲模量W(mm3)14002424139438088677638144244424242733965028141322713324354892424238739691034522454465554267153324242623476206826887760368552700573242426525086656074109246912627006002424265252600608764294653447270060024242652526006087642946534482700600242426525260060876429465344927006002424265252600608764294653442700600242426525260060876429465344285464027902077254810117747684413311368030492090283563150523988468337172033072010427118318871646115236307603566201192942502330002377473784800371720135055423274076746822378480037172013505542327407674682237848003717201350554232740767468223784800371720135055423274076746822378480037172013505542327407674682220378480037172013505542327407674682221378480037172013505542327407674682222378480037172013505542327407674682223378437172016018422332119826568824378437172016018422332119826568810023456789123456789按照導(dǎo)梁腹板上加勁板的不同可以分為三種截面形式進(jìn)行分析,以==12.2<15w較大的受壓區(qū)配置豎向短加勁肋。[20]為500mm，水平加勁肋的間距為2000mm。豎向加勁肋寬bs=250mm，厚8mm4h03717 a=h03717=0.54≤0.85,則水平加勁肋構(gòu)造要求應(yīng)按下式檢算：8mm4規(guī)范要求tw20 cr1c,cr1c,cr1cr1τc=τc=Qh04=9.0MPaλb1 cr1c,cr1c,cr1cr1(σ2)2cr2crcr2cr2c,cr222cλb2ffy/235=s2ys2y20.8<λs＜1.2經(jīng)過(guò)計(jì)算可知，鋼導(dǎo)梁M0M1節(jié)段(對(duì)應(yīng)截面為A型截面)強(qiáng)度及穩(wěn) cr1c,cr1c,cr1cr1Mσ= σ=W7282152660056=88.0MPa4τc=h0235235λb1/twfy23524122412σστ195.5120 )2σστ195.5120cr1c,cr1cr1(σ2)2cr2crcr2cr2c,cr2σ2cλb2wfy/235=2720345/235=0.86>0 twf/235=2084/24345/235=1.07=0.8<λs＜1.222經(jīng)過(guò)計(jì)算可知，鋼導(dǎo)梁M0M1節(jié)段(對(duì)應(yīng)截面為A型截面)局部穩(wěn)定表4-5導(dǎo)梁各節(jié)段局部穩(wěn)定性計(jì)算結(jié)果統(tǒng)計(jì)表項(xiàng)目M0M1截面（M1M2截面）M2M3截面M3M4截面截面類型頂板尺寸（mm）600×35600×32600×24底板尺寸（mm）600×32600×32600×24腹板尺寸（mm）3717×20（3720-2636）×202652×16截面結(jié)構(gòu)圖翼緣板局部穩(wěn)定性b/t12.5(滿足)12.2(滿足)12.5(滿足)腹板局部穩(wěn)定性h0/tw185.9185.9185.9豎向加勁肋構(gòu)造bsbsbsIz8mm4Iz8mm4Iz滿足要求滿足要求滿足要求水平加勁肋構(gòu)造ah0ah0ah0Iy33Iy33Iy33滿足要求滿足要求滿足要求腹板應(yīng)力下水平加勁肋：底板與縱向肋σστ σ+(σ)+(τσστ滿足要求σστ σ+(σ)+(τσστ=0.27<1滿足要求σστ σ+(σ)+(τσστ滿足要求下水平加勁肋：頂板與縱向肋 σ+(σ)+(τ)σστσστ滿足要求 σ+(σ)+(τ)σστσστ滿足要求 σ+(σ)+(τ)σστσστ滿足要求上水平加勁肋：頂板與縱向肋 σ+(σ)+(τ)σστσστ=0.47<1滿足要求 σ+(σ)+(τ)σστσστ滿足要求 σ+(σ)+(τ)σστσστ=0.47<1滿足要求上水平加勁肋：底板與縱向肋之間的區(qū)格 σ+(σ)+(τ)σστσστ=0.22<1滿足要求+=0.03()+()<1 σ+(σ)+(τ)σστσστ=0.22<1滿足要求滿足要求max4.1.3導(dǎo)梁主要施工工藝4.2.2頂推系統(tǒng)的主要技術(shù)參數(shù)推設(shè)備的主要參數(shù)有：豎向千斤頂承載力720t（4×160t千斤頂）、a.頂升鋼梁b.鋼梁前移本工程采用了集中控制系統(tǒng)以嚴(yán)格控制頂推施工各頂推設(shè)備間同據(jù)、位移數(shù)據(jù)的計(jì)算處理以及各種故障的報(bào)警。[5、21、22]4.2.5步履式頂推施工（1）在手動(dòng)模式狀態(tài)下檢查油泵，千斤頂，壓力表，傳感器等是（2）啟動(dòng)各墩上的頂推設(shè)備，由配在頂升系統(tǒng)上的壓力傳感器檢一個(gè)行程的起點(diǎn)，隨后可以進(jìn)行下一個(gè)行程的頂推。[5、21、22]（3）手動(dòng)操作系統(tǒng)頂推主梁，主梁頂推啟動(dòng)后轉(zhuǎn)換至自動(dòng)運(yùn)行模（4）控制系統(tǒng)集成了主動(dòng)式中軸線監(jiān)控功能，在頂推過(guò)程中對(duì)鋼步履式頂推設(shè)備必須將頂推鋼導(dǎo)梁前端擱置在其頂部時(shí)方能發(fā)揮通過(guò)在鼻梁上設(shè)置千斤頂直接上墩或是通過(guò)在頂推設(shè)備上設(shè)置滑動(dòng)塊4.3.1創(chuàng)新點(diǎn)與結(jié)構(gòu)概況至PM43#--PM44#墩之間，B.拼裝平臺(tái)的主梁分為兩段，采用折線形布置，接近主梁曲線，樁由原設(shè)計(jì)的φ800×10mm鋼管優(yōu)化為φ630×10mm鋼管；連接系由原C.通過(guò)鋼梁頂推順序與頂推平臺(tái)位置優(yōu)化，將頂推平臺(tái)長(zhǎng)度由D.經(jīng)與設(shè)計(jì)院及制造單位協(xié)商，對(duì)鋼梁重新劃分節(jié)段，將鋼梁最拼裝平臺(tái)從上到下依次為：拼裝大梁（頂升大梁）+樁頂分配梁+端設(shè)置聯(lián)結(jié)系或扶臂，與墩身連接為整體。樁頂分配梁采用2Ⅰ45b加上鋪設(shè)[8橫梁和5mm厚鋼板；由于分配梁鋼管樁之間設(shè)置斜撐，斜撐采用2[25b。分配梁頂面布置拼裝大梁（頂推大梁），拼裝大梁采用2HN600×200截面，主要承受拼裝過(guò)程中經(jīng)墊塊傳遞下來(lái)的鋼梁重量；頂推大梁采用2HN600×200加蓋板截面，布置在頂推平臺(tái)中部，2根一組，頂推設(shè)備受頂推狀態(tài)下的鋼梁重量及不平衡水平力。頂推大梁上布置頂推設(shè)備），一道；鋼軌置于墊梁頂部，通過(guò)壓軌板約束鋼軌的4.3.2頂推平臺(tái)設(shè)計(jì)計(jì)算情況）；b.拼裝工況：鋼梁荷載通過(guò)墊塊傳遞給拼裝大梁。A.腳手平臺(tái)縱梁、頂升大梁、連接系等構(gòu)件主要表4-6頂推平臺(tái)主要構(gòu)件計(jì)算結(jié)果統(tǒng)構(gòu)件腳手平臺(tái)截面截面特性W=534000mm3I=7480000mm4W=4771000mm3W=5037000mm3強(qiáng)度σ=59.7MPa<140MPa滿足要求σ=71.4MPa<140MPa滿足要求σ=120.6MPa<140MPa滿足要求最大變f=18mm<L/400=22.5mmf=6.9mm<L/400=16.3mmf=13.2mm<L/400=22.5mm形滿足要求滿足要求滿足要求穩(wěn)定性縱梁上鋪設(shè)橫梁，阻止受壓翼緣的側(cè)向變形，按規(guī)范其整體穩(wěn)定性滿足要求，屬于不需計(jì)算范圍箱形截面，構(gòu)造滿足要求l/b=9000/200=45＜95(235/f)=95可不計(jì)算穩(wěn)定性備注加密區(qū)荷載控制縱梁應(yīng)力頂推設(shè)備處樁頂分配梁受力最大按簡(jiǎn)支梁簡(jiǎn)化計(jì)算，荷載集中值位于跨中構(gòu)件頂升大梁斜撐連接系截面截面特性W=7395000mm3I=2292610000mm4W=571000mm3W=377000mm3強(qiáng)度σ=126.6MPa<140MPa滿足要求σ=25.2MPa<140MPa滿足要求σ=66MPa<140MPa滿足要求最大變形f=4.7mm<L/400=12mm滿足要求f=6.9mm<L/400=16.3mm滿足要求----穩(wěn)定性參照拼裝大梁，穩(wěn)定性滿足要求軸心受壓構(gòu)件驗(yàn)算，滿足要軸心受壓構(gòu)件驗(yàn)算，滿足要備注頂推狀態(tài)控制，傳遞水平力參考該處地質(zhì)資料，按振動(dòng)沉樁計(jì)算樁基入土深度，計(jì)算公式為表4-7頂推平臺(tái)樁基豎向承載力設(shè)計(jì)值計(jì)算表88kα22kα2krkα鋼管樁在鋼梁起頂狀態(tài)下，樁身的彈性壓縮與土體壓縮變形量最表4-8頂推平臺(tái)鋼管樁及土體壓縮變形值計(jì)算表地面以上樁長(zhǎng)樁身彈性壓樁頂下沉量64表4-9頂推平臺(tái)鋼管樁樁位處水平地基抗力系數(shù)統(tǒng)計(jì)表>50樁換算寬度b=kf(1.5d+0.5)=1.30m2d=1.26m，取b=1.26m。樁的相對(duì)剛度特征值T5E本工程樁入土深度h4T=7.60m,故樁入土計(jì)算長(zhǎng)度按7.60m計(jì)。鉸接，下端固結(jié)，計(jì)算長(zhǎng)度l1=17.22m。D#～G#樁，鋼管樁間設(shè)置兩層聯(lián)結(jié)系，計(jì)算長(zhǎng)度按兩部分分別計(jì)算，取較大值：連結(jié)系間凈距8m，樁兩端鉸接，計(jì)算長(zhǎng)度l21=8.00m；詳見下表，經(jīng)計(jì)算，頂推平臺(tái)鋼管樁自身強(qiáng)表4-10頂推平臺(tái)鋼管樁強(qiáng)度與穩(wěn)定性計(jì)算表8φNex’加2.1MPa，鋼管樁底部應(yīng)力增加10.0MPa，應(yīng)力變化影響較小，不控本工程中天車橫向極限位置距支腿9.15m。門吊共16輪，每個(gè)大車4F=2000+650(459.15)=189.7KNmax最大正應(yīng)力：W5037124[f]=l=9000=22.5mm容許變形：400400，f<[f]，剛度滿足要求。8mm鋼管樁，樁頂據(jù)地面0.5m，入土深度按12m計(jì)，按照4.3.2節(jié)的本工程中樁的入土深度h之4T=4x1.58=6.32m,所以樁入土部分按鋼管樁底部按固結(jié)，頂部按鉸接考慮，樁計(jì)算長(zhǎng)度：l0N379400 4.3.4頂推平臺(tái)施工工藝4.4.1創(chuàng)新點(diǎn)與結(jié)構(gòu)概況（1）主要?jiǎng)?chuàng)新點(diǎn)A.墊梁用于頂推設(shè)備回落和體系轉(zhuǎn)換，是臨時(shí)支撐主），管柱間在墩頂位置設(shè)一層連接系，該連接系作4.4.2墩旁支架計(jì)算情況圖4.30頂推墩旁支架計(jì)算模型表4-10頂推平臺(tái)鋼管樁強(qiáng)度與穩(wěn)定性計(jì)算表3φNex’筋共采用24根φ20mm鋼筋（HRB400），單根L=700mm；錨筋分兩埋件主要受力為彎矩和壓力，按壓彎預(yù)埋件計(jì)算。彎矩M=123KNm，AS=，其中N≤0.5fcA，N=2281KN<0.5fcA=2698.2KN，M=123.0KNm<0.4Nz=1007.7KNm，按構(gòu)造配筋即可；σc==92.6