目錄第一節(jié)、編制根據(jù)……………………1第二節(jié)、工程概況……………………2第三節(jié)、輪扣式腳手架特點………3第四節(jié)、輪扣式腳手架施工要點及技術(shù)參數(shù)……3第五節(jié)、輪扣式腳手架布置………6第六節(jié)、施工布置及施工準備………6第七節(jié)、操作工藝……………………8第八節(jié)、模板質(zhì)量原則………………11第九節(jié)、成品保護……………………13第十節(jié)、模板施工職業(yè)健康安全規(guī)定………………14第十一節(jié)、材料節(jié)約…………………16第十二節(jié)、施工監(jiān)測方案及安全應(yīng)急預(yù)案…………16第十三節(jié)、梁模板設(shè)計計算………26梁模板支撐架計算……28樓板模板支架計算書……37輪扣式支架施工方案第一節(jié)、編制根據(jù)本工程模板支架設(shè)計根據(jù)為中機國際工程設(shè)計研究院有限責(zé)任公司設(shè)計蘭亭灣畔一期1#、7#、8#棟建筑及構(gòu)造圖紙，及如下原則、規(guī)范：1）《建筑施工安全檢查原則》JGJ59-。2）《建筑工程荷載規(guī)范》3）《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130－。4）《建設(shè)工程項目管理規(guī)范》5）《混凝土構(gòu)造工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50204-6）《建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一原則》GB50300-7）《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-8）《施工現(xiàn)場暫時用電安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ46-）9）《建筑構(gòu)造荷載規(guī)范》（GB50009-）10）《建設(shè)工程安全生產(chǎn)管理條例》11）本工程施工圖紙和本工程施工組織設(shè)計等第二節(jié)、工程概況2.1工程簡介本工程為蘭亭灣畔一期一標建安工程，位于長沙靳江村村內(nèi)，東臨瀟湘大道，南側(cè)為靳江大堤，北側(cè)為二環(huán)線及靳江村村民安頓社區(qū)。一標工程單體建筑為1#、7#、8#棟，均為框剪構(gòu)造；首層均架空，架空層層高為5.0米，原則層層高為2.9米。1#棟為32層單元式住宅，住宅總高度為95.1米。7#棟為32層單元式住宅，住宅總高度為97.7米。8#棟為33層單元式住宅，住宅總高度為97.7米。1#棟建筑面積23277.67㎡；7#棟建筑面積23232.45㎡；8#棟建筑面積21199.17㎡；總建筑面積85879.63㎡。工程名稱：蘭亭灣畔一期1#、7#、8#棟及1#地下室建設(shè)單位：長沙市靳江水利投資置業(yè)有限公司設(shè)計單位：中機國際工程設(shè)計研究院有限責(zé)任公司監(jiān)理單位：湖南華楚工程建設(shè)征詢監(jiān)理有限公司施工單位：晨輝建筑工程（集團）有限公司第三節(jié)、輪扣式腳手架特點輪扣式腳手架是新型一種便捷式支撐腳手架，它有點類似碗扣架又優(yōu)于碗扣架，其重要特點是：

1、無活動零件；

2、運送、儲存、搭設(shè)、拆除以便快捷；

3、可以自由調(diào)節(jié)；4、安全性、穩(wěn)定性好于碗扣式、優(yōu)于門式腳手架；缺陷：

1、輪扣式腳手架搭設(shè)不適當在基層不硬實，地面不平整和不進行混凝土硬化地面上；2、不適當直接在土質(zhì)差軟土層、地面易塌陷地基上搭設(shè)；3、只能作為落地式腳手架使用，不能作為懸挑腳手架使用。第四節(jié)、輪扣式腳手架施工要點及技術(shù)參數(shù)4.1施工要點1、前期做好支撐體系放線定位，使支撐體系橫平豎直，以保證后期剪刀撐和整體連桿設(shè)立，保證其整體穩(wěn)定性和抗傾覆性。2、輪扣式腳手架安裝基本必要要夯實平整并采用混凝土硬化辦法。3、輪扣式腳手架宜使用同一標高梁板底板標高范疇。4、架體搭設(shè)完畢后要加設(shè)足夠剪刀撐，在頂托與架體橫桿300mm距離要增設(shè)足夠水平拉桿、水平剪刀撐，使其整體穩(wěn)定性得到可靠保證；5、輪扣式腳手架附圖片。4.2、設(shè)計荷載1、支撐立桿設(shè)計荷載：當橫桿豎向步距分別為600、1200㎜時，框架立桿荷載（Pmax）分別為：40、30KN。2、橫桿設(shè)計荷載：HG－90Pmax＝6.77KNQmax＝14.80KNHG－120Pmax＝5.08KNQmax＝11.11KN在懸臂集中荷載作用下，橫桿接頭抗彎能力為2KN.M。3、支座設(shè)計荷載：可調(diào)底座Pmax＝60KN，可調(diào)頂托Pmax＝60KN。第五節(jié)、輪扣式支撐設(shè)計5.1對框架柱邊，先少支一排輪扣式腳手架，進行模板支設(shè)，（柱模板支設(shè)加固詳圖附在最后），柱子模板支完后，用鋼管、十字扣件固定在輪扣式腳手架上，鋼管端頭U型托頂住模板外側(cè)加固柱子鋼管或木方上，加固斜撐豎向間距400，水平間距200。對U型托絲扣進行調(diào)節(jié)，保證支撐對框架柱加固牢固。5.2對樓梯踏步模板支設(shè)詳見附后，由于模板架支撐是斜向，采用鋼管、扣件進行固定。5.3對頂板，由于輪扣式腳手架支設(shè)高度不一定能正好到達梁底，因而，在輪扣式腳手架頂端，加設(shè)U型托進行頂板標高立桿高度調(diào)節(jié)。立桿頂部U型頂托絲桿外露不得超過20CM，如果超過則進行恰當調(diào)節(jié)，可在輪扣式支架下部再加設(shè)一種U型底托，即立桿最上端與最下端各設(shè)立一種U型托，保證U托外露絲扣不大于20CM，保證支架及U型托受力穩(wěn)定。5.4梁底采用鋼管上鋪設(shè)50*100木方,間距300,木方上鋪設(shè)梁底板,梁底間距1200支撐加固。5.5沿樓最外側(cè)四周設(shè)立由下至上豎向持續(xù)式通長剪刀撐,剪刀撐用鋼管、扣件搭設(shè)。5.6中間在縱橫向應(yīng)每隔1.8M左右設(shè)由下至上豎向持續(xù)式剪刀撐,寬度宜為4.5米,并在剪刀撐部位頂部,掃地桿處設(shè)立水平剪刀撐.剪刀撐桿件底端應(yīng)與地面頂緊,夾角宜為45度~60度.(詳圖附后)第六節(jié)、施工布置及施工準備6.1工藝流程施工工藝流程：施工準備→柱鋼筋加工制作及模板配備→柱鋼筋綁扎→內(nèi)架搭設(shè)→梁底模及梁側(cè)模安裝→平板模板安裝及柱模板安裝→模板驗收→梁鋼筋綁扎→鋼筋隱蔽驗收→梁板柱混凝土澆筑→柱模拆除→梁側(cè)模拆除→梁板底模拆除。柱及剪力墻模板流程：清理柱內(nèi)雜物→彈邊線及門洞口位置線→鋼筋綁扎、預(yù)留洞口→自檢、互檢及隱蔽驗收后工序交接手續(xù)→安裝洞口模板→安裝柱側(cè)?！{(diào)節(jié)固定→自檢、互檢→驗收→移送砼工種。梁板模施工工藝：彈線→內(nèi)架搭設(shè)→調(diào)節(jié)標高、剪力墻及柱接頭模板安裝→安裝梁底模→安裝梁側(cè)?！惭b板底龍骨→鋪底板模堵縫、清理→綁梁鋼筋→綁板底筋、水電管線安裝→綁板板面筋、預(yù)埋件、插筋、封邊模→自檢、互檢合格后驗收，辦交接手續(xù)，移送砼工種。6.2施工準備6.各類材、工具勞動力以及防護用品施工前到位。依照施工工期間工程量、施工進度，擬定材料數(shù)量及進場時間，由專人負責(zé)，保證材料準時進場，并妥善保管。對于發(fā)生變形、翹角、起皮及平面不平整模板，及時組織退場。原材料進場后，堆放整潔，上部覆蓋嚴密，下部墊起架空，防止日曬雨淋。模板放置：模板在工地加工成型后，下面用木方墊平，防止變形，并應(yīng)對模板型號、數(shù)量進行清點。用油漆在編好號模板上作標記，堆放于現(xiàn)場施工段內(nèi)，便于吊裝。6.2在輪扣式支撐體系架子搭設(shè)前，應(yīng)當對工人進行新工藝技術(shù)交底工作，交底重點如下；1.輪扣式支撐體系扣件必要插牢固，保證不能自拔。2.按規(guī)范規(guī)定（架體高度超過4個步距）每隔五跨設(shè)立剪刀撐。3.可調(diào)支座伸出最頂層水平桿距離不大于650mm。4.作為掃地桿最底層水平桿高度不大于550mm。第七節(jié)、操作工藝7.1支模方式梁板：其平整度及接縫等質(zhì)量規(guī)定達到砼構(gòu)造按清水構(gòu)件模板制作及安裝。7.2支撐體系輪扣式支撐體系本著創(chuàng)新工藝、新產(chǎn)品原則。本工程某些支模體系采用輪扣腳手架支模體系。咱們對支模采用最不利荷載進行驗算。對層高為2.9m，板厚為120mm；梁最大截面為200*570*5700進行支模體系穩(wěn)定性驗算。立桿和水平桿采用φ48×3.2輪扣鋼管腳手架，立桿間距為900mm×900mm，水平步距為1.2m，立桿頂部采用頂托支撐，上部托梁采用φ48×3.2雙鋼管，鋼管上鋪50×100×3000木枋間距為@350mm。做掃地桿用得水平桿離地高不得超過200mm。對一層構(gòu)造某些每隔2跨（1.8米）由底到頂設(shè)立剪刀撐，剪刀撐設(shè)立角度45~60。。7.3模板支設(shè)規(guī)定7.7.7.模板制作時保證幾何尺寸精準，拼縫嚴密，材質(zhì)一致，模板面板拼縫隙高差、寬度應(yīng)≤1mm，模板間接縫高差、寬度≤2mm。模板接縫解決要嚴密。模板內(nèi)板縫用油膏批嵌，外側(cè)用硅膠或發(fā)泡劑封閉，以防漏漿。模板脫模劑應(yīng)采用吸水率適中無色輕機油。模板周轉(zhuǎn)次數(shù)嚴格控制，周轉(zhuǎn)三次后全面檢修并拋光打磨。7.4模板拆除7.①拆除前必要對操作工人作好技術(shù)及安全交底；②全面檢查內(nèi)架連接、連墻件、支撐體系等與否符合安全規(guī)定；③清除架體上雜物及地面障礙物；④拆除前對整個建筑物實行全封閉，禁止無關(guān)人員進入操作現(xiàn)場，以免發(fā)生安全事故；⑤依照工程實際需要，作業(yè)隊在得到項目部允許，明確拆除部位、拆除時間及拆除順序后方可進行拆除。7.側(cè)模拆除時，砼強度能保證其表面及楞角不因拆除模板受損壞，方可拆除。板及梁底模板拆除必要由專業(yè)施工員提出申請經(jīng)項目技術(shù)負責(zé)人簽發(fā)意見，并報現(xiàn)場監(jiān)理工程師。7.1）、梁板模板拆除前應(yīng)先在滿堂架恰當部位橫桿（滿足操作規(guī)定）鋪上腳手板以滿足操作時安全需要及防止拆下模板直接從高處往下落。2）、拆模時操作人員禁止站在拆除部位正下方，并用專用撬棍拆除梁板模，禁止野蠻施工。3）、拆下模板由人工往下傳遞，層高超過4m樓面底模由人工通過繩子吊運落地，禁止往下扔，以防止模板損壞。4）、當天拆下模板當天轉(zhuǎn)運至指定地方并及時清理干凈，撬出鐵釘并刷脫模劑，禁止待一樓層模板所有拆除后，再一次清運。第十一節(jié)、混凝土澆筑施工辦法及規(guī)定混凝土澆筑過程中,有專人負責(zé)跟隨檢查模板及支架變形狀況,如果發(fā)現(xiàn)模板或支架有明顯變形,及時規(guī)定停止現(xiàn)場混凝土澆筑,對變形處模板與支架進行加固解決.在混凝土澆筑過程中,對模板及支架進行變形觀測,并及時把變形測量數(shù)據(jù)記錄下來,對變形大模板及時規(guī)定進行支架與方木加固解決.模板變形觀測平面圖附后.嚴格控制砼料高度，不得超過40cm高，及時將砼振搗鋪平.第十二節(jié)、施工安全應(yīng)急預(yù)案12.1安全應(yīng)急預(yù)案1總則工作原則：統(tǒng)一領(lǐng)導(dǎo)，分級負責(zé)。項目經(jīng)理接受業(yè)主、監(jiān)理或關(guān)于部門指揮，項目部內(nèi)部各搶險小組統(tǒng)一接受項目經(jīng)理指揮。合用范疇：本工程輪扣式支撐體系范疇發(fā)生高空墜物、物體打擊、觸電、火災(zāi)等事故突發(fā)性災(zāi)害事件發(fā)生后應(yīng)急反映。2災(zāi)情預(yù)警和報告a災(zāi)害預(yù)警綜合管理部收集各災(zāi)情信息，并與關(guān)于部門緊密聯(lián)系及時發(fā)出預(yù)警，預(yù)測災(zāi)情發(fā)生趨勢及也許對特定區(qū)域內(nèi)群眾生命財產(chǎn)導(dǎo)致威脅。b建議對策項目部依照災(zāi)情預(yù)測預(yù)警及時向監(jiān)理、公司或關(guān)于部門提出應(yīng)急對策建議和辦法，或者制定針對性應(yīng)急方案。c報告災(zāi)情災(zāi)情發(fā)生后，項目部及時向監(jiān)理、公司或關(guān)于部門報告初步災(zāi)情并迅速組織關(guān)于部門調(diào)查核算災(zāi)情。發(fā)生特大災(zāi)害，可以越級向上級人民政府或主管部門報告。災(zāi)情內(nèi)容重要涉及：災(zāi)情種類，發(fā)生時間、地點、范疇、限度、損失及趨勢，采用辦法，生產(chǎn)、生活方面需要解決問題等。d應(yīng)急反映機構(gòu)小范疇災(zāi)情由項目部成立搶險救災(zāi)暫時領(lǐng)導(dǎo)小組，項目經(jīng)理為組長，項目副經(jīng)理、總工程師為副組長，成員有項目部各部門成員構(gòu)成。大范疇災(zāi)情在籌辦組或關(guān)于部門領(lǐng)導(dǎo)下，由項目部成立搶險領(lǐng)導(dǎo)小組，各施工隊成立搶險小分隊，負責(zé)本單位防災(zāi)工作，并隨時聽從搶險救災(zāi)總指揮部批示。e搶險隊伍項目經(jīng)理某些別精選一支不少于30人搶險基本隊伍，作為搶險救災(zāi)骨干力量，現(xiàn)場合有職工加入搶險基本隊伍，參加搶險救災(zāi)，搶險隊伍通過應(yīng)急反映機構(gòu)接受上級領(lǐng)導(dǎo)，并制定聯(lián)系方案，按設(shè)防范疇和原則上崗值班或接告知參加搶險。f應(yīng)急救援培訓(xùn)與演習(xí)培訓(xùn)預(yù)案和預(yù)警辦法確立后，按籌劃組織項目經(jīng)理部及施工大隊全體人員進行有效培訓(xùn)，從而具備完畢其應(yīng)急任務(wù)所需知識和技能，每月一次。并在工人進場安全教誨同步進行教誨。重要培訓(xùn)如下內(nèi)容：（1）對危險源突顯特性辯識。（2）事故報警。（3）緊急狀況下人員安全疏散。（4）現(xiàn)場急救基本知識。演習(xí)預(yù)案和預(yù)警辦法確立后，通過有效培訓(xùn)，在工程開工后演習(xí)一次。依照工程工期長短不定期舉辦演習(xí)，施工作業(yè)人員變動較大時增長演習(xí)次數(shù)。每次演習(xí)結(jié)束，及時作出總結(jié)，對存有一定差距在日后工作中加以提高。g報警指定機構(gòu)人員、聯(lián)系電話項目部綜合管理部是報警指定機構(gòu)，綜合管理部接到報告后并立即告知項目經(jīng)理，同步向工地發(fā)出報警。應(yīng)急組織機構(gòu)圖:領(lǐng)導(dǎo)小組組長（項目經(jīng)理）領(lǐng)導(dǎo)小組組長（項目經(jīng)理）副組長（項技術(shù)負責(zé)人）副組長（項目經(jīng)副理）副組長（項技術(shù)負責(zé)人）副組長（項目經(jīng)副理）保安組后勤服務(wù)組醫(yī)療救治組現(xiàn)場急救組保安組后勤服務(wù)組醫(yī)療救治組現(xiàn)場急救組應(yīng)急組織機構(gòu)圖應(yīng)急救援電話1）項目部應(yīng)急救援領(lǐng)導(dǎo)小組有關(guān)人員聯(lián)系電話。序號姓名職務(wù)聯(lián)系電話1項目部應(yīng)急電話847840892湯朝陽項目經(jīng)理3譚謹技術(shù)負責(zé)人3羅時明安全員4譚京亮安全員5候芳安全員67應(yīng)急救援預(yù)案實行終結(jié)后，應(yīng)采用有效辦法防止事故擴大，保護事故現(xiàn)場和物證，經(jīng)關(guān)于部門承認后可恢復(fù)施工生產(chǎn)。相應(yīng)急救援預(yù)案實行全過程，認真科學(xué)地作出總結(jié)，完善預(yù)案中局限性和缺陷，為此后預(yù)案建立、制定、修改提供經(jīng)驗和完善根據(jù)。梁木模板與支撐計算書一、梁模板基本參數(shù)梁截面寬度B=200mm，梁截面高度H=550mm，H方向?qū)菟?道，對拉螺栓直徑20mm，對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離(即計算跨度)200mm。梁模板使用方木截面50×100mm，梁模板截面底部方木距離300mm，梁模板截面?zhèn)让娣侥揪嚯x400mm。梁底模面板厚度h=18mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度[f]=15N/mm2。梁側(cè)模面板厚度h=18mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度[f]=15N/mm2。二、梁模板荷載原則值計算模板自重=0.340kN/m2；鋼筋自重=1.500kN/m3；混凝土自重=24.000kN/m3；施工荷載原則值=2.500kN/m2。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中較小值:其中——混凝土重力密度，取24.000kN/m3；t——新澆混凝土初凝時間，為0時(表達無資料)取200/(T+15)，取2.000h；T——混凝土入模溫度，取35.000℃；V——混凝土澆筑速度，取2.500m/h；H——混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m；1——外加劑影響修正系數(shù)，取1.000；2——混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。F1=0.22*24*2*1*0.85*1.58=14.19kN/m2F2=24*1.2=28.8kN/m2依照公式計算新澆混凝土側(cè)壓力原則值F1=14.190kN/m2實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力原則值F1=14.190kN/m2倒混凝土?xí)r產(chǎn)生荷載原則值F2=28.8.000kN/m2。三、梁模板底模計算本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=30.00×1.80×1.80/6=16.20cm3；I=30.00×1.80×1.80×1.80/12=14.58cm4；梁底模板面板按照三跨度持續(xù)梁計算，計算簡圖如下梁底模面板計算簡圖1.抗彎強度計算抗彎強度計算公式規(guī)定：f=M/W<[f]其中f——梁底模板抗彎強度計算值(N/mm2)；M——計算最大彎矩(kN.m)；q——作用在梁底模板均布荷載(kN/m)；q=1.2×[0.34×0.30+24.00×0.30×1.00+1.50×0.30×1.00]+1.4×2.50×0.30=10.35kN/m最大彎矩計算公式如下:M=-0.10×10.35×0.3002=0.093kN.mf=0.093×106/16200.0=5.74N/mm2梁底模面板抗彎計算強度不大于15.00N/mm2,滿足規(guī)定!2.抗剪計算最大剪力計算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪強度必要滿足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.6×0.300×10.35=1.863kN截面抗剪強度計算值T=3×10.35/(2×300×18)=0.2875N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值[T]=1.40N/mm2面板抗剪強度計算滿足規(guī)定!3.撓度計算最大撓度計算公式如下:其中q=0.34×0.30+24.00×0.30×1.00+1.50×0.30×1.00=7.75N/mm三跨持續(xù)梁均布荷載作用下最大撓度v=0.677×7.75×300.04/(100×6000.00×145800.0)=0.4858mm梁底模板撓度計算值：v=0.4858mm不大于[v]=300/250=2.057,滿足規(guī)定!四、梁模板底方木計算梁底方木計算在腳手架梁底支撐計算中已經(jīng)包括！五、梁模板側(cè)模計算梁側(cè)模板按照三跨持續(xù)梁計算，計算簡圖如下圖梁側(cè)模板計算簡圖1.抗彎強度計算抗彎強度計算公式規(guī)定：f=M/W<[f]其中f——梁側(cè)模板抗彎強度計算值(N/mm2)；M——計算最大彎矩(kN.m)；q——作用在梁側(cè)模板均布荷載(N/mm)；q=(1.2×14.19+1.4×4.00)×1.00=22.628N/mm最大彎矩計算公式如下:M=-0.10×22.628×0.4002=-0.362kN.mf=0.362×106/54000.0=6.705N/mm2梁側(cè)模面板抗彎計算強度不大于15.00N/mm2,滿足規(guī)定!2.抗剪計算最大剪力計算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪強度必要滿足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.6×0.400×22.628=5.431kN截面抗剪強度計算值T=3×5431/(2×1000×18)=0.453N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值[T]=1.40N/mm2面板抗剪強度計算滿足規(guī)定!3.撓度計算最大撓度計算公式如下:其中q=14.19×1.00=14.19N/mm三跨持續(xù)梁均布荷載作用下最大撓度v=0.677×14.190×400.04/(100×6000.00×486000.0)=0.843mm梁側(cè)模板撓度計算值：v=0.843mm不大于[v]=400/250,滿足規(guī)定!六、穿梁螺栓計算計算公式:N<[N]=fA其中N——穿梁螺栓所受拉力；A——穿梁螺栓有效面積(mm2)；f——穿梁螺栓抗拉強度設(shè)計值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力N=(1.2×14.19+1.4×4.00)×1.00×0.40/1=9.05kN穿梁螺栓直徑為20mm；穿梁螺栓有效直徑為16.9mm；穿梁螺栓有效面積為A=225.000mm2；穿梁螺栓最大容許拉力值為[N]=38.250kN；穿梁螺栓承受拉力最大值為N=9.051kN；穿梁螺栓布置距離為側(cè)龍骨計算間距400mm。每個截面布置1道穿梁螺栓。穿梁螺栓強度滿足規(guī)定!七、梁支撐腳手架計算支撐條件采用鋼管腳手架形式,參見樓板模板支架計算內(nèi)容。梁模板扣件鋼管支撐架計算書高支撐架計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-）。支撐高度在4米以上模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架，對于高支撐架計算規(guī)范存在重要疏漏，使計算極容易浮現(xiàn)不能完全保證安全計算成果。本計算書還參照《施工技術(shù)》.3.《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全》，供腳手架設(shè)計人員參照。模板支架搭設(shè)高度為2.9(2.8)米，基本尺寸為：梁截面B×D=200mm×550mm，梁支撐立桿橫距(跨度方向)l=1.20米，立桿步距h=1.20米，梁底增長1道承重立桿。圖1梁模板支撐架立面簡圖采用鋼管類型為48×3.0。一、模板面板計算面板為受彎構(gòu)造,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板按照多跨持續(xù)梁計算。作用荷載涉及梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.000×1.000×0.250=6.250kN/m(2)模板自重線荷載(kN/m)：q2=0.350×0.250×(2×1.000+0.300)/0.300=0.671kN/m(3)活荷載為施工荷載原則值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生荷載(kN)：經(jīng)計算得到，活荷載原則值P1=(1.000+2.000)×0.300×0.250=0.225kN均布荷載q=1.2×6.250+1.2×0.671=8.305kN/m集中荷載P=1.4×0.225=0.315kN面板截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=25.00×1.80×1.80/6=13.50cm3；I=25.00×1.80×1.80×1.80/12=12.15cm4；計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形圖(mm)通過計算得到從左到右各支座力分別為N1=0.631kNN2=1.932kNN3=0.244kN最大彎矩M=0.031kN.m最大變形V=0.1mm(1)抗彎強度計算經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f=0.030×1000×1000/13500=2.259N/mm2面板抗彎強度設(shè)計值[f]，取15.00N/mm2；面板抗彎強度驗算f<[f],滿足規(guī)定!(2)抗剪計算截面抗剪強度計算值T=3×1179.0/(2×250.000×18.000)=0.393N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值[T]=1.40N/mm2抗剪強度驗算T<[T]，滿足規(guī)定!(3)撓度計算面板最大撓度計算值v=0.096mm面板最大撓度不大于180.0/250,滿足規(guī)定!二、梁底支撐方木計算（一）梁底方木計算按照三跨持續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載計算值最不利分派彎矩和，計算公式如下:均布荷載q=1.932/0.250=7.727kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×7.73×0.25×0.25=0.048kN.m最大剪力Q=0.6×0.250×7.727=1.159kN最大支座力N=1.1×0.250×7.727=2.125kN方木截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；(1)方木抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.048×106/83333.3=0.58N/mm2方木抗彎計算強度不大于13.0N/mm2,滿足規(guī)定!(2)方木抗剪計算最大剪力計算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪強度必要滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×1159/(2×50×100)=0.348N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值[T]=1.30N/mm2方木抗剪強度計算滿足規(guī)定!(3)方木撓度計算最大變形v=0.677×6.439×250.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.004mm方木最大撓度不大于250.0/250,滿足規(guī)定!三、梁底支撐鋼管計算(一)梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下持續(xù)梁計算。集中荷載P取方木支撐傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管剪力圖(kN)通過持續(xù)梁計算得到最大彎矩Mmax=0.070kN.m最大變形vmax=0.02mm最大支座力Qmax=2.724kN抗彎計算強度f=0.07×106/4491.0=15.56N/mm2支撐鋼管抗彎計算強度不大于205.0N/mm2,滿足規(guī)定!支撐鋼管最大撓度不大于600.0/150與10mm,滿足規(guī)定!(二)梁底支撐縱向鋼管計算縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下持續(xù)梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管剪力圖(kN)通過持續(xù)梁計算得到最大彎矩Mmax=1.604kN.m最大變形vmax=7.09mm最大支座力Qmax=14.436kN抗彎計算強度f=1.60×106/4491.0=197.27N/mm2支撐鋼管抗彎計算強度不大于205.0N/mm2,滿足規(guī)定!支撐鋼管最大撓度不大于1200.0/150與10mm,滿足規(guī)定!四、扣件抗滑移計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設(shè)計值,取8.0kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿豎向作用力設(shè)計值；計算中R取最大支座反力，R=14.44kN單扣件抗滑承載力設(shè)計計算不滿足規(guī)定,可以考慮采用雙扣件!當直角扣件擰緊力矩達40--65N.m時,實驗表白:單扣件在12kN荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。五、立桿穩(wěn)定性計算立桿穩(wěn)定性計算公式其中N——立桿軸心壓力設(shè)計值，它涉及：橫桿最大支座反力N1=14.44kN(已經(jīng)涉及組合系數(shù)1.4)腳手架鋼管自重N2=1.2×0.149×7.000=1.251kNN=14.436+1.251+0.000=15.687kN——軸心受壓立桿穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i查表得到；i——計算立桿截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)；i=1.60A——立桿凈截面面積(cm2)；A=4.24W——立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W=4.49——鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；[f]——鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值，[f]=205.00N/mm2；l0——計算長度(m)；如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)k1——計算長度附加系數(shù)，按照表1取值為1.167；u——計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3；u=1.75a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點長度；a=0.10m；公式(1)計算成果：=124.32N/mm2，立桿穩(wěn)定性計算<[f],滿足規(guī)定!公式(2)計算成果：=54.48N/mm2，立桿穩(wěn)定性計算<[f],滿足規(guī)定!如果考慮到高支撐架安全因素，適當由公式(3)計算l0=k1k2(h+2a)(3)k2——計算長度附加系數(shù)，按照表2取值為1.022；公式(3)計算成果：=66.19N/mm2，立桿穩(wěn)定性計算<[f],滿足規(guī)定!模板承重架應(yīng)盡量運用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。表1模板支架計算長度附加系數(shù)k1———————————————————————————————————————步距h(m)h≤0.90.9<h≤1.21.2<h≤1.51.5<h≤2.1k11.2431.1851.1671.163———————————————————————————————————————表2模板支架計算長度附加系數(shù)k2—————————————————————————————————————————————H(m)46810121416182025303540h+2a或u1h(m)1.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.1731.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.1491.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.1321.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.1231.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.1111.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.1042.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.1012.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.0942.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091—————————————————————————————————————————————————以上表參照杜榮軍：《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全》六、梁模板高支撐架構(gòu)造和施工規(guī)定[工程經(jīng)驗]除了要遵守《扣件架規(guī)范》有關(guān)規(guī)定外，還要考慮如下內(nèi)容1.模板支架構(gòu)造規(guī)定：a.梁板模板高支撐架可以依照設(shè)計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必要按步距滿設(shè)雙向水平桿，保證兩方向足夠設(shè)計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同立桿間距，但只宜在一種方向變距、而另一種方向不變。2.立桿步距設(shè)計：a.當架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設(shè)立；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大變步距設(shè)立，但變化不要過多；c.高支撐架步距以0.9--1.5m為宜，不適當超過1.5m。3.整體性構(gòu)造層設(shè)計：a.當支撐架高度≥20m或橫向高寬比≥6時，需要設(shè)立整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4--6米沿水平構(gòu)造層設(shè)立水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設(shè)立斜桿層數(shù)要不不大于水平框格總數(shù)1/3；c.雙水平加強層在支撐架頂部和中部每隔10--15m設(shè)立，四周和中部每10--15m設(shè)豎向斜桿，使其具備較大剛度和變形約束空間構(gòu)造層；d.在任何狀況下，高支撐架頂部和底部（掃地桿設(shè)立層）必要設(shè)水平加強層。4.剪刀撐設(shè)計：a.沿支架四周外立面應(yīng)滿足立面滿設(shè)剪刀撐；b.中部可依照需要并依構(gòu)架框格大小，每隔10--15m設(shè)立。5.頂部支撐點設(shè)計：a.最佳在立桿頂部設(shè)立支托板，其距離支架頂層橫桿高度不適當不不大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應(yīng)接近立桿，且不適當不不大于200mm；c.支撐橫桿與立桿連接扣件應(yīng)進行抗滑驗算，當設(shè)計荷載N≤12kN時，可用雙扣件；不不大于12kN時應(yīng)用頂托方式。6.支撐架搭設(shè)規(guī)定：a.嚴格按照設(shè)計尺寸搭設(shè)，立桿和水平桿接頭均應(yīng)錯開在不同框格層中設(shè)立；b.保證立桿垂直偏差和橫桿水平偏差不大于《扣件架規(guī)范》規(guī)定；c.保證每個扣件和鋼管質(zhì)量是滿足規(guī)定，每個扣件擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形；d.地基支座設(shè)計要滿足承載力規(guī)定。7.施工使用規(guī)定：a.精心設(shè)計混凝土澆筑方案，保證模板支架施工過程中均衡受載，最佳采用由中部向兩邊擴展?jié)仓绞?；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設(shè)計荷載，對浮現(xiàn)超過最大荷載要有相應(yīng)控制辦法，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承狀況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形狀況及時解決。樓板模板支撐架計算書高支撐架計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-）。支撐高度在4米以上模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架，對于高支撐架計算規(guī)范存在重要疏漏，使計算極容易浮現(xiàn)不能完全保證安全計算成果。本計算書還參照《施工技術(shù)》.3.《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全》，供腳手架設(shè)計人員參照。模板支架搭設(shè)高度為2.9()米，搭設(shè)尺寸為：立桿縱距b=1.20米，立桿橫距l(xiāng)=1.20米，立桿步距h=1.30米。梁頂托采用10號工字鋼。圖樓板支撐架立面簡圖圖樓板支撐架立桿穩(wěn)定性荷載計算單元采用鋼管類型為48×3.0。一、模板面板計算面板為受彎構(gòu)造,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板按照三跨持續(xù)梁計算。靜荷載原則值q1=25.000×0.150×1.200+0.350×1.200=4.920kN/m活荷載原則值q2=(2.000+1.000)×1.200=3.600kN/m面板截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=120.00×1.80×1.80/6=64.80cm3；I=120.00×1.80×1.80×1.80/12=58.32cm4；(1)抗彎強度計算f=M/W<[f]其中f——面板抗彎強度計算值(N/mm2)；M——面板最大彎距(N.mm)；W——面板凈截面抵抗矩；[f]——面板抗彎強度設(shè)計值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷載設(shè)計值(kN/m)；經(jīng)計算得到M=0.100×(1.2×4.920+1.4×3.600)×0.300×0.300=0.098kN.m經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f=0.098×1000×1000/64800=1.520N/mm2面板抗彎強度驗算f<[f],滿足規(guī)定!(2)抗剪計算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.2×4.920+1.4×3.600)×0.300=1.970kN截面抗剪強度計算值T=3×1970.0/(2×1200.000×18.000)=0.137N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值[T]=1.40N/mm2抗剪強度驗算T<[T]，滿足規(guī)定!(3)撓度計算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大撓度計算值v=0.677×8.520×3004/(100×6000×583200)=0.134mm面板最大撓度不大于300.0/250,滿足規(guī)定!二、支撐方木計算方木按照均布荷載下三跨持續(xù)梁計算。1.荷載計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.000×0.150×0.300=1.125kN/m(2)模板自重線荷載(kN/m)：q12=0.350×0.300=0.105kN/m(3)活荷載為施工荷載原則值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生荷載(kN/m)：經(jīng)計算得到，活荷載原則值q2=(1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m靜荷載q1=1.2×1.125+1.2×0.105=1.476kN/m活荷載q2=1.4×0.900=1.260kN/m2.方木計算按照三跨持續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載計算值最不利分派彎矩和，計算公式如下:均布荷載q=3.283/1.200=2.736kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×2.74×1.20×1.20=0.394kN.m最大剪力Q=0.6×1.200×2.736=1.970kN最大支座力N=1.1×1.200×2.736=3.612kN方木截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；(1)方木抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.394×106/83333.3=4.73N/mm2方木抗彎計算強度不大于13.0N/mm2,滿足規(guī)定!(2)方木抗剪計算最大剪力計算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪強度必要滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×1970/(2×50×100)=0.591N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值[T]=1.30N/mm2方木抗剪強度計算滿足規(guī)定!(3)方木撓度計算最大變形v=0.677×2.130×1200.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.755mm方木最大撓度不大于1200.0/250,滿足規(guī)定!三、托梁計算托梁按照集中與均布荷載下多跨持續(xù)梁計算。集中荷載取方木支座力P=3.612kN均布荷載取托梁自重q=0.135kN/m。托梁計算簡圖托梁彎矩圖(kN.m)托梁變形圖(mm)托梁剪力圖(kN)通過計算得到最大彎矩M=1.807kN.m通過計算得到最大支座F=16.114kN通過計算得到最大變形V=0.4mm頂托梁截面力學(xué)參數(shù)為截面抵抗矩W=49.00cm3；截面慣性矩I=245.00cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度f=1.807×106/1.05/49000.0=35.12N/mm2頂托梁抗彎計算強度不大于215.0N/mm2,滿足規(guī)定!(2)頂托梁撓度計算最大變形v=0.4mm頂托梁最大撓度不大于1200.0/400,滿足規(guī)定!四、扣件抗滑移計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設(shè)計值,取8.0kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿豎向作用力設(shè)計值；上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。五、立桿穩(wěn)定性計算荷載原則值作用于模板支架荷載涉及靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。1.靜荷載原則值涉及如下內(nèi)容：(1)腳手架鋼管自重(kN)：NG1=0.149×7.000=1.042kN鋼管自重計算參照《扣件式規(guī)范》附錄A雙排架自重原則值，設(shè)計人員可依照狀況修改。(2)模板自重(kN)：NG2=0.350×1.200×1.200=0.504kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25.000×0.150×1.200×1.200=5.400kN經(jīng)計算得到，靜荷載原則值NG=NG1+NG2+NG3=6.946kN。2.活荷載為施工荷載原則值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生荷載。經(jīng)計算得到，活荷載原則值NQ=(1.000+2.000)×1.200×1.200=4.320kN3.考慮風(fēng)荷載時,立桿軸向壓力設(shè)計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ=14.38kN六、立桿穩(wěn)定性計算立桿穩(wěn)定性計算公式2.考慮風(fēng)荷載時,立桿穩(wěn)定性計算其中N——立桿軸心壓力設(shè)計值，N=14.38kN；——軸心受壓立桿穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i查表得到；i——計算立桿截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)；i=1.60A——立桿凈截面面積(cm2)；A=4.24W——立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W=4.49MW——計算立桿段由風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生彎矩，MW=0.052kN.m；——鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；[f]——鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值，[f]=205.00N/mm2；l0——計算長度(m)；如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)k1——計算長度附加系數(shù)，按照表1取值為1.163；u——計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3；u=1.75a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點長度；a=0.10m；公式(1)計算成果：=130.73N/mm2，立桿穩(wěn)定性計算<[f],滿足規(guī)定!公式(2)計算成果：=53.72N/mm2，立桿穩(wěn)定性計算<[f],滿足規(guī)定!如果考慮到高支撐架安全因素，適當由公式(3)計算l0=k1k2(h+2a)(3)k2——計算長度附加系數(shù)，按照表2取值為1.015；公式(3)計算成果：=66.59N/mm2，立桿穩(wěn)定性計算<[f],滿足規(guī)定!模板承重架應(yīng)盡量運用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。表1模板支架計算長度附加系數(shù)k1———————————————————————————————————————步距h(m)h≤0.90.9<h≤1.21.2<h≤1.51.5<h≤2.1k11.2431.1851.1671.163———————————————————————————————————————表2模板支架計算長度附加系數(shù)k2—————————————————————————————————————————————H(m)46810121416182025303540h+2a或u1h(m)1.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.1731.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.1491.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.1321.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.1231.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.1111.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.1042.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.1012.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.0942.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091————————————————————————————————————————————以上表參照杜榮軍：《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全》七、樓板模板高支撐架構(gòu)造和施工規(guī)定[工程經(jīng)驗]除了要遵守《扣件架規(guī)范》有關(guān)規(guī)定外，還要考慮如下內(nèi)容1.模板支架構(gòu)造規(guī)定：a.梁板模板高支撐架可以依照設(shè)計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必要按步距滿設(shè)雙向水平桿，保證兩方向足夠設(shè)計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同立桿間距，但只宜在一種方向變距、而另一種方向不變。2.立桿步距設(shè)計：a.當架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設(shè)立；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大變步距設(shè)立，但變化不要過多；c.高支撐架步距以0.9--1.5m為宜，不適當超過1.5m。3.整體性構(gòu)造層設(shè)計：a.當支撐架高度≥20m或橫向高寬比≥6時，需要設(shè)立整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4--6米沿水平構(gòu)造層設(shè)立水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設(shè)立斜桿層數(shù)要不不大于水平框格總數(shù)1/3；c.雙水平加強層在支撐架頂部和中部每隔10--15m設(shè)立，四周和中部每10--15m設(shè)豎向斜桿，使其具備較大剛度和變形約束空間構(gòu)造層；d.在任何狀況下，高支撐架頂部和底部（掃地桿設(shè)立層）必要設(shè)水平加強層。4.剪刀撐設(shè)計：a.沿支架四周外立面應(yīng)滿足立面滿設(shè)剪刀撐；b.中部可依照需要并依構(gòu)架框格大小，每隔10--15m設(shè)立。5.頂部支撐點設(shè)計：a.最佳在立桿頂部設(shè)立支托板，其距離支架頂層橫桿高度不適當不不大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應(yīng)接近立桿，且不適當不不大于200mm；c.支撐橫桿與立桿連接扣件應(yīng)進行抗滑驗算，當設(shè)計荷載N≤12kN時，可用雙扣件；不不大于12kN時應(yīng)用頂托方式。6.支撐架搭設(shè)規(guī)定：a.嚴格按照設(shè)計尺寸搭設(shè)，立桿和水平桿接頭均應(yīng)錯開在不同框格層中設(shè)立；b.保證立桿垂直偏差和橫桿水平偏差不大于《扣件架規(guī)范》規(guī)定；c.保證每個扣件和鋼管質(zhì)量是滿足規(guī)定，每個扣件擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形；d.地基支座設(shè)計要滿足承載力規(guī)定。7.施工使用規(guī)定：a.精心設(shè)計混凝土澆筑方案，保證模板支架施工過程中均衡受載，最佳采用由中部向兩邊擴展?jié)仓绞?；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設(shè)計荷載，對浮現(xiàn)超過最大荷載要有相應(yīng)控制辦法，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承狀況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形狀況及時解決。大梁側(cè)模板計算書一、梁側(cè)模板基本參數(shù)梁模板背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）構(gòu)成,直接支撐模板龍骨為次龍骨,即內(nèi)龍骨；用以支撐內(nèi)層龍骨為外龍骨，即外龍骨組裝成梁側(cè)模板時，通過穿梁螺栓將梁體兩側(cè)模板拉結(jié)，每個穿梁螺栓成為外龍骨支點。模板面板厚度h=18mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度[f]=15N/mm2。內(nèi)楞采用方木，截面50×100mm，每道內(nèi)楞1根方木，間距150mm。外楞采用方木，截面50×100mm，每道外楞2根方木，間距400mm。穿梁螺栓水平距離400mm，穿梁螺栓豎向距離450mm，直徑20mm。梁側(cè)模板組裝示意圖二、梁側(cè)模板荷載原則值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中較小值:其中——混凝土重力密度，取24.000kN/m3；t——新澆混凝土初凝時間，為0時(表達無資料)取200/(T+15)，取1.000h；T——混凝土入模溫度，取35.000℃；V——混凝土澆筑速度，取2.500m/h；H——混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.500m；1——外加劑影響修正系數(shù)，取1.000；2——混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。依照公式計算新澆混凝土側(cè)壓力原則值F1=7.090kN/m2實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力原則值F1=7.100kN/m2倒混凝土?xí)r產(chǎn)生荷載原則值F2=4.000kN/m2。三、梁側(cè)模板面板計算面板為受彎構(gòu)造,需要驗算其抗彎強度和剛度。計算原則是按照龍骨間距和模板面大小,按支撐在內(nèi)楞上三跨持續(xù)梁計算。面板計算簡圖1.抗彎強度計算f=M/W<[f]其中f——面板抗彎強度計算值(N/mm2)；M——面板最大彎距(N.mm)；W——面板凈截面抵抗矩,W=40.00×1.80×1.80/6=21.60cm3；[f]——面板抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)。M=ql2/10其中q——作用在模板上側(cè)壓力，它涉及:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值,q1=1.2×0.40×7.10=3.41kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值,q2=1.4×0.40×4.00=2.24kN/m；l——計算跨度(內(nèi)楞間距),l=150mm；面板抗彎強度設(shè)計值[f]=15.000N/mm2；經(jīng)計算得到，面板抗彎強度計算值0.588N/mm2；面板抗彎強度驗算<[f]