1-盤扣式高支模工程安全施工計算書目錄TOC\h\z\u14.1[1#館]上肋、下肋、剪力鍵處底部模板計算書 -1-14.1.11350mm高剪力鍵（肋寬350mm）處底部模板計算 -1-14.1.21600mm高剪力鍵（350mm）處底部模板計算 -11-14.2[2#館]上肋、下肋、剪力鍵處底部模板計算書 -21-14.2.11600mm高剪力鍵（肋寬450）處底部模板計算 -21-14.3梁底模計算書【根據(jù)6.1.1《表6.1-1梁截面布置原則》計算】 -31-14.3.1450×800梁底模計算書 -31-14.3.2350×1000梁底模計算書 -42-14.3.3500×1650梁底模計算書 -52-14.3.4500×1700梁底模計算書 -63-14.3.5600×1600梁底模計算書 -74-14.4梁側(cè)模計算書【根據(jù)6.1.1《表6.1-1梁截面布置原則》計算】 -84-14.4.1500×1700（1650/1600）梁側(cè)模計算書 -84-14.4.2450（300/400/450）×800梁側(cè)模計算書 -92-14.4.3（350）500×1000梁側(cè)模計算書 -98-14.5板計算書 -105-14.6300×800梁底模計算書 -115-14.7原設計院架體復核計算結(jié)果 -123-本工程剪力鍵、上肋、下肋處受力計算按實腹梁考慮14.1[1#館]上肋、下肋、剪力鍵處底部模板計算書14.1.11350mm高剪力鍵（肋寬350mm）處底部模板計算依據(jù)規(guī)范:《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標準》GB51210-2016《建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)程》JGJ231-2010《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2012《鋼結(jié)構(gòu)設計標準》GB50017-2017《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010-2010《建筑地基基礎(chǔ)設計規(guī)范》GB50007-2011《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011計算參數(shù):盤扣式腳手架立桿鋼管強度為300N/mm2，水平桿鋼管強度為205.0N/mm2，鋼管強度折減系數(shù)取1.00。模板支架搭設高度為7.7m，梁截面B×D=350mm×1350mm，立桿的縱距(跨度方向)l=1.20m，腳手架步距h=1.50m，腳手架頂層水平桿步距h'=1.00m，立桿鋼管選擇：φ48.0×3.2mm橫桿鋼管選擇：φ48.0×2.8mm梁底增加3道承重立桿。面板厚度15㎜，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度17.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁底次龍骨選用木方:50×70mm梁底支撐龍骨長度1.20m。梁頂托采用[10號槽鋼U口水平。梁底按照均勻布置承重桿3根計算。模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3。施工均布荷載標準值2.00kN/m2,振搗混凝土均布荷載標準值0.00kN/m2，堆放荷載標準值0.00kN/m2。地基承載力標準值170kN/m2，基礎(chǔ)底面擴展面積0.250m2，地基承載力調(diào)整系數(shù)1.00?？奂嬎阏蹨p系數(shù)取1.00。盤扣式梁模板支撐架立面簡圖按照GB51210規(guī)范6.1.11條規(guī)定確定荷載組合分項系數(shù)如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2×(25.50×1.35+0.50)+1.40×2.00=44.710kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.35×25.50×1.35+0.7×1.40×2.00=48.434kN/m2由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數(shù)取1.35，可變荷載分項系數(shù)取0.7×1.40=0.98計算中考慮梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為F=1.35×25.500×0.100×0.600×0.300=0.620kN。鋼管慣性矩計算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗矩計算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。靜荷載標準值q1=25.500×1.350×0.350+0.500×0.350=12.224kN/m活荷載標準值q2=(0.000+2.000)×0.350=0.700kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=13.13cm3；截面慣性矩I=9.84cm4；(1)抗彎強度計算f=M/W<[f]其中f——面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M——面板的最大彎矩(N.mm)；W——面板的凈截面抵抗矩；[f]——面板的抗彎強度設計值，取17.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷載設計值(kN/m)；經(jīng)計算得到M=0.100×(1.35×12.224+0.98×0.700)×0.300×0.300=0.155kN.m經(jīng)計算得到面板抗彎計算強度f=M/W=0.155×1000×1000/13125=12.965N/mm2面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!(2)抗剪計算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.35×12.224+0.98×0.700)×0.300=3.094kN截面抗剪強度計算值T=3×3094.0/(2×350.000×15.000)=0.972N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算小于[T]，滿足要求!(3)撓度計算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大撓度計算值v=0.677×12.224×3004/(100×9000×98438)=0.757mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!二、梁底支撐龍骨的計算（一）梁底龍骨計算作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×1.350×0.300=10.328kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.500×0.300×(2×1.350+0.350)/0.350=1.307kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN)：經(jīng)計算得到，活荷載標準值P1=(2.000+0.000)×0.350×0.300=0.210kN均布荷載q=1.35×10.328+1.35×1.307=15.707kN/m集中荷載P=0.98×0.210=0.206kN龍骨計算簡圖龍骨彎矩圖(kN.m)龍骨剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下：變形計算受力圖龍骨變形圖(mm)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N1=0.228kNN2=6.487kNN3=0.228kN經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.246kN.m經(jīng)過計算得到最大支座F=6.487kN經(jīng)過計算得到最大變形V=0.083mm龍骨的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=4.41cm3；截面慣性矩I=8.83cm4；(1)龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度f=γ0M/W=1.10×0.246×106/4414.1=61.30N/mm2龍骨的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!(2)龍骨抗剪計算截面抗剪強度必須滿足:T=3γ0Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×1.10×3.140/(2×40.00×40.00)=3.238N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=125.00N/mm2龍骨的抗剪強度計算滿足要求!(3)龍骨撓度計算最大變形v=0.083mm龍骨的最大撓度小于600.0/400(木方時取250),滿足要求!（二）梁底頂托梁計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。均布荷載取托梁的自重q=0.135kN/m。托梁計算簡圖托梁彎矩圖(kN.m)托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下：托梁變形計算受力圖托梁變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=2.919kN.m經(jīng)過計算得到最大支座F=28.383kN經(jīng)過計算得到最大變形V=0.521mm頂托梁的截面力學參數(shù)為截面抵抗矩W=39.70cm3；截面慣性矩I=198.30cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度f=γ0M/W=1.10×2.919×106/1.05/39700.0=77.03N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁撓度計算最大變形v=0.521mm頂托梁的最大撓度小于1200.0/400,滿足要求!三、立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式其中N——立桿的軸心壓力設計值，它包括：頂托梁的最大支座力N1=28.383kN(已經(jīng)包括組合系數(shù))腳手架鋼管的自重N2=1.35×0.809=1.091kNN=28.383+1.091=29.474kNφ——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i查表得到；i——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)；i=1.59A——立桿凈截面面積(cm2)；A=4.50W——立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W=4.73σ——鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=300.00N/mm2；l0——計算長度(m)；參照《盤扣式規(guī)范》2010，由公式計算頂部立桿段：l0=h''+2ka(1)非頂部立桿段：l0=ηh(2)η——計算長度修正系數(shù)，取值為1.200；k——計算長度折減系數(shù)，可取0.7；a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.55m；l0=1.800m；λ=1800/15.9=113.353,φ=0.387立桿穩(wěn)定性驗算:σ=1.10×29474/(0.387×450.4)=185.853N/mm2,不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為：風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW計算公式MW=0.98×0.6Wklah2/10其中Wk——風荷載標準值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.300×1.280×1.200=0.461kN/m2h——立桿的步距，1.50m；la——立桿縱向間距(架體寬度較短方向)，1.20m；lb——立桿橫向間距，1.20m；Nw——考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值；風荷載產(chǎn)生的彎矩Mw=0.98×0.6×0.461×1.200×1.500×1.500/10=0.073kN.m；風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段軸力Nwk計算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B其中MTk——模板支撐架計算單元在風荷載作用下的傾覆力矩標準值(kN.m)，由公式計算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB——模板支撐架橫向?qū)挾?m)；n——模板支撐架計算單元立桿橫向跨數(shù)；Hm——模板支撐架頂部豎向欄桿圍擋(模板)的高度(m)。MTk=0.461×7.7×1.20×(0.5×7.7+1.50)=22.526kN.mNwk=6×13/(13+1)/(13+2)×(22.526/15.00)=0.558kN立桿Nw=1.350×28.383+0.980×0.809+0.98×0.6×0.558=29.802kN立桿穩(wěn)定性驗算:σ=1.10×(29802/(0.387×450.4)+73000/4732)=203.213N/mm2,考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足要求!四、梁模板支架整體穩(wěn)定性計算依據(jù)規(guī)范GB51210,盤扣式模板支架應進行整體抗傾覆驗算。支架的抗傾覆驗算應滿足下式要求：MT<MR式中：MT－支架的傾覆力矩設計值；MR－支架的抗傾覆力矩設計值?？箖A覆力矩MR=15.0002×1.200×(0.562+0.500)+2×(0.000×15.000×1.200)×15.000/2=286.597kN.m傾覆力矩MT=3×1.100×22.526=74.334kN.m盤扣支架整體抗傾覆驗算MT<MR，滿足整體穩(wěn)定性要求！五、基礎(chǔ)承載力計算立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應滿足下式的要求pk=N/Ag≤γufa其中pk——腳手架立桿基礎(chǔ)底面處的平均壓力設計值，pk=N/Ag=117.90(kPa)N——上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設計值N=29.47kNAg——基礎(chǔ)底面面積(m2)；Ag=0.25γu——永久荷載和可變荷載分項系數(shù)加權(quán)平均值，γu=1.363fa——地基承載力設計值(kN/m2)；fa=170.00地基承載力設計值應按下式計算fa=mf×fak其中mf——腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)；mf=1.00fak——地基承載力標準值；fak=170.00地基承載力的計算滿足要求!盤扣式梁底模板支架計算滿足要求！14.1.21600mm高剪力鍵（350mm）處底部模板計算依據(jù)規(guī)范:《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標準》GB51210-2016《建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)程》JGJ231-2010《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2012《鋼結(jié)構(gòu)設計標準》GB50017-2017《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010-2010《建筑地基基礎(chǔ)設計規(guī)范》GB50007-2011《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011計算參數(shù):盤扣式腳手架立桿鋼管強度為300N/mm2，水平桿鋼管強度為205.0N/mm2，鋼管強度折減系數(shù)取1.00。模板支架搭設高度為10.1m，梁截面B×D=350mm×1600mm，立桿的縱距(跨度方向)l=1.20m，腳手架步距h=1.50m，腳手架頂層水平桿步距h'=1.00m，立桿鋼管選擇：φ48.0×3.2mm橫桿鋼管選擇：φ48.0×2.8mm梁底增加3道承重立桿。面板厚度15㎜，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度17.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁底次龍骨選用方鋼管:50×70mm梁底支撐龍骨長度1.20m。梁頂托采用[10號槽鋼U口水平。梁底按照均勻布置承重桿3根計算。模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3。施工均布荷載標準值2.00kN/m2,振搗混凝土均布荷載標準值0.00kN/m2，堆放荷載標準值0.00kN/m2。地基承載力標準值170kN/m2，基礎(chǔ)底面擴展面積0.250m2，地基承載力調(diào)整系數(shù)1.00?？奂嬎阏蹨p系數(shù)取1.00。盤扣式梁模板支撐架立面簡圖按照GB51210規(guī)范6.1.11條規(guī)定確定荷載組合分項系數(shù)如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2×(25.50×1.60+0.50)+1.40×2.00=52.360kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.35×25.50×1.60+0.7×1.40×2.00=57.040kN/m2由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數(shù)取1.35，可變荷載分項系數(shù)取0.7×1.40=0.98計算中考慮梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為F=1.35×25.500×0.100×0.600×0.300=0.620kN。鋼管慣性矩計算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗矩計算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。靜荷載標準值q1=25.500×1.600×0.350+0.500×0.350=14.455kN/m活荷載標準值q2=(0.000+2.000)×0.350=0.700kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=13.13cm3；截面慣性矩I=9.84cm4；(1)抗彎強度計算f=M/W<[f]其中f——面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M——面板的最大彎矩(N.mm)；W——面板的凈截面抵抗矩；[f]——面板的抗彎強度設計值，取17.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷載設計值(kN/m)；經(jīng)計算得到M=0.100×(1.35×14.455+0.98×0.700)×0.300×0.300=0.182kN.m經(jīng)計算得到面板抗彎計算強度f=M/W=0.182×1000×1000/13125=15.237N/mm2面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!(2)抗剪計算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.35×14.455+0.98×0.700)×0.300=3.636kN截面抗剪強度計算值T=3×3636.0/(2×350.000×15.000)=1.143N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算小于[T]，滿足要求!(3)撓度計算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大撓度計算值v=0.677×14.455×3004/(100×9000×98438)=0.895mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!二、梁底支撐龍骨的計算（一）梁底龍骨計算作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×1.600×0.300=12.240kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.500×0.300×(2×1.600+0.350)/0.350=1.521kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN)：經(jīng)計算得到，活荷載標準值P1=(2.000+0.000)×0.350×0.300=0.210kN均布荷載q=1.35×12.240+1.35×1.521=18.578kN/m集中荷載P=0.98×0.210=0.206kN龍骨計算簡圖龍骨彎矩圖(kN.m)龍骨剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下：變形計算受力圖龍骨變形圖(mm)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N1=0.247kNN2=7.453kNN3=0.247kN經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.278kN.m經(jīng)過計算得到最大支座F=7.453kN經(jīng)過計算得到最大變形V=0.091mm龍骨的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=4.41cm3；截面慣性矩I=8.83cm4；(1)龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度f=γ0M/W=1.10×0.278×106/4414.1=69.28N/mm2龍骨的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!(2)龍骨抗剪計算截面抗剪強度必須滿足:T=3γ0Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×1.10×3.623/(2×40.00×40.00)=3.736N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=125.00N/mm2龍骨的抗剪強度計算滿足要求!(3)龍骨撓度計算最大變形v=0.091mm龍骨的最大撓度小于600.0/400(木方時取250),滿足要求!（二）梁底頂托梁計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。均布荷載取托梁的自重q=0.135kN/m。托梁計算簡圖托梁彎矩圖(kN.m)托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下：托梁變形計算受力圖托梁變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=3.353kN.m經(jīng)過計算得到最大支座F=32.606kN經(jīng)過計算得到最大變形V=0.601mm頂托梁的截面力學參數(shù)為截面抵抗矩W=39.70cm3；截面慣性矩I=198.30cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度f=γ0M/W=1.10×3.353×106/1.05/39700.0=88.48N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁撓度計算最大變形v=0.601mm頂托梁的最大撓度小于1200.0/400,滿足要求!三、立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式其中N——立桿的軸心壓力設計值，它包括：頂托梁的最大支座力N1=32.606kN(已經(jīng)包括組合系數(shù))腳手架鋼管的自重N2=1.35×1.062=1.434kNN=32.606+1.434=34.040kNφ——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i查表得到；i——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)；i=1.59A——立桿凈截面面積(cm2)；A=4.50W——立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W=4.73σ——鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=300.00N/mm2；l0——計算長度(m)；參照《盤扣式規(guī)范》2010，由公式計算頂部立桿段：l0=h''+2ka(1)非頂部立桿段：l0=ηh(2)η——計算長度修正系數(shù)，取值為1.200；k——計算長度折減系數(shù)，可取0.7；a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.55m；l0=1.800m；λ=1800/15.9=113.353,φ=0.387立桿穩(wěn)定性驗算:σ=1.10×34040/(0.387×450.4)=214.641N/mm2,不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為：風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW計算公式MW=0.98×0.6Wklah2/10其中Wk——風荷載標準值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.300×1.280×1.200=0.461kN/m2h——立桿的步距，1.50m；la——立桿縱向間距(架體寬度較短方向)，1.20m；lb——立桿橫向間距，1.20m；Nw——考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值；風荷載產(chǎn)生的彎矩Mw=0.98×0.6×0.461×1.200×1.500×1.500/10=0.073kN.m；風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段軸力Nwk計算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B其中MTk——模板支撐架計算單元在風荷載作用下的傾覆力矩標準值(kN.m)，由公式計算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB——模板支撐架橫向?qū)挾?m)；n——模板支撐架計算單元立桿橫向跨數(shù)；Hm——模板支撐架頂部豎向欄桿圍擋(模板)的高度(m)。MTk=0.461×10.1×1.20×(0.5×10.1+1.50)=36.261kN.mNwk=6×13/(13+1)/(13+2)×(36.261/15.00)=0.898kN立桿Nw=1.350×32.606+0.980×1.062+0.98×0.6×0.898=34.568kN立桿穩(wěn)定性驗算:σ=1.10×(34568/(0.387×450.4)+73000/4732)=233.263N/mm2,考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足要求!四、梁模板支架整體穩(wěn)定性計算依據(jù)規(guī)范GB51210,盤扣式模板支架應進行整體抗傾覆驗算。支架的抗傾覆驗算應滿足下式要求：MT<MR式中：MT－支架的傾覆力矩設計值；MR－支架的抗傾覆力矩設計值?？箖A覆力矩MR=15.0002×1.200×(0.738+0.500)+2×(0.000×15.000×1.200)×15.000/2=334.157kN.m傾覆力矩MT=3×1.100×36.261=119.661kN.m盤扣支架整體抗傾覆驗算MT<MR，滿足整體穩(wěn)定性要求！五、基礎(chǔ)承載力計算立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應滿足下式的要求pk=N/Ag≤γufa其中pk——腳手架立桿基礎(chǔ)底面處的平均壓力設計值，pk=N/Ag=136.16(kPa)N——上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設計值N=34.04kNAg——基礎(chǔ)底面面積(m2)；Ag=0.25γu——永久荷載和可變荷載分項系數(shù)加權(quán)平均值，γu=1.363fa——地基承載力設計值(kN/m2)；fa=170.00地基承載力設計值應按下式計算fa=mf×fak其中mf——腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)；mf=1.00fak——地基承載力標準值；fak=170.00地基承載力的計算滿足要求!盤扣式梁底模板支架計算滿足要求！14.2[2#館]上肋、下肋、剪力鍵處底部模板計算書14.2.11600mm高剪力鍵（肋寬450）處底部模板計算依據(jù)規(guī)范:《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標準》GB51210-2016《建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)程》JGJ231-2010《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2012《鋼結(jié)構(gòu)設計標準》GB50017-2017《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010-2010《建筑地基基礎(chǔ)設計規(guī)范》GB50007-2011《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011計算參數(shù):盤扣式腳手架立桿鋼管強度為300N/mm2，水平桿鋼管強度為205.0N/mm2，鋼管強度折減系數(shù)取1.00。模板支架搭設高度為15.3m，梁截面B×D=450mm×1600mm，立桿的縱距(跨度方向)l=1.20m，腳手架步距h=1.50m，腳手架頂層水平桿步距h'=1.00m，立桿鋼管選擇：φ48.0×3.2mm橫桿鋼管選擇：φ48.0×2.8mm梁底增加3道承重立桿。面板厚度15㎜，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度17.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁底次龍骨選用方鋼管:50×70mm梁底支撐龍骨長度1.20m。梁頂托采用[10號槽鋼U口水平。梁底按照均勻布置承重桿3根計算。模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3。施工均布荷載標準值2.00kN/m2,振搗混凝土均布荷載標準值0.00kN/m2，堆放荷載標準值0.00kN/m2。地基承載力標準值170kN/m2，基礎(chǔ)底面擴展面積0.250m2，地基承載力調(diào)整系數(shù)1.00。扣件計算折減系數(shù)取1.00。盤扣式梁模板支撐架立面簡圖按照GB51210規(guī)范6.1.11條規(guī)定確定荷載組合分項系數(shù)如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2×(25.50×1.60+0.50)+1.40×2.00=52.360kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.35×25.50×1.60+0.7×1.40×2.00=57.040kN/m2由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數(shù)取1.35，可變荷載分項系數(shù)取0.7×1.40=0.98計算中考慮梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為F=1.35×25.500×0.100×0.600×0.200=0.413kN。鋼管慣性矩計算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗矩計算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。靜荷載標準值q1=25.500×1.600×0.450+0.500×0.450=18.585kN/m活荷載標準值q2=(0.000+2.000)×0.450=0.900kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=16.88cm3；截面慣性矩I=12.66cm4；(1)抗彎強度計算f=M/W<[f]其中f——面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M——面板的最大彎矩(N.mm)；W——面板的凈截面抵抗矩；[f]——面板的抗彎強度設計值，取17.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷載設計值(kN/m)；經(jīng)計算得到M=0.100×(1.35×18.585+0.98×0.900)×0.200×0.200=0.104kN.m經(jīng)計算得到面板抗彎計算強度f=M/W=0.104×1000×1000/16875=6.772N/mm2面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!(2)抗剪計算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.35×18.585+0.98×0.900)×0.200=3.117kN截面抗剪強度計算值T=3×3117.0/(2×450.000×15.000)=0.762N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算小于[T]，滿足要求!(3)撓度計算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大撓度計算值v=0.677×18.585×2004/(100×9000×126563)=0.177mm面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求!二、梁底支撐龍骨的計算（一）梁底龍骨計算作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×1.600×0.200=8.160kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.500×0.200×(2×1.600+0.450)/0.450=0.811kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN)：經(jīng)計算得到，活荷載標準值P1=(2.000+0.000)×0.450×0.200=0.180kN均布荷載q=1.35×8.160+1.35×0.811=12.111kN/m集中荷載P=0.98×0.180=0.176kN龍骨計算簡圖龍骨彎矩圖(kN.m)龍骨剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下：變形計算受力圖龍骨變形圖(mm)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N1=0.288kNN2=5.877kNN3=0.288kN經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.249kN.m經(jīng)過計算得到最大支座F=5.877kN經(jīng)過計算得到最大變形V=0.097mm龍骨的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=4.41cm3；截面慣性矩I=8.83cm4；(1)龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度f=γ0M/W=1.10×0.249×106/4414.1=62.05N/mm2龍骨的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!(2)龍骨抗剪計算截面抗剪強度必須滿足:T=3γ0Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×1.10×2.850/(2×40.00×40.00)=2.939N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=125.00N/mm2龍骨的抗剪強度計算滿足要求!(3)龍骨撓度計算最大變形v=0.097mm龍骨的最大撓度小于600.0/400(木方時取250),滿足要求!（二）梁底頂托梁計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。均布荷載取托梁的自重q=0.135kN/m。托梁計算簡圖托梁彎矩圖(kN.m)托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下：托梁變形計算受力圖托梁變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=4.114kN.m經(jīng)過計算得到最大支座F=38.693kN經(jīng)過計算得到最大變形V=0.727mm頂托梁的截面力學參數(shù)為截面抵抗矩W=39.70cm3；截面慣性矩I=198.30cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度f=γ0M/W=1.10×4.114×106/1.05/39700.0=108.56N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁撓度計算最大變形v=0.727mm頂托梁的最大撓度小于1200.0/400,滿足要求!三、立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式其中N——立桿的軸心壓力設計值，它包括：頂托梁的最大支座力N1=38.693kN(已經(jīng)包括組合系數(shù))腳手架鋼管的自重N2=1.35×1.617=2.183kNN=38.693+2.183=40.876kNφ——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i查表得到；i——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)；i=1.59A——立桿凈截面面積(cm2)；A=4.50W——立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W=4.73σ——鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=300.00N/mm2；l0——計算長度(m)；參照《盤扣式規(guī)范》2010，由公式計算頂部立桿段：l0=h''+2ka(1)非頂部立桿段：l0=ηh(2)η——計算長度修正系數(shù)，取值為1.200；k——計算長度折減系數(shù)，可取0.7；a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.55m；l0=1.800m；λ=1800/15.9=113.353,φ=0.387立桿穩(wěn)定性驗算:σ=1.10×40876/(0.387×450.4)=257.748N/mm2,不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為：風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW計算公式MW=0.98×0.6Wklah2/10其中Wk——風荷載標準值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.300×1.280×1.200=0.461kN/m2h——立桿的步距，1.50m；la——立桿縱向間距(架體寬度較短方向)，1.20m；lb——立桿橫向間距，1.20m；Nw——考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值；風荷載產(chǎn)生的彎矩Mw=0.98×0.6×0.461×1.200×1.500×1.500/10=0.073kN.m；風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段軸力Nwk計算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B其中MTk——模板支撐架計算單元在風荷載作用下的傾覆力矩標準值(kN.m)，由公式計算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB——模板支撐架橫向?qū)挾?m)；n——模板支撐架計算單元立桿橫向跨數(shù)；Hm——模板支撐架頂部豎向欄桿圍擋(模板)的高度(m)。MTk=0.461×15.3×1.20×(0.5×15.3+1.50)=77.412kN.mNwk=6×13/(13+1)/(13+2)×(77.412/15.00)=1.917kN立桿Nw=1.350×38.693+0.980×1.617+0.98×0.6×1.917=42.003kN立桿穩(wěn)定性驗算:σ=1.10×(42003/(0.387×450.4)+73000/4732)=280.147N/mm2,考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足要求!四、梁模板支架整體穩(wěn)定性計算依據(jù)規(guī)范GB51210,盤扣式模板支架應進行整體抗傾覆驗算。支架的抗傾覆驗算應滿足下式要求：MT<MR式中：MT－支架的傾覆力矩設計值；MR－支架的抗傾覆力矩設計值?？箖A覆力矩MR=15.0002×1.200×(1.123+0.500)+2×(0.000×15.000×1.200)×15.000/2=438.194kN.m傾覆力矩MT=3×1.100×77.412=255.458kN.m盤扣支架整體抗傾覆驗算MT<MR，滿足整體穩(wěn)定性要求！五、基礎(chǔ)承載力計算立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應滿足下式的要求pk=N/Ag≤γufa其中pk——腳手架立桿基礎(chǔ)底面處的平均壓力設計值，pk=N/Ag=163.50(kPa)N——上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設計值N=40.88kNAg——基礎(chǔ)底面面積(m2)；Ag=0.25γu——永久荷載和可變荷載分項系數(shù)加權(quán)平均值，γu=1.363fa——地基承載力設計值(kN/m2)；fa=170.00地基承載力設計值應按下式計算fa=mf×fak其中mf——腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)；mf=1.00fak——地基承載力標準值；fak=170.00地基承載力的計算滿足要求!盤扣式梁底模板支架計算滿足要求！14.3梁底模計算書【根據(jù)6.1.1《表6.1-1梁截面布置原則》計算】14.3.1450×800梁底模計算書依據(jù)規(guī)范:《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設計統(tǒng)一標準》GB50068-2018《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標準》GB51210-2016《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2012《鋼結(jié)構(gòu)設計標準》GB50017-2017《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010-2010《建筑地基基礎(chǔ)設計規(guī)范》GB50007-2011《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011計算參數(shù):盤扣式腳手架立桿鋼管強度為300N/mm2，水平桿鋼管強度為205.0N/mm2，鋼管強度折減系數(shù)取1.00。模板支架搭設高度為11.8m，梁截面B×D=450mm×800mm，立桿的縱距(跨度方向)l=1.20m，腳手架步距h=1.50m，腳手架頂層水平桿步距h'=1.00m，立桿鋼管選擇：φ48.0×3.2mm橫桿鋼管選擇：φ48.0×2.8mm梁底增加1道承重立桿。面板厚度15㎜，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度17.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁底次龍骨選用方鋼管:50×70mm梁底支撐頂托梁長度1.20m。梁頂托采用[10號槽鋼U口水平。梁底承重桿按照布置間距600mm計算。模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3。施工均布荷載標準值2.00kN/m2,振搗混凝土均布荷載標準值0.00kN/m2，堆放荷載標準值0.00kN/m2。地基承載力標準值170kN/m2，基礎(chǔ)底面擴展面積0.250m2，地基承載力調(diào)整系數(shù)1.00?？奂嬎阏蹨p系數(shù)取1.00。盤扣式梁模板支撐架立面簡圖計算中考慮梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為F=1.30×25.500×0.100×0.188×1.200=0.746kN。鋼管慣性矩計算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗矩計算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×0.800×1.200=24.480kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.500×1.200×(2×0.800+0.450)/0.450=2.733kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN)：經(jīng)計算得到，活荷載標準值P1=(2.000+0.000)×0.450×1.200=1.080kN均布荷載q=1.30×24.480+1.30×2.733=35.377kN/m集中荷載P=1.50×1.080=1.620kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=45.00cm3；截面慣性矩I=33.75cm4；計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下：變形計算受力圖變形圖(mm)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N1=2.001kNN2=6.769kNN3=6.769kNN4=2.001kN最大彎矩M=0.097kN.m最大變形V=0.005mm(1)抗彎強度計算經(jīng)計算得到面板抗彎計算強度f=M/W=0.097×1000×1000/45000=2.371N/mm2面板的抗彎強度設計值[f]，取17.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!(2)抗剪計算截面抗剪強度計算值T=3Q/2bh=3×3463.0/(2×1200.000×15.000)=0.317N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算T<[T]，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值v=0.005mm面板的最大撓度小于400.0/250,滿足要求!二、梁底支撐龍骨的計算（一）梁底龍骨計算按照三跨連續(xù)梁計算，計算公式如下:均布荷載q=P/l=6.769/1.200=5.641kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×5.64×1.20×1.20=0.812kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×1.200×5.641=4.061kN最大支座力N=1.1ql=1.1×1.200×5.641=7.446kN龍骨的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=4.41cm3；截面慣性矩I=8.83cm4；(1)龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度f=γ0M/W=1.10×0.812×106/4414.1=202.42N/mm2龍骨的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!(2)龍骨抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T=3γ0Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×1.10×4061.26/(2×40.00×40.00)=4.188N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=125.00N/mm2龍骨的抗剪強度計算滿足要求!(3)龍骨撓度計算撓度計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以龍骨計算跨度(即龍骨下小橫桿間距)得到q=3.742kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.677×3.742×1200.04/(100×206000.00×88281.3)=2.888mm龍骨的最大撓度小于1200.0/400(木方時取250),滿足要求!托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。均布荷載取托梁的自重q=0.130kN/m。托梁計算簡圖托梁彎矩圖(kN.m)托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下：托梁變形計算受力圖托梁變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.736kN.m經(jīng)過計算得到最大支座F=17.675kN經(jīng)過計算得到最大變形V=0.015㎜頂托梁的截面力學參數(shù)為截面抵抗矩W=39.70cm3；截面慣性矩I=198.30cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度f=M/W=0.736×106/1.05/39700.0=19.42N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁撓度計算最大變形v=0.015㎜頂托梁的最大撓度小于600.0/400,滿足要求!三、梁板共用立桿受力計算(1)梁板共用立桿荷載計算梁兩側(cè)梁板共用立桿承受樓板荷載計算：N0=1.00×(1.30×(0.50+25.50×0.10)+1.50×2.00)×(0.19+1.20/2)×1.20=6.58kN左側(cè)立桿承受梁端荷載為NL=0.76kN左側(cè)立桿承受總荷載為N1=NL+N0=0.76+6.58=7.34kN右側(cè)立桿承受梁端荷載為NR=0.76kN右側(cè)立桿承受總荷載為N2=NR+N0=0.76+6.58=7.34kN梁底立桿受力最大值為Nm=17.68kN梁兩側(cè)及梁底立桿受力最大值為Nmax=max(N1,Nm,N2)=17.68kN(2)扣件抗滑力計算龍骨與梁兩側(cè)立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設計值,單扣件取8.0kN,雙扣件取12.0kN；R——龍骨傳給兩側(cè)共用立桿的豎向作用力設計值。荷載的計算值R=max(NL,NR)=max(0.76,0.76)=0.76kN采用單扣件，抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN.四、立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式頂托梁的最大支座力N1=17.675kN(已經(jīng)包括組合系數(shù))腳手架鋼管的自重N2=1.30×1.247=1.621kNN=17.675+1.621=19.296kNφ——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i查表得到；i——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)；i=1.59A——立桿凈截面面積(cm2)；A=4.50W——立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W=4.73σ——鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=300.00N/mm2；l0——計算長度(m)；參照《盤扣式規(guī)范》2010，由公式計算頂部立桿段：l0=h''+2ka(1)非頂部立桿段：l0=ηh(2)η——計算長度修正系數(shù)，取值為1.200；k——計算長度折減系數(shù)，可取0.7；a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.55m；l0=1.800m；λ=1800/15.9=113.353,φ=0.387立桿穩(wěn)定性驗算:σ=1.10×19296/(0.387×450.4)=121.674N/mm2,不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為：風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW計算公式MW=1.50×0.6Wklah2/10其中Wk——風荷載標準值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.300×1.130×1.248=0.423kN/m2h——立桿的步距，1.50m；la——立桿縱向間距(架體寬度較短方向)，1.20m；lb——立桿橫向間距，1.20m；Nw——考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值；風荷載產(chǎn)生的彎矩Mw=1.50×0.6×0.423×1.200×1.500×1.500/10=0.103kN.m；風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段軸力Nwk計算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B其中MTk——模板支撐架計算單元在風荷載作用下的傾覆力矩標準值(kN.m)，由公式計算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB——模板支撐架橫向?qū)挾?m)；n——模板支撐架計算單元立桿橫向跨數(shù)；Hm——模板支撐架頂部豎向欄桿圍擋(模板)的高度(m)。MTk=0.423×11.8×1.20×(0.5×11.8+1.50)=44.331kN.mNwk=6×13/(13+1)/(13+2)×(44.331/15.00)=1.098kN立桿Nw=1.300×17.675+1.500×1.247+1.50×0.6×1.098=20.284kN立桿穩(wěn)定性驗算:σ=1.10×(20284/(0.387×450.4)+103000/4732)=149.394N/mm2,考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足要求!五、梁模板支架整體穩(wěn)定性計算依據(jù)規(guī)范GB51210,盤扣式模板支架應進行整體抗傾覆驗算。支架的抗傾覆驗算應滿足下式要求：MT<MR式中：MT－支架的傾覆力矩設計值；MR－支架的抗傾覆力矩設計值。抗傾覆力矩MR=15.0002×1.200×(0.866+0.500)+2×(0.000×15.000×1.200)×15.000/2=368.836kN.m傾覆力矩MT=3×1.100×44.331=146.293kN.m盤扣支架整體抗傾覆驗算MT<MR，滿足整體穩(wěn)定性要求！六、基礎(chǔ)承載力計算立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應滿足下式的要求pk=N/Ag≤γufa其中pk——腳手架立桿基礎(chǔ)底面處的平均壓力設計值，pk=N/Ag=77.18(kPa)N——上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設計值N=19.30kNAg——基礎(chǔ)底面面積(m2)；Ag=0.25γu——永久荷載和可變荷載分項系數(shù)加權(quán)平均值，γu=1.363fa——地基承載力設計值(kN/m2)；fa=170.00地基承載力設計值應按下式計算fa=mf×fak其中mf——腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)；mf=1.00fak——地基承載力標準值；fak=170.00地基承載力的計算滿足要求!盤扣式梁底模板支架計算(梁板共用立桿)滿足要求！14.3.2350×1000梁底模計算書依據(jù)規(guī)范:《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設計統(tǒng)一標準》GB50068-2018《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標準》GB51210-2016《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2012《鋼結(jié)構(gòu)設計標準》GB50017-2017《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010-2010《建筑地基基礎(chǔ)設計規(guī)范》GB50007-2011《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011計算參數(shù):盤扣式腳手架立桿鋼管強度為300N/mm2，水平桿鋼管強度為205.0N/mm2，鋼管強度折減系數(shù)取1.00。模板支架搭設高度為7.7m，梁截面B×D=350mm×1000mm，立桿的縱距(跨度方向)l=1.20m，腳手架步距h=1.50m，腳手架頂層水平桿步距h'=1.00m，立桿鋼管選擇：φ48.0×3.2mm橫桿鋼管選擇：φ48.0×2.8mm梁底增加1道承重立桿。面板厚度15㎜，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度17.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁底次龍骨選用方鋼管:50×70mm梁底支撐頂托梁長度1.20m。梁頂托采用鋼管φ48×2.8mm。梁底承重桿按照布置間距600mm計算。模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3。施工均布荷載標準值2.00kN/m2,振搗混凝土均布荷載標準值0.00kN/m2，堆放荷載標準值0.00kN/m2。地基承載力標準值170kN/m2，基礎(chǔ)底面擴展面積0.250m2，地基承載力調(diào)整系數(shù)1.00?？奂嬎阏蹨p系數(shù)取1.00。盤扣式梁模板支撐架立面簡圖計算中考慮梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為F=1.30×25.500×0.100×0.213×1.200=0.845kN。鋼管慣性矩計算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗矩計算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×1.000×1.200=30.600kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.500×1.200×(2×1.000+0.350)/0.350=4.029kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN)：經(jīng)計算得到，活荷載標準值P1=(2.000+0.000)×0.350×1.200=0.840kN均布荷載q=1.30×30.600+1.30×4.029=45.017kN/m集中荷載P=1.50×0.840=1.260kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=45.00cm3；截面慣性矩I=33.75cm4；計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下：變形計算受力圖變形圖(mm)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N1=2.006kNN2=6.502kNN3=6.502kNN4=2.006kN最大彎矩M=0.072kN.m最大變形V=0.002mm(1)抗彎強度計算經(jīng)計算得到面板抗彎計算強度f=M/W=0.072×1000×1000/45000=1.600N/mm2面板的抗彎強度設計值[f]，取17.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!(2)抗剪計算截面抗剪強度計算值T=3Q/2bh=3×3256.0/(2×1200.000×15.000)=0.271N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算T<[T]，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值v=0.002mm面板的最大撓度小于400.0/250,滿足要求!二、梁底支撐龍骨的計算（一）梁底龍骨計算按照三跨連續(xù)梁計算，計算公式如下:均布荷載q=P/l=6.502/1.200=5.418kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×5.42×1.20×1.20=0.780kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×1.200×5.418=3.901kN最大支座力N=1.1ql=1.1×1.200×5.418=7.152kN龍骨的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=4.41cm3；截面慣性矩I=8.83cm4；(1)龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度f=γ0M/W=1.00×0.780×106/4414.1=176.75N/mm2龍骨的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!(2)龍骨抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T=3γ0Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×1.00×3901.02/(2×40.00×40.00)=3.657N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=125.00N/mm2龍骨的抗剪強度計算滿足要求!(3)龍骨撓度計算撓度計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以龍骨計算跨度(即龍骨下小橫桿間距)得到q=3.703kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.677×3.703×1200.04/(100×206000.00×88281.3)=2.859mm龍骨的最大撓度小于1200.0/400(木方時取250),滿足要求!托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。均布荷載取托梁的自重q=0.041kN/m。托梁計算簡圖托梁彎矩圖(kN.m)托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下：托梁變形計算受力圖托梁變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.636kN.m經(jīng)過計算得到最大支座F=17.771kN經(jīng)過計算得到最大變形V=0.167mm頂托梁的截面力學參數(shù)為截面抵抗矩W=4.25cm3；截面慣性矩I=10.20cm